某海堤加固工程初步设计报告

×××海堤2008年加固工程实施方案报告【含概算】（报批稿）工程设计资质等级：甲级证书编号：xx×××水利勘测设计院xx×××海堤2008年加固工程实施方案报告【含概算】（报批稿）×××水利勘测设计院xx目录前言……………..…..1TOC\o"1-2"\u1综合说明21.1海堤基本情况21.2加固段的确定31.3水文61.4工程地质61.5工程设计91.6金属结构设计101.7观测设计101.8施工组织设计101.9水土保持设计101.10环境保护设计111.11工程管理111.12工程概算122设计内容、海堤现状及治理的必要性132.1设计范围及内容132.2海堤现状132.3工程治理的必要性193水文、气象213.1潮位213.2波浪223.3海流263.4气象274工程地质304.1地质概况314.2地层岩性324.3地质构造344.4水文地质354.5工程地质条件及评价374.6×××送水路东埝～送水路西埝段444.7×××青静黄挡潮闸下游左堤段454.8结论及建议465工程设计485.1工程等级485.2设计标准485.3设计依据495.4堤线布置505.5堤顶高程525.6断面结构设计545.7结构计算595.8海堤边坡抗滑稳定计算615.9沉降计算625.10主要建筑物设计636金属结构设计726.1设计依据726.2水闸金属结构设计726.3钢制挡潮门设计727观测设计777.1观测布置777.2控制标准778施工组织设计788.1施工条件788.2×××送水路东埝～送水路西埝吹填试验段798.3×××新港船闸～救助局段828.4×××增殖站南段858.5×××青静黄挡潮闸下游左堤段898.6工程占地及赔偿918.7主要材料、人工、机械汇总表919水土保持设计939.1编制依据939.2水土流失及水土保持现状939.3防治责任范围939.4水土流失防治分区949.5水保措施设计949.6水土流失监测969.7投资概算9710环境保护设计10110.1工程概况10110.2工程建设对区域环境的影响10110.3环保设计方案10110.4环境管理及监测10510.5环境投资10611工程管理10911.1管理机构10911.2管理职责10911.3工程管理范围10911.4管理设施10912工程概算11013节能设计14813.1节能设计依据和原则14813.2节能措施14814工程招投标规划15014.1工程概况15014.2招标投标依据15014.3招标投标原则15014.4工程招标内容151附：图册附：地质勘察报告附：概算附件前言×××海堤（又称海挡）自1941年修建以来，虽常年维修加固，但标准仍然很低，特别是经过1987年、1992年、1996年、1997年以及2003年等几次潮灾后海堤破损严重。为了保护xx地区人民生命财产的安全，保障该地区的经济迅速发展，×××委、市政府对海堤建设极为重视，部署了一系列工作，并在1997年至2006年间根据海堤破损情况及轻重缓急陆续安排并实施了应急加固工程治理。目前，×××海堤大部分工程段基本按照原海挡可研设计及总体初步设计进行了工程治理。但由于建设历时较长，加之受建设资金所限，对原来可研设计及总体初设中因存在多种原因确定为非工程段或企业自保段中仍然存在防潮薄弱堤段，同时，早期加固治理建设中进行的试验段设计中个别部位在近年潮水作用下，局部迎海侧堤坡潮毁严重，降低了原设计防潮能力，威胁防潮安全。我院根据×××海堤管理处委托，结合×××有关部门现场实际查勘情况，进行了“×××海堤2008年加固工程”的实施方案设计，本次工程涉及×××、×××、×××三区，共四段：（1）×××送水路东埝～送水路西埝吹填试验段；（2）×××新港船闸～救助局段；（3）×××增殖站南段；（4）×××青静黄挡潮闸下游左堤段。我院于2008年6月上报了《×××海堤2008年加固工程实施方案报告》（2008年6月），市发改委组织有关专家和部门对该报告进行了审查，现根据审查意见将修改和完善的《×××海堤2008年加固工程实施方案报告》（报批稿）上报，请审批。综合说明海堤基本情况×××海堤是xx新区防潮的重要屏障，是×××城市防洪圈的重要组成部分，×××委、市政府及主管部门都极为重视海堤工程建设。1997年编制完成了《×××海挡工程可行性研究报告》(下称可研报告)，1999年在该可研报告基础上编制完成了《××××××、×××和×××海挡工程初步设计报告》（分三册，以下简称总体初设），根据以上报告，×××海堤起自×××东北部与河北省交界的涧河口，止于××××××沧浪渠入海口北堤，按照总体初设确定的海堤线路布置，×××海堤全长为139.62km，其中×××段长30.614km，×××段长80.749km，×××段长28.257km。当时编制可研报告以及总体初设中，考虑到如×××大神堂村码头、×××永定新河口、新港船闸南、独流减河、子牙新河分洪道、沙井子分洪道以及马棚口村段建设津歧公路等另有规划或不宜做永久工程等原因，将海堤划分为工程段及非工程段。在近期海堤设计中，考虑到×××现状海堤堤线长，情况复杂，因此根据海堤工程的保护范围及重要程度将工程段海堤分为一般段和重点段。保税区、港务局、新港船厂以及×××油田等单位因其规划与海堤建设存在未协调解决问题或自行建设海堤等原因将其定为企业自保段。近年来，为了保护xx地区经济社会发展及人民生命财产的安全，市委、市政府以及主管部门根据各段海堤破损情况陆续安排了应急加固工程，并根据当时防潮任务的紧迫性等原因，原定为非工程段的大神堂码头段、荒地河段以及定为企业自保的新港船厂市政泵站段均安排了工程治理。加固段的确定目前，×××xx新区已纳入国家总体发展战略布局，xx新区的经济建设进入了跨越式的发展阶段。×××海堤工程均位于xx新区，对历年治理工程中有遗留的堤段或未达标段采取工程治理是非常必要的。×××内起始段约3km因地界问题目前暂列为未治理工程段，其余×××段均已治理，但送水路东埝至西埝段长约1565m原设计为吹填试验段，为土堤结构，目前迎海侧损毁严重。×××新港船闸至海河闸南段长约1564m海堤位于远洋运输公司、渤海石油、救助局等单位门口或道口，在2005年及2006年工程治理中因该段局部在2003年潮毁后抢险加固以及牵涉有关规划等原因作为未治理非工程段。目前，新港船闸道路局部改造完成且船闸至救助站段在近年的潮毁下，基础局部塌陷，砖砌墙体脱落，高程约为5.2m左右，防潮能力较低；救助局南段长约631m位于救助局管所、海河闸水文站、×××华北水利水电总公司等单位门口或道口，该段原结构大都为砌石结构，房屋外墙顶高程大部分为4.5～5.3m，个别位置仅为4.0m，防潮能力很低。×××段中救助局南段虽然防潮能力较低，但由于牵涉单位较多，拆迁难度和工程投资很大，目前，鉴于防潮工作的紧迫性，先安排新港船闸至救助局段，待条件具备时，再安排其它防潮标准低的堤段。×××增殖站南段及青静黄挡潮闸下游左岸堤在以前设计中因考虑沙井子行洪道治理问题，作为未治理非工程考虑，但近年来增殖站南宽约75m的油田排水沟因潮水上溯等引起倒灌，影响两岸的正常生产发展和财产安全；同时青静黄挡潮闸下游左岸堤段直接临入海口，原堤为土堤，海防部门近年修筑了宽约3.5m的混凝土路面，但海堤道路两侧土坡受水毁冲刷，形成薄弱部位。本次设计会同有关单位后根据各段海堤的破损情况和现状周边实际防潮情况等确定×××送水路东埝～送水路西埝吹填试验段、×××新港船闸～救助局段、×××增殖站南段及×××青静黄挡潮闸下游左堤段作为今年工程治理任务。本次加固段具体工程位置见“×××海堤2008年加固工程平面位置图”。水文历年×××海堤治理工程中潮位分析资料采用×××水利局水文总站完成的报告，其分析采用北炮台（1904～1957年）和海河闸（1958～1992年）、工农兵闸（1974～1992年）、蓟运河闸（1974～1992年）的年最高潮位、汛期最高潮位及逐月最高潮位系列，采用耿贝尔和皮尔逊Ⅲ型方法，并采用皮尔逊Ⅲ型汛期高潮位的分析成果，见表1-2。海堤是防御风暴潮的前沿屏障，与风浪的作用密切相关，天然情况下影响波浪爬高的因素很多，如风场要素(风区长度、风区水深、风速、风力、风时等)、滩地坡度、海堤堤坡情况（如坡度系数、糙率、渗透系数）及堤前水深等等。工程地质地层岩性.1×××新港船闸～救助局段勘探深度范围内揭露的地层为第四系全新统及上更新统的松散堆积物，按岩性类别及其工程地质特性自上而下分述如下：（1）第四系全新统中组海相沉积层（mQ）岩性由淤泥质粉质粘土、淤泥质粘土及粉质粘土组成。①淤泥质粉质粘土：灰褐～褐灰色，饱和，流塑，土质不均，含有机质。层厚5.60～6.30m，层底高程-5.90～-5.45m。表层（ZK06孔）分布厚约0.40m碎石土（人工填土）。②淤泥质粘土：褐灰～灰色，饱和，流塑，土质不均，含有机质，局部夹粘土薄层，含贝壳碎屑。层厚7.80～8.40m，层底高程-13.85～-13.70m。③粉质粘土：灰色，饱和，软塑，土质不均，局部夹粉土薄层，含贝壳碎屑。层厚2.80～2.90m，层底高程-16.65～-16.60m。（2）第四系全新统下组陆相冲积层（alQ）岩性由粉质粘土及粉土组成。④粉质粘土：灰白～灰黄色，饱和，软塑～可塑，土质不均。层厚1.10～2.00m，层底高程-18.60～-17.75m。⑤粉土：褐黄色，稍湿，密实，土质不均，含锈斑，局部夹粉砂薄层。层厚2.70～3.70m，层底高程-21.45～-21.30m。（3）第四系上更新统五组河床～河漫滩相冲积层（alQ）岩性由粉质粘土组成。⑥粉质粘土：黄褐色，饱和，可塑，土质不均，含锈斑。该层未钻穿。.2×××增殖站南段勘探深度范围内揭露的地层为第四系全新统及上更新统的松散堆积物，按岩性类别及其工程地质特性自上而下分述如下：（1）第四系全新统人工填土层（rQ）以素填土为主，主要分布于河道两侧堤岸部位。eq\o\ac(○,0)素填土：岩性以粉质粘土为主，黄褐色，湿，土质不均，含锈斑。层厚0.60～2.80m，层底高程2.78～2.98m。主要分布于河道堤防部位。（2）第四系全新统新近组故河道冲积层（alQ）①淤泥质粘土：灰褐～褐灰色，饱和，流塑，土质不均，含有机质。层厚3.90～5.60m，层底高程-2.82～-0.92m。（3）第四系全新统中组海相沉积层（mQ）岩性由淤泥质粘土、粉质粘土及粉土组成，全区分布。②淤泥质粘土：褐灰灰～灰色，饱和和，流塑，土土质不均，局局部夹粉质粘粘土薄层，含含贝壳碎屑。层层厚9.50～11.30m，层底高程-12.442～-12.003m。③粉质粘土：灰色，饱饱和，软塑，土土质不均，局局部夹粉土薄薄层，含贝壳壳碎屑。层厚厚0.90～1.20m，层底高程-13.442～-12.993m。ZK03孔未揭露。③-1淤泥质粘土：灰黑黑色，饱和，流流塑，土质不不均，含大量量有机质。在在ZK04、ZK05孔揭露。层层厚0.80～0.90m，层底高程-14.332～-14.222m。④粉土：灰色，湿，中中密，土质不不均，局部夹夹粉质粘土薄薄层。层厚0.60～3.10m，层底高程-15.116～-14.223m。（4）第四系全新统下组组沼泽相沉积层（hQ）⑤粉质粘土：灰白色色，饱和，可可塑，土质不不均，局部夹夹粉土薄层。层层厚1.50～1.80m，层底高程-16.666～-16.003m。（5）第四系全新统下组组陆相冲积层层（alQ）⑥粉质粘土：褐黄色色～黄褐色，饱饱和，可塑，土土质不均，含含锈斑，局部部有粉土层（ZK04、ZK05孔在埋深21.800～22.90mm以下分布厚0.90～1.30m的⑥-1粉土层），层层厚1.40～4.50m，层底高程-20.882～-18.772m。（6）第四系上更新统五五组河床～河漫滩相冲积积层（alQQ）岩性由粉土及粉质质粘土组成，全全区分布。⑦粉土：黄褐色～褐褐黄色，湿，密密实，土质不不均，含锈斑斑，局部夹粉粉砂薄层。层层厚5.50m，层底高程程-21.992m。⑧粉质粘土：褐色，饱饱和，可塑，土土质不均，含含锈斑，局部部夹粉土薄层层。可见最大大层厚2.70m，该层未钻钻穿。地质构造根据1/400万《中中国地震动参参数区划图》（GB18306-2001）,×××段场区地震动峰值加速度为0.15g，相应基本烈度为Ⅶ度；×××段场区地震动峰值加速度为0.10g，相应基本烈度为Ⅶ度。水文地质条件根据《水利水电工工程地质勘察察规范》（GB502287－99）附录G，环境水腐腐蚀性判定结结果，地表水水对普通水泥泥具硫酸盐型型强腐蚀性。工程设计根据《堤防工程设设计规范》（GB502286-988）及参照历年年加固设计标标准，本期海堤建设为Ⅱ等工程，海堤堤及穿堤建筑筑物为2级建筑物。经经断面比较，设设计断面型式式采用斜坡堤堤，除××××段采用栅栏栏板护坡外，其其余段护坡结结构为混凝土土灌砌石结构构。金属结构设计本工程金属结构设设计共包括××××增殖站站南段新建55孔挡潮闸和拆拆除重建2孔D1.5m圆管管涵闸各一座座共计7扇铸铁闸门门以及×××临码头头道口处钢制挡潮门2扇。观测设计本工程的×××段段处于软弱地地基上，海堤堤地基未采取取深层地基加加固措施。为为保障海堤施施工及运行的的稳定安全，根根据信息化施施工的要求，设设置沉降观测测设施，同时对对×××增殖站站南段的新建建挡潮闸进行行沉降观测。施工组织设计主要进行了施工导导流设计、导导流时段选取取、主体工程程施工设计和和施工布置以以及施工进度度安排。水土保持设计本工程建设扰动地地表、产生弃弃土弃渣，在在工程建设期期和运行初期期，土体抗蚀蚀性差，一遇遇暴雨和大风风容易产生水水土流失，对对当地生态环环境带来不利利影响。因此此，根据有关关法律法规的的规定，做好好工程的水土土保持工作，并并按照“三同时”制度认真实实施各项措施施。根据主体工程的布布局、设计和和施工情况，结结合工程施工工可能造成的的水土流失情情况、土壤特特性，将本工工程段的水土流失失防治分为：：主体工程区区、施工营区区、弃土弃渣渣场区等。水土保持措施针对对本工程各防治分分区的具体情情况，因地制制宜采取工程程、植物、临临时等水土流流失治理措施施和预防保护护措施，形成成水土保持综综合防护体系系。环境保护设计根据现有资料和现现场查勘，了了解工程概况况，对工程实实施建设进行行环境影响分分析，包括工工程建设对环环境的有利影影响和不利影影响。进行环境影响因子子识别，从工工程实施建设设过程中，可可能对环境造造成不利影响响的各个污染染因素分别的的进行分析和和识别，并进进行环境影响响预测。根据据环境影响预预测的结果，对对工程建设实实施产生的各各种不利影响响提出减缓的的措施和建议议。提出环境管理及环环境监测的要要求，确定环环境管理的职职责和环境监监测的项目、测测点布设以及及监测频次。根据提出的各项环环保措施和监监测计划，提提出环保投资资概算。工程管理本工程治理完成后后由×××海堤管管理处统一管管理。海堤管管理范围为：：海堤工程迎迎海一侧的护护堤地宽度为100～200m；对于路挡挡分离段，背背海侧的护堤堤地宽20～50m，在背背海侧紧邻护护堤地边界以以外，按规范范要求，划出出100～200m作为为工程保护范范围，对于路路挡结合段，背背海侧管理范范围至道路边边线。工程概算(1)编制依据工程概算编制采用用的价格水平平年为2008年8月。水利部水总[20002]1116号文颁发的的《水利工程程设计概（估估）算编制规规定》、《水水利建筑工程程概算定额》、《水水利工程施工工机械台时费费定额》。水利部水建管[11999]523号文颁发的的《水利水电电设备安装工工程概算定额额》、《水利利水电设备安安装工程预算算定额》。国家物价局、建设设部[19922]价费字479号文关于发发布《工程建建设监理费有有关规定》的的通知。计价格[20022]10号文关于发发布《工程勘勘察设计收费费管理规定》的的通知。国家计委计价格[[2002]]1980号文国家计计委关于印发发《招标代理理服务费管理理暂行办法》的的通知。(2)工程投资概概算：工程静态总投资为为2505..19万元，其其中建筑工程部分分投资为万元元，环境保护护工程投资为为40.711万元，水土保保持工程投资资为28.551万元。设计内容、海堤现现状及治理的的必要性设计范围及内容本次设计内容共涉涉及×××、×××及×××三区四段的海海堤工程设计计，海堤实施长度度约为3509m，并拆除重建2孔直径1.5mm圆管涵闸1座和新建5孔2.5×3..0m挡潮闸1座，详见表2-1。表2-1设计范围及内容所在区属序号段名起止总体桩号实施长度(m)备注×××①×××送水路东埝埝～送水路西西埝吹填试验段14+68716+5151565×××②新港船闸～救助局局段78+69579+071321钢制挡潮门一处（宽5m）×××③×××增殖站南段段125+341128+007216新建5孔2.5××3m挡潮闸一一座和拆除重重建2孔直径1.5mm圆涵闸一座座④×××青静黄挡潮潮闸下游左堤堤段131+805133＋2051407海堤现状×××送水路东埝埝～送水路西西埝吹填试验验段本工程段原设计为为大断面生态态护坡吹填筑筑挡方案试验验段，即采用“低位抽真空空吹填土快速速疏干固结法法”和“低位真空预预压软土地基基加固抬高法法”，即首先在待施工工的滩涂上修修筑临时围堰堰，然后吹入入海湾泥进行行加固形成陆陆域，然后通通过机械配合合人工推坡整整形植绿形成成海挡复式断面。该工程程于1999～2000年实施，作作为×××海挡试试验段，其原原吹填土堤堤堤顶高程为77.5m，宽3m，迎海侧高程7.5～5.50m为1：2.5土坡，迎海海侧高程5.50～3.5m为1：15土坡种植柽柳柳带，高程3.5～2.0m为1：2.5m土坡种植互花花米草，巡视视路面位于背背海侧高程55.50m，宽6m。经过近近十年的运用用，现状堤顶顶高程约为6.5~7.0m，由于渤海海湾近年多次出现现大风暴潮加加之互花米草草成活率低，本本吹填段现已已被冲成严重重的陡坎，陡陡坎顶高程约约4.4~4..7m，陡坎最大高差差约2.0m，原土堤迎海海侧堤肩距陡陡坎最窄处仅仅为10m，桩号0+000～0+600和1+218～1+565原土堤迎海海侧堤肩距陡陡坎平均长度度约为12～14m，其余部分受侵侵蚀相对较少少，总体上形形成凹凸型土土坡，原吹填铺设的土工布布及排水板外露露并被掀起。本段工程如不及时加固，陡坎就会愈演愈烈，有溃堤的危险。×××新港船闸～～救助局段本段海堤原为浆砌砌石重力式挡挡墙，据调查查，建设时间间为上世纪80～90年代，北北接新港船闸闸，南至交通通部救助局，现状堤段长376m，保护范围为堤后的渤海石油路，该路交通任务繁重，路面高程约为3.60m，渤海石油路后为海河，本段属两水夹一堤形式，×××远洋运输公司位于本段中间堤线外侧。本段墙顶高程约为5.20m，高程达不到设计标准，现浆砌石砂浆脱落严重，挡墙齿脚面临被淘空的危险，危及堤防的安全。2003年10月大潮时，该段出现多处墙底及墙后路面掏空塌陷，2004年对其进行局部加固处理。×××增殖站南段段本段海堤位于××××水产增殖殖站南侧，原原总体初设海海挡位置为油油田排污河（头头道沟）两岸岸，长度约为为2666mm，现状堤顶高高程约为4..60m～5.6m，靠近增殖站站取水泵站段段约200mm曾作为抢险险进行干砌石石防护，现已已散落，其余余部分为土堤堤。油田排污河北北侧海堤为22001年（二期）应急加固固工程时所建建，油田排污污河南侧为当当地企业修建建的混凝土路路，路宽3..5m，高程程约为5.55m，通过20008年初新建马马棚口海防执执勤桥连接2001年二期海挡挡和混凝土路路。油田排污河河入海口北侧有增殖站提水泵泵站和2孔直径1.5mm虾池进排水闸闸一座，该闸闸现已破损严严重。由于本本段堤防大部部分为土堤且且高程偏低，海海潮经常沿油田排污河河逆流而上，危危及两岸的安全全。增殖站南段破损现现状（一）增殖站南段破损现现状（二）×××青静黄挡潮潮闸下游左堤堤段本段海堤为青静黄黄挡潮闸下游游左堤，现状状堤顶为近年当地部门门新建的混凝凝土路面，路路面宽3.55m，高程约6.1～6.2m。堤南侧为青青静黄挡潮闸闸入海口河道道，北侧为虾虾池、鱼池，两侧均为土坡，遇高潮时受海水冲刷淘刷，破损严重。青静黄挡潮闸下游游左堤段破损损现状工程治理的必要性性×××海堤是××××城市安全全的东部防线线，是xx地区经济济快速发展的的防潮屏障。但在近年的强强风暴潮的袭袭击下，本次次确定的各加加固段破损严严重：（1）×××段现已被冲冲成严重的陡陡坎，陡坎最最大高差约22.0m，堤防被侵蚀蚀约20m，如不及时加加固，陡坎就就会愈演愈烈烈，有溃堤的的危险。（2）×××段高程达不不到设计标准准，现浆砌石石砂浆脱落严严重，挡墙齿齿脚面临被淘淘空的危险，危危及堤防的安安全。（3）×××增殖站南段段由于本段堤堤防大部分为为土堤且高程程偏低，海潮潮经常沿油田田排污河逆流流而上，危及及两岸的安全全。（4）×××青静黄挡潮潮闸下游左堤堤段遇高潮时时受海水冲刷刷淘刷，破损损严重。本次安排治理这四四段或破损严严重或高程不不足，成为×××海堤中中的薄弱环节节，严重威胁胁堤后人民群群众生命财产产安全。因此此，为保障沿堤人民群众生生命财产安全全和加快xxx地区经济发发展，对目前前海堤薄弱段实施加加固工程是十十分必要和迫迫切的。水文、气象×××近海岸灾害害性潮水是由由多种因素共共同作用产生生的。从总体体上可划分为为三类：天文文因素、气象象因素和地理理因素。天文文因素是形成成灾害性潮水水位的重要因因素之一，历历史风暴潮大大都是在天文文大潮时叠加加了气象和其其它因素引起起的，如19992年9月1日风暴潮灾。气气象因素对潮潮高和潮流的的影响非常显显著。台风是是诱发水位异异常变化的强强迫力，是风风暴潮形成的的主要因素。不不同的台风类类型在不同的的地区产生的的增水程度有有明显的差异异。对于××××近海，台台风常发生在在6～9月，因而引引起的风暴增增水也主要集集中在这一时时期。地理因因素是指沿海海地区的海岸岸形状、海岸岸构造、港湾湾水深等边界界条件。渤海海湾是一口袋袋状，海岸线线为“Ω”形。当水体体向渤海湾输输送时，不易易向四周扩散散，导致湾内内水位急剧上上升，退水时时出口小，形形成长时间的的高潮位。地地面沉降和海海平面升高也也降低了海堤堤的高度，给给防潮工作带带来了不利因因素。在总体初设中对水水文、气象资料作了大量量的详尽分析和试试验，历年海海堤加固工程程设计中均采采取总体初设设水文分析结结果作为设计计的依据，本本次设计也采采用该分析结结果。潮位×××海堤潮位分分析是由××××水利局水文总总站完成的，分分析资料采用用了结果采用用皮尔逊Ⅲ型汛期高潮潮位的分析成成果。为了使潮位的代表表性更好一些些，在分析时时将蓟运河闸闸下潮位代表表×××潮位，六米站潮位代代表×××潮位，工工农兵闸下潮潮位代表××××潮位，结结果值如表33-1。由于我市海堤前滩滩涂平坦开阔阔，纵坡仅为为0.4‰～1.41‰，堤前水深深小，根据观观测资料，目目前海堤位置退潮潮后堤前基本本无水，历年年加固设计中中均采用堤前前无水作为低低潮位设计工工况。根据多年加固治理理实施情况，由由于我市海堤堤近岸多东南南风，施工季季节一般安排排在风时短、风风速小的春初初秋末枯潮期期，该期间基基本每天达到到的高潮位约约为3.300m，此潮位位作为施工期期的高潮位，一一般称作常潮潮位。波浪海堤是防御风暴潮潮的前沿屏障障，与风浪的的作用密切相相关，天然情情况下影响波波浪爬高的因因素很多，如如风场要素(风区长度、风风区水深、风风速、风时等等)、滩地坡度度、海堤堤坡情况况（如坡度系系数、糙率、渗渗透系数）及及堤前水深等等等。青岛海洋大学提交交的“×××海堤工程设计计风速和波浪浪要素计算报报告”是利用××××海洋站(38°34′N，117°449′E)19660年～19855年的各方向向实测年极值值波要素资料料，选用NE、E、SE三方向由大大到小排列，用用耿贝尔和皮皮尔逊Ⅲ型法计算了了波高H1/10和周周期T。经分析采采用了皮尔逊逊Ⅲ型的计算结结果如表3-2。根据各种波高的换换算系数见表表3-3(随平均波高高与水深的比比值而变化)，求出海堤前H1％和H13％的波高值和和波长，见表表3-4、表3-5、表3-6。表3-3各种波高高的换算系数数波高比/hH1/10/H1％/H1/10H5％/H1/10H1/3/H1//100.02.021.200.9650.7960.11.921.180.9860.8140.21.811.160.9720.8330.31.701.140.9760.8530.41.591.120.9810.8740.51.481.100.9860.895海流潮流受渤海湾地形形影响，近岸岸为旋转流，较较远处为较典典型的往复流流，转流时间间较短。涨落落潮主流向NNW-SSSE，基本与现现海挡堤线正正交。根据观测资料，涨涨潮流速明显显大于落潮流流速，离岸越远流流速越大。近近岸（-1.0m等深深线附近）涨涨、落潮流速速分别为0..22m/s、0.16m/s；-3.0m等深深线附近，分分别为0.331m/s和0.24m/s；-4.0m等深深线附近，涨涨、落潮流速速为0.355m/s、0.29m/s。平均涨潮历时5hh31minn，平均落潮潮历时6h54mmin。气象根据×××xx地地区1951～1980年气象资料料统计，多年年平均气温为为12℃，最高气温温为39.9℃，最低气温温为-18..3℃。月平均最最高气温为334.8℃（六月），最最低气温为--12.8℃（一月）。多年平均降水量6602.9mmm，其中60％以上集中中在七、八月月份。冻土平均深深度为43..2mm，最最大为59..0mm，平平均冻结日期期和解冻日期期分别为十二二月上旬和二二月下旬。多多年平均风速速为4.5mm/s，极大风速速为33.00m/s，风速在六六级以上的日日数多年平均均为97天。据30年资料统计，平均均每年有14.2个雾日，且且多出现在冬冬三月。能见见度小于1公里的大雾平平均每年实际际出现5天。海堤的安全与风力力、风向等有有直接关系。青青岛海洋大学学提交的《××××海堤工程设计计风速和波浪浪要素计算报报告》中表明明来自渤海的的风多为SE、E、NE三个方向，7级风发生频频率最高。由×××海洋站19965～1989年4月～10月测风记记录和××××气象站1974～1993年的的各向年极值值风速资料分分析可得如下下结果。风力在25年中，4～10月月份7级风共出现382次，其中出出现频次最高高月份为10月份，共出出现次数为93次；4～10月份中大大于等于8级风共出现105次，其中出出现最高频次次也是10月份，共出出现次数为37次。统计时段内最大风风速为30mm/s，方向为NNW；次大风速速为26m/s，方向为NE。风向统计表明5～9月月份7级和大于等等于8级风出现最最高频次的方方向为NNE—E向，5～7月出现7级风最高频频次的方向为为E向。25年中的4～10月月，7级风E向的频次最最高，次数为为64次，ENE和NE向次之，频频次均为53次。设计风速设计风速的计算是是用SE、E、NE三向年极值值，将年极值值风速转换为为国标要求的的10分钟平均风风速V10组成序列，应应用耿贝尔极极值分布和皮皮尔逊Ⅲ型分布推算算设计风速。由由于皮尔逊Ⅲ型理论曲线线能与实测值值较好吻合，故故采用皮尔逊逊Ⅲ型的推算结结果，成果如如表3-7。表3-7海堤工程设计计风速（单位位：m/s）重现期风向100年50年20年10年NE30.5428.8826.9725.12E27.0326.1924.9223.87SE29.3227.3424.8322.85在皮尔逊Ⅲ型曲线线上可以得到到不同风向与与7级风力（133.9～17.1m/s）和11级风力（288.5～32.6m/s）相对应应的重现期。NE、E向7级风力相当当于1.1年和1年一遇风速；；SE向7级风风力相当于2年一遇风速速；NE向11级风风力相当于50～200年一遇遇风速；E向11级级风力相当于于200年一遇风速速；SE向11级风力相当于500～200年一遇遇风速。根据我市近海风暴暴潮时的风向向、风力、风风时的关系，选选用7级风作为设设计计算风力力。工程地质本次勘察的目的是是揭示工程区区内岩土的工工程地质条件件，查明地层层岩性分布规规律，提出土土体物理力学学参数，就地地基土的主要要工程地质问问题进行评价价，并提出相相应的处理措措施建议，为为工程设计提提供可靠依据据。本次地质质勘测工作是是在原总体可可研及总体初初设的基础上上对×××段及×××增殖站站南段进行了了陆上及水上上进一步勘查查，完成勘察察工作量见表表4－1。×××送水路路东埝～送水水路西埝段及及×××青静黄黄挡潮闸下游游左堤段利用用原有总体初初设的地质资资料。表4－1完成主要工作量统统计表工作项目单位工作量钻探钻孔m/孔185.5/7原状样件109扰动样件89水样组3原位测试标贯试验次/孔89/4室内试验天然含水量组109密度组109液限组144塑限组144比重组148压缩试验组83自然快剪组20饱和固结快剪组66渗透试验组22颗分试验组58水质简分析组3注：⑴采用普通取土器液液压取样，均均为Ⅰ、Ⅱ级土样；标标准贯入试验验锤重63..5kg，落距76cm。自自动落锤，预预打15cmm，贯入30ccm；⑵室内试验依据《土土工试验规程程》（SL237－1999）进行。勘察过程中采用钻钻探、取样、标标准贯入试验验及室内土工工试验等勘察察方法及手段段，用以了解解和揭示场地地土的工程特特性。勘察工作中主要依依据规程、规规范如下：.《水利水电工程地地质勘察规范范》（GB502287－99）；.《岩土工程勘察规规范》（GB500021-20001）；.《岩土工程技术规规范》（DBB29-200-20000）；.《建筑桩基技术规规范》（JGJ994-94）；.《建筑地基基础设设计规范》（GB500007-20002）；.《建筑抗震设计规规范》（GB500011-20001）；.《水利水电钻探规规程》（SL2911-20033）；.《土工试验规程》(SL2337－1999)。本工程采用19990年×××任意直直角坐标系，大沽高程。地质概况自然地理工程区位于××××东部，行政政区划分别隶隶属×××和×××。气候候属于温带大大陆性季风气气候区。具有有冬季寒冷干干燥，夏季炎炎热多雨等特特点，年平均均气温11.1℃～12.3℃，极端最低低气温-177.8℃；7月份气温最最高，月平均均26.7℃，极端最高高气温40..8℃。多年平均均降水量在5548mm，降水多多集中于7、8、9月份，占全全年降水量的的80%以上，降水水量年际变化化较大。封冻期为每年111月至翌年2月，最大冻冻土深度为00.58m。冻冻土类型属于于季节性冻土土。地形地貌工程区位于华北平平原东北部，属属冲积、海积积平原地貌，地地势平坦。新新港船闸～救助局段，在在海河入海处处，滩地较缓缓，其边缘有有抛石；××××增殖站南南段挡潮闸，有有两条并排的的河沟自西流流向东，河道道以滩地为主主，较缓，东东北侧有一扬扬水泵站，东东侧为海堤巡巡防公路。地层岩性×××新港船闸～～救助局段勘探深度范围内揭揭露的地层为为第四系全新新统及上更新新统的松散堆堆积物。按岩岩性类别及其其工程地质特特性自上而下下分述如下：：（1）第四系全新统中组组海相沉积层层（mQ）岩性由淤泥质粉质质粘土、淤泥泥质粘土及粉粉质粘土组成成。①淤泥质粉质粘土：：灰褐～褐灰色，饱饱和，流塑，土土质不均，含含有机质。层层厚5.60～6.30m，层底高程-5.900～-5.455m。表层（ZK06孔）分布厚厚约0.400m碎石土（人人工填土）。②淤泥质粘土：褐灰灰～灰色，饱和和，流塑，土土质不均，含含有机质，局局部夹粘土薄薄层，含贝壳壳碎屑。层厚厚7.80～8.40m，层底高程-13.885～-13.770m。③粉质粘土：灰色，饱饱和，软塑，土土质不均，局局部夹粉土薄薄层，含贝壳壳碎屑。层厚厚2.80～2.90m，层底高程-16.665～-16.660m。（2）第四系全新统下组组陆相冲积层层（alQ）岩性由粉质粘土及及粉土组成。④粉质粘土：灰白～～灰黄色，饱饱和，软塑～～可塑，土质质不均。层厚厚1.10～2.00m，层底高程-18.660～-17.775m。⑤粉土：褐黄色，稍稍湿，密实，土土质不均，含含锈斑，局部部夹粉砂薄层层。层厚2.70～3.70m，层底高程-21.445～-21.330m。（3）第四系上更新统五五组河床～河漫滩相冲积积层（alQQ）岩性由粉质粘土组组成。⑥粉质粘土：黄褐色色，饱和，可可塑，土质不不均，含锈斑斑。该层未钻钻穿。×××增殖站南段段勘探深度范围内揭揭露的地层为为第四系全新新统及上更新新统的松散堆堆积物。按岩岩性类别及其其工程地质特特性自上而下下分述如下：：（1）第四系全新统人工工填土层（rQ）以素填土为主，主主要分布于河河道两侧堤岸岸部位。eq\o\ac(○,0)素填土：岩性以粉粉质粘土为主主，黄褐色，湿湿，土质不均均，含锈斑。层层厚0.60～2.80m，层底高程2.78～2.98m。主要分布布于河道堤防防部位。（2）第四系全新统新近近组故河道冲积层层（alQ）①淤泥质粘土：灰褐褐～褐灰色，饱饱和，流塑，土土质不均，含含有机质。层层厚3.90～5.60m，层底高程-2.822～-0.922m。（3）第四系全新统中组组海相沉积层层（mQ）岩性由淤泥质粘土土、粉质粘土土及粉土组成成，全区分布布。②淤泥质粘土：褐灰灰～灰色，饱和和，流塑，土土质不均，局局部夹粉质粘粘土薄层，含含贝壳碎屑。层层厚9.50～11.30m，层底高程-12.442～-12.003m。③粉质粘土：灰色，饱饱和，软塑，土土质不均，局局部夹粉土薄薄层，含贝壳壳碎屑。层厚厚0.90～1.20m，层底高程-13.442～-12.993m。ZK03孔未揭露。③-1淤泥质粘土：灰黑黑色，饱和，流流塑，土质不不均，含大量量有机质。在在ZK04、ZK05孔揭露。层层厚0.80～0.90m，层底高程-14.332～-14.222m。④粉土：灰色，湿，中中密，土质不不均，局部夹夹粉质粘土薄薄层。层厚0.60～3.10m，层底高程-15.116～-14.223m。（4）第四系全新统下组组沼泽相沉积层（hQ）⑤粉质粘土：灰白色色，饱和，可可塑，土质不不均，局部夹夹粉土薄层。层层厚1.50～1.80m，层底高程-16.666～-16.003m。（5）第四系全新统下组组陆相冲积层层（alQ）⑥粉质粘土：褐黄色色～黄褐色，饱饱和，可塑，土土质不均，含含锈斑，局部部有粉土层（ZK04、ZK05孔在埋深21.800～22.90mm以下分布厚0.90～1.30m的⑥-1粉土层），层层厚1.40～4.50m，层底高程-20.882～-18.772m。（6）第四系上更新统五五组河床～河漫滩相冲积积层（alQQ）岩性由粉土及粉质质粘土组成，全全区分布。⑦粉土：黄褐色～褐褐黄色，湿，密密实，土质不不均，含锈斑斑，局部夹粉粉砂薄层。层层厚5.50m，层底高程程-21.992m。⑧粉质粘土：褐色，饱饱和，可塑，土土质不均，含含锈斑，局部部夹粉土薄层层。可见最大大层厚2.70m，该层未钻钻穿。地质构造根据《×××区域域地质志》及及《×××邻近地地区地质构造造及震中分布布图》，新港港船闸～救助局段、×××增殖站站南段位于Ⅰ构造单元华华北准地台，Ⅱ级构造单元元华北断陷，Ⅲ级构造单元元沧县隆起东东部。详见图图4－1。新港船闸～救助局段段近场区255km范围内主要要断裂共有3条。距海河河断裂约4..0km，距茶淀断断裂约16..5km，距程林庄庄断裂约199.5km。据史料记记载，1815年场区西部部曾发生5～5.9级地震，1976年场区北部部曾发生6～6.9级地震，1976年场区东部部曾发生5～5.9级地震。××××增殖站南南段近场区25km范围内有沧沧东断裂，多多条次级断裂裂存在。图4－1近场区断裂及震中中分布示意图图根据1/400万《中中国地震动参参数区划图》（GB18306-2001）,×××段场区地震动峰值加速度为0.15g，相应基本烈度为Ⅶ度；×××段场区地震动峰值加速度为0.10g，相应基本烈度为Ⅶ度。水文地质工程区地下水为第第四系孔隙型型潜水，主要要赋存于第四四系全新统新新近沉积及中中组海相沉积积的淤泥质粘粘性土层中。受受大气降水及及海潮水补给给影响，地下下水水位年变变幅较小，埋埋深较浅。受受潮水起落影影响，勘察期期间×××段地表表水埋深约1.5mm，×××段地表表水埋深约0.5mm。×××新港船闸～～救助局段据室内渗透试验可可知，各土层层水平渗透系系数多为10-6cm/s，主要为为微透水层，各各单元土体渗渗透系数平均均值及渗透性性分级详见表表4-2。表4-2新港船闸～救助局局段各土层渗透透性分级表地层时代单元号及土层名称称水平渗透系数(ccm/s)渗透性等级mQ①淤泥质粉质粘土1.16×10--5弱透水②淤泥质粘土4.96×10--7极微透水③粉质粘土7.60×10--6微透水alQ⑥粉质粘土3.35×10--6微透水根据《水利水电工工程地质勘察察规范》（GB502287－99）中环境水水的腐蚀性评评价标准，判判定结果详见见表4-3。表4-3环境水腐蚀蚀性判定评价类别水对混凝土结构的的腐蚀性备注腐蚀性特征的判断断依据HCO3-含量(mmol//l)cl－(mg/l)pH值侵蚀性CO2含量量(mg/l))Mg2+含量(mmg/l)SO42-含量((mg/l))试验指标SY037.3112510.1228.020864.401910.18普通水泥腐蚀性评价无无无无强腐蚀由上表可以看出，环环境水中Mg及SO含量超标，经经评定为分解解结晶复合类类硫酸镁型弱弱腐蚀及结晶晶类硫酸盐型型强腐蚀。另另外，cl－能引起钢筋筋的锈蚀。×××增殖站南段段据室内渗透试验可可知，各土层层水平渗透系系数多为10-6cm/s，主要为为微透水层，各各单元土体渗渗透系数平均均值及渗透性性分级详见表表4-4。表4-4增殖站南段各土层层渗透性分级级表地层时代单元号及土层名称称水平渗透系数(ccm/s)渗透性等级alQ①淤泥质粘土1.50×10--6微透水mQ②淤泥质粘土3.88×10--6微透水③粉质粘土1.93×10--5弱透水hQ⑤粉质粘土7.52×10--8极微透水alQ⑥粉质粘土9.32×10--6微透水⑥-1粉土5.69×10--5弱透水根据《水利水电工工程地质勘察察规范》（GB502287－99）中环境水水的腐蚀性评评价标准，判判定结果详见见表4-5。表4-5环境水水腐蚀性判定定评价类别水对混凝土结构的的腐蚀性备注腐蚀性特征的判断断依据HCO3-含量(mmol//l)cl－(mg/l)pH值侵蚀性CO2含量量(mg/l))Mg2+含量(mmg/l)SO42-含量((mg/l))试验指标SY014.7721187.0667.4401499.092913.02普通水泥SY023.1516796.3227.8001148.502339.97腐蚀性评价无无无无强腐蚀由上表可以看出，环环境水中Mg及SO含量超标，经经评定为分解解结晶复合类类硫酸镁型弱弱腐蚀及结晶晶类硫酸盐型型强腐蚀。另另外，cl－能引起钢筋筋的锈蚀。工程地质条件及评评价×××新港船闸～～救助局段.1土体的物理力力学性质本次勘察对所取原原状土样进行行物理性质分分析，还选取取了部分试样样进行了力学学性质、渗透透试验及颗粒粒分析。试验验方法严格按按有关规程、规规范及相关标标准进行，试试验成果见土土工试验成果果总表。各单元土体物理力力学性质指标标，依据室内内试验和原位位测试成果并并根据具体地地质条件，进进行分析、类类比，提出土土体物理力学学参数建议值值。详见表44-6、表4-7。土体物理力学参数数建议值选取取原则：一般般特性指标，如如土的天然密密度等物性指指标一般以算算术平均值作作为建议值；；主要计算指指标如土的粘粘聚力、内摩摩擦角、压缩缩系数、压缩缩模量、渗透透系数等应以以工程安全为为建议值的选选取原则，其其中：粘聚力力、内摩擦角角取试验峰值值的小值平均均值～平均值；压压缩系数取大大值平均值选选取，压缩模模量取小值平平均值～平均值。各单元承载力标准准值结合室内内试验成果及及野外原位测测试综合进行行分析、调整整，给出承载载力建议值。4.5.1.2主要工工程地质问题题及评价根据场地各单元土土体的物理力力学特征，工工程区内主要要存在以下工工程地质问题题：（1）地基土的强度勘探范围内①淤泥泥质粉质粘土土（mQ），该层液液性指数平均均1.55，呈流塑状状态，压缩系系数平均0.74MPPa-1，属高压压缩性，最大大厚度6.330m，承载载力建议值70kPa，工程性性质较差。②淤泥质粘土（mQQ），该层液液性指数平均均1.09，呈流塑状状态，压缩系数数平均1.10MPPa-1，属高压压缩性，最大大厚度8.440m，承载载力建议值65kPa，工程性性质较差。③粉质粘土（mQ），该该层液性指数数平均0.88，呈软塑状状态，压缩系系数平均0.34MPPa-1，中等压压缩性，最大大厚度2.990m，承载载力建议值110KPaa，工程性质质一般。（2）地震液化本场区地面以下117.90mm深度范围内内无粉土层分分布，设计时时可不考虑地地震液化对海海堤的影响。表4-6xx～xx段土体体物理性质指指标建议值表表成因时代工程地质单元岩性含水量湿重度干重度孔隙比液限液性指数ωγγdeWLIL%kN/cm3kN/cm3—%—mQ①淤泥质粉质粘土38.218.213.11.06530.81.55②淤泥质粘土49.016.711.31.44448.11.09③粉质粘土22.619.716.10.68323.90.88alQ④粉质粘土26.019.415.40.76928.70.78⑤粉土18.620.717.40.55325.90.28alQ⑥粉质粘土22.220.116.40.65026.60.65表4-7xx～xx段土体体力学性质指指标建议值表表成因时代工程地质单元岩性室内试验承载力标准值av(0.1-0.2))Es(0.1-00.2）自然快剪饱和固结快剪MPa-1MPac(KPa)φ(˚)c(KPa)φ(˚)fk(KPa)mQ①淤泥质粉质粘土0.742.92108.570②淤泥质粘土1.102.2077.565③粉质粘土0.345.20718.0110alQ④粉质粘土0.325.301416.0130⑤粉土0.227.10722.0160alQ⑥粉质粘土0.296.001820.0150×××增殖站南段段挡潮闸及海海堤.1土体的物理力力学性质本次勘察对所取原原状土样进行行物理性质分分析，还选取取了部分试样样进行了力学学性质、渗透透试验及颗粒粒分析。试验验方法严格按按有关规程、规规范及相关标标准进行，试试验成果见土土工试验成果果总表。各单元土体物理力力学性质指标标，依据室内内试验和原位位测试成果并并根据具体地地质条件，进进行分析、类类比，提出土土体物理力学学参数建议值值。详见表4-8、表4-9。土体物理力学参数数建议值选取取原则：一般般特性指标，如如土的天然密密度等物性指指标一般以算算术平均值作作为建议值；；主要计算指指标如土的粘粘聚力、内摩摩擦角、压缩缩系数、压缩缩模量、渗透透系数等应以以工程安全为为建议值的选选取原则，其其中：粘聚力、内摩擦角角取试验峰值值的小值平均均值～平均值；压缩系数取大值平平均值选取，压压缩模量取小小值平均值～～平均值。力学性质指标对组组数少于6组的，一般般取算术平均均值或参考临临近或其它地地质单元试验验统计成果，采采用工程地质质类比法，提提出建议值。各单元承载力标准准值结合室内内试验成果及及野外原位测测试综合进行行分析、调整整，给出承载载力建议值。.2主要工程地质质问题及评价价根据场地各单元土土体的物理力力学特征，工工程区内主要要存在以下工工程地质问题题：（1）地基承载力挡潮闸底板高程约约为0.000m，座落在①淤泥质粘土土（alQ）中，该层层液性指数平平均1.26，呈流塑状状，压缩系数数平均0.89MPPa-1，属高压压缩性。该层层基础以下有有效厚度1.70～2.50m，承承载力建议值值65kPa；其下为为（mQ）。表4-8增殖站南段段土体物理性质质指标建议值值表成因时代工程地质单元岩性含水量湿重度干重度孔隙比液限液性指数ωγγdeWLIL%kN/cm3kN/cm3—%—alQ①淤泥质粘土47.517.311.81.33643.41.26mQ②淤泥质粘土38.817.912.91.12138.41.01③粉质粘土25.619.415.40.75825.90.98③-1淤泥质粘土55.418.712.11.27444.11.56④粉土27.119.615.40.75326.01.11hQ⑤粉质粘土22.920.116.40.65526.60.70alQ⑥粉质粘土24.619.815.90.71631.60.56⑥-1粉土23.019.916.20.66325.90.63alQ⑦粉土23.220.416.50.63625.70.71⑧粉质粘土26.319.915.80.73032.00.62表4-9增殖站南段段土体力学性质质指标建议值值表成因时代工程地质单元岩性室内试验承载力标准值钻孔灌注桩建议值av(0.1-0.2))Es(0.1-00.2）自然快剪饱和固结快剪MPa-1MPac(kPa)φ(˚)c(kPa)φ(˚)fk(kPa)桩极限侧阻力qsik桩极限端阻力qPk(kPa)(kPa)alQ①淤泥质粘土0.892.6252.06514mQ②淤泥质粘土0.723.00810.57515③粉质粘土0.355.00815.511023③-1淤泥质粘土0.673.48155.06516④粉土0.256.90919.013036hQ⑤粉质粘土0.325.201017.013040alQ⑥粉质粘土0.276.601417.014043⑥-1粉土0.227.515046alQ⑦粉土0.209.0722.016050700⑧粉质粘土0.355.001811.5150注：表中钻孔灌注注桩极限端阻阻力标准值仅仅适用于孔底底沉淤小于1100mm。②淤泥质粘土（mQQ）厚度9.50～10.10mm，该层液性性指数平均1.01，呈流塑状状，压缩系数数平均0.72MPPa-1，属高压压缩性，承载载力建议值75kPa。均不满满足闸基对天天然地基的要要求。（2）临时边坡稳定挡潮闸地面高程22.67～2.77m，拟拟建筑物基底底高程约0..00m，基基坑最大开挖挖深度2.777m。边坡坡主要由①淤泥质粘土土组成。淤泥泥质粘土呈流流塑状，具有有流变特性，且且抗剪强度较较低，对边坡坡稳定不利，边边坡开挖时易易产生塌滑。建议采取有效的支支护措施。（3）地震液化根据勘察资料，本本场地埋深14.7～19.9m段分布布有粉土层，依依据《水利水水电工程地质质勘察规范》（GB50287-99）附录N土的液化判别，粒径小于0.005mm的颗粒ρc含量质量百分率相应于地震设防烈度七度时不小于16%时，可初判为不液化土。该段粉土层粘粒含量为17.8～19.5％，平均18.9％，初判为不液化土。海堤所需参数可按统计表及建议表数值采用。.3挡潮闸地基强强度及桩端持持力层的选择择由土体的物理力学学性质指标可可以看出，aalQ陆相冲冲积形成的粉粉土工程性质质较好，该层层埋深21.800～24.40m，层厚5.50m，分分布较稳定，密密实，压缩系系数平均值为为0.20MPPa-1，承载力力较高，可作作为桩端的持持力层。根据据场地土的分分布特征，综综合考虑地基基处理手段的的适应性、经经济性建议采采用钻孔灌注注桩基础，可可选择alQQ第⑦层粉土作为为桩端持力层层。按照《建筑桩基技技术规范》（JGJ94-94）及地基土物理力学性质指标确定各单元土体钻孔灌注桩的极限侧阻力标准值qsik和极限端阻力标准值qpk，见表4-9。×××送水路东埝埝～送水路西西埝段勘探区8米深范围围内均为第四四系全新统地地层，按时代代及成因可分分为三层，按按岩性及工程程地质特性的的差异可分为为四层，现从从上至下分述述如下：第四系全新统人工工填土层（rQ）素填土由粘土、粉粉质粘土组成成，呈黄褐色色，湿，可塑塑，含锈班，贝贝壳碎片和碎碎屑，含少量量苇根，黑色色有机质，层层厚1.8～2.4m，层底底高程3.4～4.0m。第四系全新统陆相相层（alQ）粘土层：黄褐色，灰灰黄色，饱和和，可塑～软软塑，已可塑塑为主，局部部含黑色有机机质和贝壳碎碎片等普遍有有小孔洞，层层厚2.2～3.1m，层底底高程0.8～1.4m。（3）第四系全新统海相相沉积层（mmQ）本层未穿透，层厚厚不祥。可见见岩性有粉质质粘土和粉土土层。粉质粘土层：灰色色、饱和、以以流塑为主，含含贝壳碎屑，粘粘土与粉土互互层，层理明明显，本层未未钻穿，最大大厚度不详，最最小层厚2.1～2.4m。粉土层：灰色，饱饱和，可塑～～软塑，含贝贝壳碎屑，振振动析水，粘粘土与粉土互互层，层理明明显，呈透镜镜体分布，层层厚不祥。×××青静黄挡潮潮闸下游左堤堤段勘探深度范围内揭揭露的地层为为第四系全新新统及上更新新统的松散堆堆积物。按岩岩性类别及其其工程地质特特性自上而下下分述如下：：（1）第四系全新统人工工填土层（rQ）①素填土由粘土、粉粉质粘土组成成，呈黄褐色色，湿，可塑塑，含大量碎碎贝壳。层厚厚1.0～1.5m，层底底高程4.0～4.3m。（2）第四系全新统陆相相冲积层（aalQ）岩性由粉质粘土和和粘土组成。②粉质粘土：灰黑色色，饱和，软软塑，含碎贝贝壳。层厚1.3～1.5m，层底底高程2.8～3.1m。③粘土：灰黑色，饱饱和，软塑，含含黑有机质。层层厚2.0～2.3m，层底底高程0.8～1.1m。（3）第四系全新统中组组海相沉积层层（mQ）岩性由粉土和淤泥泥质粘土组成成。④粉土：灰色，饱和和，软～流塑塑。层厚3.2～3.3m，层底底高程-2.5～-2.8m。⑤淤泥质粘土：灰色色，饱和，流流塑，含贝壳壳碎屑。层厚厚2.5～2.8m，层底底高程-4.6～-4.8m。结论及建议⑴×××新港船闸～～救助局段：勘勘察场地地震震动峰值加速速度为0.115g，相应应抗震设防烈烈度为Ⅶ度；×××增殖站站南段：勘察场场地地震动峰峰值加速度为为0.10g，相应抗震震设防烈度为为Ⅶ度。⑵勘察场地地貌单元元属于冲积、海海积平原地貌貌。钻探揭露露深度范围内内地层主要为为第四系全新新统新近组河河道冲积、中中组海相沉积积、下组陆相相冲积及上更更新统冲积形形成的淤泥质质粘土、淤泥泥质粉质粘土土、粉质粘土土及粉土层。⑶×××增殖站南段段挡潮闸底板板底高程约为0..00m，座座落在第四系系全新统新近近组河道冲积积的淤泥质粘粘土（alQ）层上，地地基承载力标标准值65kPa，地基强强度低，对于于闸基础说来来，无论强度度或变形均不不满足要求，建建议采用钻孔孔灌注桩基础础。以alQQ第⑦层粉土层可可作为拟建建建筑物的桩端端持力层，单单桩竖向极限限承载力标准准值应根据现现场试桩结果果综合确定。⑷×××增殖站南段段挡潮闸存在在临时边坡稳稳定问题，淤淤泥质土呈流流塑状，对边边坡的稳定不不利，开挖时时局部有可能能产生滑移，建建议采取临时时支护措施，以以保证边坡土土体稳定。严严禁靠近边坡坡堆放施工弃弃土，基坑施施工过程中应应及时对基坑坑降水、排水水，同时注意意机械振动对对软土的影响响。⑸新港船闸～救助局局段：场区内内环境水对普普通水泥具结结晶类硫酸盐盐型强腐蚀；；×××增殖站站南段：场区区内环境水对对普通水泥具具分解结晶复复合类硫酸镁镁型弱腐蚀及及结晶类硫酸酸盐型强腐蚀蚀。需采取必必要的防腐措措施。⑹增殖站南段挡潮闸闸、新港船闸～救助局段在埋埋深20.00m、15.0mm深度范围内内无液化土层层分布，设计计时可不考虑虑地震液化对对建筑物及海海堤的影响。⑺场地冻土深度约为为0.58m。工程设计工程等级根据可研报告及总总体初设，综合考虑海海堤工程保护护对象的规模模和近年来海海堤工程实施施情况，本次次确定加固段段海堤工程为Ⅱ等工程，海堤堤及穿堤建筑筑物为2级建筑物。设计标准×××海堤堤线长长，情况复杂杂，根据保护护范围及重要要程度，海堤堤工程又分为重重点段和一般般段，根据重重点段保护范范围为开发区区、保税区、港港口工业区和和城镇居民区区、海防路等等，一般段保保护范围为盐盐池、虾池、农农田等。由于于×××海堤防防潮任务的紧紧迫性及资金金所限，历年年海堤工程建设中除吹填填筑堤段按照照50年一遇标准准实施外，大大都未能一次次性达到2级防御的标标准，即按≥50年～100年一遇标准准，但又必须须具有相当的的防潮能力，因因此，实际按按照设计风速速标准七级风风、重点段50年一遇潮位、一般段20年一遇潮位实施。本次设计×××段段堤后为盐池池或虾池，××××段堤后后为渤海石油油路及海河干干流，该两段段海堤两侧已已建设完成海堤堤设计标准均均为一般段，同同时考虑到以上两段越浪造成成潮灾损失相相对较小，故故本次设计维维持原总体初步设设计标准，即即20年一遇潮位位、七级风标准准实施。×××段原为吹填填筑堤段，设设计高程为77.50m，海海堤保护对象象主要为盐池池，因沉降等等原因，现状状堤顶高程约约为6.50～6.70m,高于其两侧侧近年所建设设海堤顶高程程(分别为6.550m及6.00mm)，本次设计计根据海堤现现状、保护对对象以及资金金等原因，仅仅对其海潮毁毁坏的迎海侧侧堤坡进行修修复加固设计计，设计防潮潮标准按照20年一遇潮位位、七级风标标准考虑。×××、×××、×××20年一遇的潮潮位分别为44.46m、4.58m、4.49mm。设计依据依据文件及基础资资料(1)×××海堤管管理处《设计计委托函》;(2)海堤工程可行行性研究报告告及批复文件件；(3)海堤工程总平平面位置图；；(4)海堤工程地形形图（包括横横断面成果表表及1/5000、1/2000和1/50000带状地形形图）；(5)×××海堤22008年加固工程初步设计计阶段地质勘勘察报告；(6)×××（××××、×××、×××）海挡工程初步设设计报告。主要采用的规范、规规程和标准各专业采用的主要要规范、规程程和标准见表表5-1。表5-1各专业遵循的主要要规范规程序号专业规范标准编号1水工水利水电工程初步步设计报告编编制规程DL5021-993堤防工程设计规范范GB50286--98混凝土结构设计规规范GB50010--2002防波堤设计与施工工规范JTJ298-998水工混凝土结构设设计规范SL/T1911-96水工建筑物荷载设设计规范DL5077-11997水工挡土墙设计规规范SL379-22007水工建筑物抗冰冻冻设计规范SL211-98水闸设计规范SL265-20001建筑地基处理技术术规范JGJ79-20002(JJ220-22002)建筑桩基技术规范范JGJ94-994土工合成材料应用用技术规程GB50290--982机电及金属结构水利水电工程钢闸闸门设计规范范SL74-95水工金属结构防腐腐蚀规范SL105-9553施工组织设计水利水电工程施工工组织设计规规范SL303-200044水土保持设计开发建设项目水土土保持方案技技术规范SL204-988水土保持综合治理理技术规范土壤侵蚀分类分级级标准SL190－20007水土保持概(估))算编制规定定水利部水总［20003］67号5环境保护设计建设项目环境保护护管理规定（87）国环字002号号文水利水电工程环境境保护设计概概（估）算编编制规程SL359-200066工程管理水闸工程管理设计计规范SL170-966堤防工程管理设计计规范SL171-9667投资水利部水总[20002]1116号文建设部计价格[22002]10号文堤线布置按照可研和总体初初步设计成果果，并与有关部部门多次现场场查勘地形现现状，在以下下原则下布置堤堤线：①应尽可能利用现状状海堤和有利地地形，修筑在在土质较好、比比较稳定的位位置上；②堤线应力求平顺，各各堤段平缓转转弯处尽可能能避免强风暴暴潮正面袭击击，利于防潮潮抢险和工程程管理；③堤线应布置在拆迁迁房屋少的地地带，节省工工程投资；④设计海堤平面布置置应尽量结合合已有及规划划资料，降低低工程投资，避避免浪费投资资和重复建设设。各段设计分别叙述述如下：(1)×××送水路东埝埝～送水路西西埝吹填试验验段（总体桩桩号14+6877～16+5155）该段工程作为复式式设计断面试试验工程，原原建设时间为为1999年至2000年间。本段设设计思路为以完善原设设计为主，主主要对冲塌堤堤坡进行加固固，维持原堤堤线走向。该段目前原原迎海侧土坡坡坍塌位置距距离堤肩距离离10～30m，综合考虑虑施工围堰、回回填用土要求求但附近调土土困难的情况况，本次设计计比较工程段段内土方平衡衡堤坡顺直设设计和绕坍塌塌实际位置布布置堤坡方案案，前者施工方方便、防潮岸岸线较短且顺顺直，投资少，因因此采用前者者设计布置方方案。经土方方平衡计算后后确定设计平平台迎海侧距距原吹填堤肩肩距离为14m，起点与2006年海挡加固固工程顺接，终终点与2001年（二期）应应急加固工程程顺接，设计计长度约为11565m。详详见设计平面面图834CSSG-01--00-011。（2）×××新港船闸～～救助局段（78+6995～79+0771）本段起点为新港船船闸南侧新建建悬臂式挡土土墙，终点和和交通部救助助局围墙连接接。设计时比比较了三种线路方案，方案一一是现状海堤旧墙位置置布置路线，需拆除重建防浪浪墙以及新建建迎海侧结构构。该方案的的优点是工程程直接投资相相对较小，缺缺点是施工时时需破路影响交交通组织，施工协调难难度大，并把把远洋运输公公司甩在了堤堤外。方案二二把堤线布置置在原堤线迎迎海侧，把远远洋运输公司司保护在堤线线内，在满足工程程布置和施工工道路的情况况下尽量靠近近原旧防浪墙，新新建海堤背海海侧堤肩距原原旧防浪墙一一般距离为6.0m，该方案的优优点是施工时不破坏坏道路，施工受干扰扰较小，保护护范围大，缺缺点是投资相对较较大，堤线顺顺直度差。方案三是堤堤线布置在远远洋运输公司司外海侧，堤堤线大部分距距离现状就堤堤距离约为10～15m，该方案新新筑堤后空地地较大，后期期可以适当进进行景观绿化化布置，但投投资最大，筑筑堤地基情况况较差。经现场查勘并结合合当地有关部部门意见，设设计采用方案案二线路。为为方便远洋运运输公司码头头的进出，在在新建挡墙临临码头处留设设宽5m道口一处处，设计钢制制闸门2扇。堤线设计计长度约为3321m，详见设计平平面图834CSSG-02--00-011。（3）×××增殖站南段段（125+3341～128+0007）本段在总体初设时时堤线是布置置在油田排污污河的两岸，长长约26666m。本次设设计采用在河河口建挡潮闸闸的方案以缩缩短堤线长度度。起点为泵泵站与2001年海挡二期期治理路面相交位置置，沿泵房后后路面向西约50m再折向向南通过虾池池进排水闸后后一直到油田田排污河右堤堤再折向东与与现状混凝土土路连接。设设计长度约221