某高层层教学楼工程脚手架搭拆施工方案

高层脚手架搭拆方案方案目录：工程概况；材料选择；脚手架搭拆技术要求；脚手架搭设质量验收标准与例行检查制度；落地脚手架设计计算书；槽钢悬挑脚手架设计计算书；安全管理措施。工程概况高层16层，裙房六层。该幢楼±0.000室内地平设计标高相当于黄海高程4.21M，层高均为3.9M（除多媒体教室外），檐口标高为64m。综上所述标高推算，目前实际一半面积搭设高度为16层64m（实搭设66m），属高层脚手架搭设方案，一半从19.5m开始搭设到66m。搭设方案一：室内部分为单管脚手架，室外下部采用双管脚手架到高度31米处，上部采用单管；搭设方案二：在19.5m以上搭槽钢挑架，三层或四层设一槽钢；为此搭设技术要求、验收标准、计算书应以以下为依据：材料选择钢管选用外径48mm，壁厚3.25mm，焊接钢管，各类管件要求平直，如有弯曲变形、锈蚀、焊缝开裂等现象，不得在施工中使用。扣件：各种扣件均有本公司自购，如有裂缝、变形、滑丝、锈蚀的严禁使用。脚手板：竹制软脚手板，有青嫩、苦脆、虫蛀、百麻和节疤霉点等的竹蔑脚手板不得使用。安全网：选用质量符合GB16909-1997标准的密目式安全网。脚手架搭设技术要求落地敞开双排脚手架搭设：立杆纵距La=1.5m,立杆横距Lb=1.05m,步距h=1.8m，搭设高度超极限高度31m下部采用双立管或纵距@=0.9m,本工程31m以下均为双管。对梯间逐步增高，另行作技术处理；本工程连墙件设置是整个架设稳定之关键，选用二步三跨，即：（1.8×2）×（1.5×3）=16.2mm2设置一只刚性连墙件，并严格按本方案设置；3.1连墙件宜靠立杆节点设置，偏离主节点距离≤300mm范围内；3.2宜从底层第一步纵向水平杆处开始设置，有困难时应采取可靠措施：固定（如抛撑、剪刀撑）；3.3连墙件设置方式，最佳方案应上下交错，采用菱形、方形或矩形布置；3.4脚手架始、端处必设连墙件，垂直间距≤层高，且不应大于4m（二步高）脚手架首步步距必≤2m；立杆宜采用楔直φ48×3.25钢管，立杆布置间距应按平面接头相互错开（含内外排），采用对接扣件连接，避免同截面设置。首步脚手架必须设置纵（横）扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距地底座上皮≤200mm处的立杆上；遇高低跨差时应自高向低延长二个纵距，并应延伸到低跨搭接一个纵距；超高下部采用双立杆，其副杆高度不应低于三步；纵向水平杆，其长度不宜少于三跨，安装时应考虑接头位置错开；（指对接或搭接）8.1两根相邻纵向水平杆接头，不宜设在同步同跨内；8.2不同步同跨两根相邻接头水平方向应错开≥500mm，并靠主节点1/3范围内；8.3若采用搭接接头，搭接长应≥1m，并设3个旋转扣件；本方案纵向水平杆间距应控制S≦400mm，为3-4根；10.横向水平杆设在主节点用直角扣件连接，螺栓拧紧力矩值应在40N.m~65N.m之间，非主节点设置横向杆，应根据荷载需求设置最大间距，必控制在纵距1/2范围内；11.竹笆脚手板用于作业层应铺满、铺稳，距墙120-150mm，且搁置在三根纵向水平杆上，并控制间距约为400mm内，用铅丝捆扎牢固，不能出现探头板；剪刀撑设置应在脚手外侧立面全长度、高度范围内连续布置，安排时应控制的是：12.1由脚手架端头开始按水平距离不超过9m设置一道剪刀撑；12.2斜杆与地面成450~600角，剪刀撑跨越立杆根数N=7，且每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米；12.3剪刀撑斜杆接长宜采用搭接L≥1000mm，连接方法宜采用旋转扣件，固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，扣件中心线距主节点的距离150mm；横向斜撑应在同一节间，有底层至顶层呈之形连续布置，其布置方法：13.1脚手端头必设，中间每隔6跨设置一道；13.2连接方法宜采用旋转扣件，固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，扣件中心线距主节点的距离150mm；门洞开设应视门洞大小而确定：一般采用斜撑，之字形斜腹杆、双立柱、防滑扣件等杆件，加强开口刚度，使之形成空间桁架：14.1斜杆倾角应在450~600之间，用旋转扣件和立柱（横杆）连接；14.2斜腹杆设置宜在开孔斜杆范围内两侧连续设置，宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可搭接；14.3单排脚手架过窗洞口时应增设立杆或增设一根纵向水平杆；14.4门洞桁架中伸出上下玄杆的杆件端头均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点出的扣件；14.5门洞桁架的两侧立杆应为双管立杆，副立杆的高度应高于门洞口1-2步；作业栏杆、挡板、防护网设置应符合下列要求：15.1栏杆和挡板均应搭设在外立柱内侧；15.2上挡杆上皮高度应为1.2米，15.3挡脚板高度不应小于180mm；15.4中栏杆应居中设置；15.5塑料网宜采用密孔，全副满挂和大横杆间用铅丝捆扎牢固；脚手架拆除高差应掌握自上而下逐层拆除严禁上下同时作业的原则，拆除前应清除脚手架上杂物，并进行安全技术交底，并控制好：16.1连墙件必须随脚手架逐层撤除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再撤脚手架；16.2分段拆除高差不应大于二步，否则应采取技术措施（如增设连墙件加固）16.3当脚手架撤至下部最后一根长立杆的高度（约65m）时，应先适当位置搭设临时抛撑加固后，在撤除连墙件；16.4卸料严禁抛掷至地面，应有计划组织人力运输，并应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，安排值班管理制度；脚手架地基应依场地地质状态，回填密实度作实地调查，必须控制程序；分层夯实—排块石挤密—浇注混凝土并高出自然地平5CM—四周有良好排水措施；本方案是主体施工与装饰施工二用脚手；装饰施工活荷载为2KN/m2<主体活荷载3KN/m2，相对较小；由于装饰施工力求美观，连墙件设置会影响整体装饰效果；可在装饰刮粗糙完成后，调换连墙件，其方法是：18.1有计划自上而下分段调整，可利用洞内立短钢管用横杆、扣件和外脚手架连接；18.2拆换连墙件控制面积应保持原计算书要求；18.3底层连墙件原则不能调换，必须时采取技术措施；脚手架搭设施工19.1脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；19.2每搭完一步脚手架后，应按下列附表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。三、脚手架搭设质量验收标准与例行检查制度；钢管、扣件进场现场施工人员应进行产品质量复查，它包括钢管外型尺寸、壁厚、平直弯曲程度、裂缝、结疤、压痕、锈蚀程度及力学性能，构配件允许偏差值等是否符合规范、计算书的要求。脚手架搭设前现场施工人应向班组进行技术交底和规定检查验收制度，缺陷整改时限。对不合格品不能使用；经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。脚手架自身安全是关键，由于多工种作业易造成高空坠落……物体打击等安全隐患。加强、建立班组作业前检查及施工现场安全员例行检查制度。同时项目部应定期（月、旬）组织相关人员检查、整改和复查。脚手架搭设技术要求、允许偏差标准（见规范8.2.4表）。落地脚手架设计计算书（一）计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001建筑结构荷载规范GB50009-2001建筑施工手册2002版（二）计算技术参数全高H=64+2=66m杆件连墙形式（二步三跨）立杆纵距la=1.5m围护全封闭（塑钢）立杆步距h=1.8m活载3.0KN/m2立杆横距lb=1.05m结构兼装修脚手架满铺（二排）3.6×4.5=16.2m2(三)用材计算参数φ48×3.25钢管A=457mm2W=4800mm2I=1.59cm钢材抗弯强度FC=205N/mm2E=2.06×105N/mm2（四）纵向水平杆计算按受均布荷载三跨连续梁计算，假设静荷载均布、活荷载集中组合。4.1荷载分析纵向水平杆自重0.036KN/M脚手板自重0.15×1.05×0.4=0.063KN/M恒荷载（设计值）Q1=（0.036+0.063）×1.2=0.119KN/M活荷载3×1.05×0.5=1.575KN/M活荷载（设计值）Q2=1.575×1.4=2.025KN/M4.2强度计算（系数见施工手册表2-12）三跨连续：M1（跨中）M1max=0.08q1la2+0.1q2la2=0.08×0.119×1.52+0.1×2.205×1.52M2(支座)M2max=0.1q1la2+0.117q2la2=0.1×0.119×1.52+0.117×2.205×1.52M2>M1σmax=Mmax/W=M2/W=0.607×106/4800=126.56N/mm2≤fc(205N/mm2)4.3挠度计算（系数见施工手册表2-12）W1=0.667q1l4/100EI+0.99q2l4/100EI=(0.667×0.119+0.99×1.838)×1.54×1012/（100×2.06×105×11.55×104）=4.18mm≤10mm(l/150=10mm)可以（五）横杆计算本应按受纵向水平杆传来的集中荷载的简支梁计算，由于纵杆间距较小，可近似按均布荷载计算，并验算弯曲正应力、挠度，不记悬挑荷载。5.1荷载分析钢管自重0.036×（1.05+1.5×2）=0.146KN/m脚手板自重1.05×1.5×0.15×0.5=0.118KN/m恒荷载（设计值）q1=（0.146+0.118）×1.2=0.317KN/m活荷载1.05×1.5×3.0×0.5=2.363KN/m活荷载（设计值）q2=2.363×1.4=3.308KN/m荷载总和3.625KN/m5.2强度计算Mmax=1/8qL2=1/8×3.625×10502=499563N.mmσ=M/W=499563/4800=104.1N/mm≤F（205N/mm2）可以5.3挠度计算W=5ql4/384EI+Fa(3l2-4a2)/24EI=5×0.317×10504/384×2.06×105×11.55×104+2.363×350×(3×10502-4×3502)/(24×2.06×105×11.55×104)=0.619mm≤1050/150=7mm可以（六）扣件抗滑力计算直角扣件抗滑力R≤RC（设计值RC=8KN）横杆自重1.35×0.036×2=0.0972KN立杆自重1.8×0.036×2=0.1296KN纵向杆自重1.5×0.036×6=0.324KN脚手板自重0.15×1.05×1.5=0.551KN恒荷载（设计值）1.2×（0.0972+0.1296+0.324+0.236）=0.945KN活荷载3×1.05×1.5=4.725KN活荷载（设计值）1.4×4.725=6.615KNΣR/2=（0.945+6.615）/2=3.78KNF=3.78×1.5=5.67KN≤RC=8KN注：扣件拧紧力矩必保证在40KN~65KN之间，加强配件外型、裂缝、螺栓扣完好及检查。（七）脚手架立杆稳定计算计算参数：lb=1.05mla=1.5mh=1.8mHi=66m(考虑结构、装修同时作业取n=1.0)N/ΦA+MW/W≦fc/0.9γm’7.1荷载分析（参施工手册P192）：静荷载+活荷载+风荷载7.1.1静荷载：GK=GK1+GK2+GK3=Hi（gk1+gk2）+nlagk3查表5.7gk1=（0.1058+0.1089）/2=0.1047KN/m查表5.11gk3=（塑料网全封闭）=0.0768KN/m查表5.10gk2=（0.3587+0.4112）=0.3855KN/m则GK（66M高）=66×（0.1047+0.0768）+1×1.5×0.3855=12.74KN/mGK（50M高高）=50×（0.10447+0.00768）+1×1..5×0.33855==9.79KKN/m7.1.2活活荷载QK=n1laqkqk=3.0KKN/m《施工手册》查表表5-12qk=（1.35++1.8）/2=1..575KNN/mQk=1×1..5×1.5575=2..363KNN7.1.3风风荷载wKK=0.7·μz·μs·ω0ω0=0.455KN/㎡μs(体型系数))=1.3Ψ=1.3××0.0899×1.022=0.122（查规范表7.3.1）μz（高度变化系数）查查表7.2.1得：μz=1.00Z=666m（5米以下）μz=1.14Z==50m（16米处）则：wK66=0.7··μz·μs·ω0=0.7××1.0×00.120××0.45==0.0388KN/㎡wK50=0..7·μz·μs·ω0=0.7××1.14××0.1200×0.455=0.0443KN/㎡7.1.4风风荷载弯矩值值（MW设计值）MW（666）=0.122qwkh2=0.122lawkh2=00.12×11.5×0..038×11.82MW（50）=0.122qwkh2=0.122lawkh2=00.12×11.5×0..043×11.827.1.5立立杆轴心合力力计算N(66)=1..2(Gk11+Gk2))+0.855×1.4QQk=1.2×12..74+0..85×1..4×(2..363+00.038))=18.115KNN(50)=1..2(Gk11+Gk2))+0.855×1.4QQk=1.2×9.779+0.885×1.44×(2.3363+0..043)==14.611KN7.1.6稳定定系数Φ计算λ=μh/i=1.5××1.8/00.159==170（μ为扣件式钢管脚手手架立杆计算算长度系数μ=1.5，查《施工工手册》P1975-16或《规范》5.33.3P117LB==1.05二步三跨连连墙件）则：查规范附录CC可得：Q235Φ=0.24457.1.7按最最不利组合稳稳定计算高66米稳定计算：N/ΦA+M/W=188.15/（0.2455×457）+22.22/48000=0.1662+0.0005=0..167KKN/mm22≥fc/00.9γm´=0..146KKN/mm22不可以η=SQk/SGkk=2.3663/12..74=0..185λ=Swk//SGk=0.0038/122.74=00.003γm´=1.59[[1+0.559（η+γ）/（1+η+γ）]=1.5565fc/0.9γmm´=0.2205/（0.9×11.565）=0.1446KN//mm2高50米处稳定计算：N/ΦA+M/W=144.61/00.245**457+225.1/44800=00.136KN/mmm2≤0.1466KN/mmm2可以结论：此脚手架若若采用单管，其其搭设高度66米，不满足足最不利组合合稳定计算，需需重新定方案案，采用技术术措施处理，下下部宜采用双双管搭设或减减少力杆荷载载。由于现场场施工技术水水平熟练程度度管理水平及及现有钢管、扣扣件、连墙件件设置等现实实问题，参规规范5.3.66-2公式HS[H]作稳定搭设设高度调整复复算。（八）连墙件验验算按二步三跨计，即即：AW=（2×1.8）×（1.5×3）=16.22mm28.1扣件件连接抗滑承承载力验算连墙件均均匀布置，在在脚手架的最最高处的连墙墙件受风荷载载最大。高66米处风压高度变化化系数，μz=1.8824，按规范5.4.2及4.2.3得：由风荷载产生的轴轴向力设计值值Nlw=11.4·Wkk·Aw=11.4*0..7μz·μs·ω0·Aw=1.4×0.77×1.8224×0.112×0.445×16..2=1.56KN≤≤2.21KKN（连墙件承承受的允许轴轴向力，见规规范P74）由5.4.1得连墙墙件轴向力设设计值Nl=Nllw+N0=1.566+5=6..56KN≤RC=8KN连墙件采用直角扣扣件与脚手架架的内、外排排立杆连接，连连墙件与建筑筑物连接时，在在建筑物的内内、外墙面处处附加短管上上各加一只直直角扣件扣牢牢。扣件抗滑滑承载力满足足要求。8.2连墙件件稳定承载力力验算连墙件采用ø488*3.255钢管时，杆杆件两端均采采用直角扣件件分别连于脚脚手架及附加加墙内外侧的短钢管上，因因此，连墙件件的计算长度度可取脚手架架距墙距离，即l0=0.35m，长细比λ=l0//i=35//1.59==22〈[λ]=150（查《冷弯弯薄壁型钢结结构技术规范范》）Φ=0.941Nl/ΦA=6.556×1033/（0.9411×457）=15.225N/mmm²〈f=2005N/mmm²验算说明：连墙件件采用ø48××3.25钢管时，其其稳定承载能能力足够。8.3若遇剪剪力墙则需在在构筑物现浇浇内预埋ø12-116螺栓（刚性性连结）如图图所示：需复核螺栓受剪，采采用C级普通螺栓4.6级、4.8级，fvb=140NN/mm²d=122mmNvb=n·π/4·dd2·fvb=1×844×0.144=11.776KN〉6.56KKN（可以）（九）脚手架搭搭设高度计算算（50米处）组合风荷载时脚手手架搭设高度度有规范5.3.66-2得Hs={ΦAAf-[1..2NG2kk+0.855*1.4((ΣNQK+MωkΦA/W)]]}/1.22gk本公式有规范验算算立杆稳定性性公式，5.3.11-2推导而来，有有以上分析，计计算立杆段仍仍取脚手架底底层。风荷载标准值对立立杆段产生的的弯矩Mωk=0.02251KN··m（以上已计计算过）施工荷载标准值产产生的轴心力力总和ΣNQK=2.3363KN//m构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2k=9..79KN//m按稳定计算的搭设设高度：Hs=={0.2445×4577×0.1552-[1..2×9.779+0.885×1.44(2.3663+25..1×0.0089×4557/48000)]}//（1.2×00.12488×3.599/3.844）=115.57mm搭设高度调整[HH]：[H]=Hs/（1+0.0001Hss）=15.557/1.001557==15.333m取H=15mm能搭设高度50--15=355m（单管），而而实际搭设为为高66米，故本方方案选择双管管搭设66-355=31米，其余为为单管，务必必注意做好首首步架高度2米，基础加加固及连墙件件按二步三跨跨，刚性连接接和检查。（十）验算311米高处和底底层5米以下立杆杆的稳定性10.1..1GKK（35）=35（0.10774+0.00768）+1×1..5×0.33855=77.025KN/mGK（66）=66（0.10774+0.00768）+1×1..5×0.33855=112.74KN/m10.1..2WKK（35）=0.7××1.42××0.12××0.45==0.0544KN/mmWK（66）=0.7××1.0×00.12×00.45=00.038KN/m10.1.3MW（35）=0.122×1.5××1.0×00.054××1.82=31.55KN/mmMW（66）=0.122×1.5××1.0×00.038××1.82=22.44KN/mm10.1..4N（35）=1.2××7.0255+0.855×1.4××2.3633=11.223KNN（66）=1.2××12.744+0.855×1.4××2.3633=18.009KNN´（66）=N（66）+N35（立杆+扣件）=188.09+（35×0..0359++35×133.2×100-3）=19.881KN10.1..5高31米处稳定计计算N（35）/ΦA+MW/W=111.23//0.2455×457++31.5//4800==0.1077KN/㎡〈fc/00.9γm’=0.146KNN/㎡底部稳定简化计算算（双管）：：考虑到钢管管锈蚀实际受受力分配等原原因，双管面面积折算为原原来的70-800%N´（66）/ΦΦA+MW/W=199.84/（0.2455×457××2×0.77）+22.44/48000=0.131KKN/㎡〈fc/00.9γm’=0.1446KN//㎡所以以，31米处及底部部稳定性满足足要求。（十一）立杆地地基承载力验验算11.1验算基基础抗剪承载载力AW=ππ/4·[4482-（48-3..25×2）2]=522㎡τ=N=19.844KN所以，τ/2Aww=19.884×1033/（2×522）=18.997N/㎜2选用C40混凝土后CC25混凝土上用用钢板铺设。10.2地地基承载力验验算10.2.1计算基础底底面积A：取钢垫板作用长度度为1.0米，则A=0.3×11.0=0..3㎡11.2.2确定地基承承载力设计值值fg：由回填土承载力标标准值：150KP≤fgk≤30Kpaa取fgk=880Kpa==180KKN/㎡由规范公式5.55.2，并取c=0.4（地基土质质为回填土）得：fg=Kc·fggk=0.44×180==72KNN/㎡10.2.3验算地基承承载力由5.5.1公式得得立杆基础底底面积的平均均压力为P=N/A==19.811/0.3==66KNN/㎡〈fg=772KN//㎡所以，此地基承载载力满足要求求。结论：地基基础用用素土和矿渣渣回填并夯实实，压实系数数不小于0.93，再做20㎝㎝厚毛石垫层层，要求垫层层面每边宜超超出基础底边边不小于300㎜或从垫层层底面侧向上上按当地经验验的要求放坡坡。然后做100㎜C40素混凝土垫垫层或C25混凝土垫层层，且每个脚脚管下垫脚板板。槽钢支撑脚手架设设计计算书（一）计算依据据建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规程JJGJ1300-20011建筑结构构荷载规范GB500009-20001建筑施工工手册22002版钢结构设设计规范GBBJ17-888（二）计算技术术参数全高H=3.9×4==15.6m杆件连墙形形式（二步三三跨）立杆纵距la=11.8m围护全封闭闭（塑钢）立杆步距h=1..8m活载3.0KNN/m2立杆横距lb=11.05m结构兼装修修脚手架满铺（二排排）3.66×4.5==16.2mm2(三)用材计算参参数φ48×3.25钢钢管AA=457mmm2W==4800mmm2I=11.59㎝钢材抗弯强强度FC=2005N/㎜2E==2.06××105N/㎜2（四）纵向水平平杆计算按受均布荷载三跨跨连续梁计算算，假设静荷荷载均布、活活荷载集中组组合。4.1荷载分分析纵向水平杆自重0.0036KN//m脚手板自重00.15×11.05×00.4=0..063KNN/m恒荷载（设计值）Q1=（0.0366+0.0663）×1.2==0.1199KN/m活荷载3×1..05×0..5=1.5575KN//m活荷载（设计值）Q2=1.5775×1.44=2.0225KN/mm4.2强度计计算（系数见见施工手册表表2-12）三跨连续续：M1（跨中）M1mmax=0..08q1la2+0.1qq2la2=0.008×0.1119×1..82+0.1××2.0255×1.822=0.6887KN..mM22(支座)M2max=0.11q1la2+0.1117q2la2=0.11×0.1119×1.882+0.1117×2.2205×1..82M2>MM1所以，σmax==Mmax/W==M2/W=0..874×1106/48000=182..2N/mmm2≤fc(205N//mm2)4.3挠度计计算（系数见见施工手册表表2-12）W1=00.667qq1l4/100EEI+0.999q2l4/100EEI=(0..667×00.22+00.99×22.205))×1.884×1012/（100×22.06×1105×11.555×1044）=10.33mm≤12mm((l/1500=12mmm)可以（五）横杆计算本应按受纵向水平平杆传来的集集中荷载的简简支梁计算，由由于纵杆间距距较小，可近近似按均布荷荷载计算，并并验算弯曲正正应力、挠度度，不记悬挑挑荷载。5.1荷载分分析钢管自重0.0366×（1.05++1.8×22）=0.1667KN/mm脚手板自重11.05×11.8×0..35×0..5=0.3331KN//m恒荷载（设计值）q1=（0.1677+0.3331）×1.2==0.5988KN/m活荷载1.055×1.8××3.0×00.5=2..835KNN/m活荷载（设计值）q2=2.8335×1.44=3.9669KN/mm荷载总和44.567KKN/m5.1强度计计算Mmax=1/8qqL2=1/8××4.5677×105002=6293390N.mmmσ=M/W=6299390/44800=1131.1NN/mm≤f（205N//mm2）可以5.3挠度计计算W=5ql4/3384EI++Fa(3ll2-4a2)/24EEI=5×0.4998×105504/（384×22.06×1105×11.555×1044）+2.8335×3500×(3×110502-4×35502)/(244×2.066×105×11.555×1044)=0.336mmm≤1050//150=77mm可以（六）扣件抗滑滑力计算直角扣件抗滑力R≤RC（设计值RC=8KN）横杆自重1..35×0.0366×2=0.00972KNN立杆自重1..8×0.0366×2=0.11296KNN纵向杆自重1.88×0.0366×6=0.3388KN脚手板自重0.335×1.05×1.8=00.662KKN恒荷载（设计值）11.27688KN活荷载33×1.05×1.8=55.67KNN活荷载（设计值）77.938KKNΣR/2=（1.22768+77.938）/2=4..61KNFF=4.611×1.5==6.91KKN≤RC=8KN注：扣件拧紧力矩矩必保证在40KN~~65KN之间，加强配件外型、裂裂缝、螺栓扣扣完好及检查查。（七）脚手架立立杆稳定计算算计算参数：lb==1.05mmla=1.8mmh==1.8mHi=66m(考虑结构、装装修同时作业业取n=1.00)N/ΦA+MW/W=fcc/0.9γm’7.1荷载分分析（参施工工手册P192）：静荷载+活荷载+风荷载7.1.1静静荷载：GK=GK1+GK2+GK3=Hi（gk1+gk2）+nlagk3查表5.7gk1=（0.11227+0.11158）/2=0..1143KKN/m查表5.11gk3=（塑料网全全封闭）=0.09922KN//m查表5.10gk2=（0.35887+0.44112）=0.38855KN//m则GK（15.6高）=115.6×（0.11443+0.009228）+1×1..8×0.33855=33.92KKN/m(标准值)7.1.2活荷载QK=n1laqkqk=3.0KKN/m《施工手册》查表表5-12qk=[（1.35++1.8）/2+（0.9+11.2）/2]/22=1.3113KN/mmQk=1×1..8×1.3313=2..363KNN/m7.1.3风风荷载wKK=0.7·μz·μs·ω0ω0=0.455KN/㎡μs(体型系数))=1.3Ψ=1.3××0.0899×1.022=0.122（查规范表7.3.1）μz（高度变化系数）查查表7.2.1得：μz1=1.449Z1=35.1米μz2=1.67ZZ2=50.7米μz3=1.8244ZZ3=66米则：wK1=0.7·μμz·μs·ω0=0.7××1.49××0.1200×0.455=0.0552KN/㎡wK2=0.7·μμz·μs·ω0=0.7××1.67××0.1200×0.455=0.0558KN/㎡wK3=0.7·μμz·μs·ω0=0.7××1.8244×0.1220×0.445=0.0063KN//㎡7.1.4风风荷载弯矩值值（MW设计值）MW1=00.12qwwkh2=0.122lawkh2==0.12××1.8×00.052××1.82MW2=0..12qwkkh2=0.122lawkh2=0.12×1..8×0.0058×1..82MW3=0.12qwwkh2=0.122lawkh2=0.12×1..8×0.0063×1..827.1.5立立杆轴心合力力组合N外=1.2(Gk11+Gk2)+0..85×1..4（SQk+Swkk）=1.2×3.992+0.885×1.44×(1/22×3.0××1.05××1.8+00.7×1..49×0..11×0..45×1..8×15..6)=9.8KNN(50)=1..2(Gk11+Gk2))+1.44Qk=1.2×3.992+1.44×2.8335=8.673KNN7.1.6稳定定系数Φ计算λ=μh/i=1.5××1.8/00.159==170（μ为扣件式钢管脚手手架立杆计算算长度系数μ=1.5，查《施工工手册》P1975-16或《规范》5.3..3P177Lb=1.055二步三跨连连墙件）则：查规范附录CC可得：Q235Φ=0.24457.1.7按最最不利组合稳稳定计算高66米稳定计算：N/ΦA+M/W=9..8/（0.2455*457）+44.009/48000=0.0088+0..0092==0.0977KN/mmm2η=SQk/SGkk=2.3663/12..74=0..185λ=Swk//SGk=0.0038/122.74=00.003γm´=1.59[[1+0.559（η+γ）/（1+η+γ）]=1.5565fc/0.9γmm´=0.2205/（0.9*11.565）=0.1446KN//mm2≥0.0977KN/mmm2可以槽钢荷载计算计算简图和内力计计算荷载通过立杆传向向槽钢，其中中外立杆F1=9..8KN内力杆F2=8..67KN内力：ΣΜA=09.8×（1.05++0.35）+8.677×0.355-RB×3.0==0RB=5.599KNΣF=0RA=F1+FF2+RB=9.8++8.67++5.59==24.066KNΜA=F1（1.005+0.335）+F2·00.35=99.8×1..4+8.667×0.335=16..77KN··m（九）槽钢选择择与抗弯、抗抗剪计算9.1槽钢的的净截面抵抗抗矩的计算Wnx=MMx/(rxxf)=166.77×1106/（1.05××215）=74.229㎝3选取16a槽钢验算为为：Mg=1//2×0.11723×11.52=0.1995KN·mm总弯矩：Mx==16.777+0.1995=16..97KN··m9.2槽钢的弯弯曲正应力（《简简明建筑结构构计算手册》P608）δ=Mx/(rxMMnx)=116.97××106/（1.05××108.33×103）=149..2Mpa9.3槽钢支座座处最大剪应应力为：τ=VS/ITw==24.066×103×（70×6..5×70//2+63××10×755）/（858.44×104×6.5）=27.224MPa〈125MPaa9.4挠度计算算：计算时近近似均布荷载载下的梁挠度度q~18.25KKN/Mf=5QL4/3385EI=5××18.255×1.444×1012/（385×2206×1003×858..4×1044）=0.5mmm<l/4400=14400/4000=3.55mm该梁的挠度可以满满足要求。结论：使用16aa槽钢总长度度为4.5，在两端头头和支座处应应焊接一1㎝厚，宽约约为56㎜的加肋筋筋，其与上下下翼缘用坡口口熔透焊缝焊焊接，水平加加肋筋与腹板板连接采用角角焊缝。焊缝缝的坡口形式式和尺寸，应应符合现行国国家标准《手手工电弧焊焊焊缝坡口的基基本形式和尺尺寸》（十）连墙件验验算按二步三跨计，即即：AW=（2×1.8）×（1.8×3）=19.444mm210.1扣件连连接抗滑承载载力验算连墙件均匀布置，在在脚手架的最最高处的连墙墙件受风荷载载最大。高66米处风压高度变化化系数，μz=1.8824，按规范5.4.2及4.2.3得：由风荷载产生的轴轴向力设计值值Nlw=11.4·Wkk·Aw=11.4*