某工程现浇顶板模板支架计算书梁板高支撑

浙江台州**综合楼大堂现浇顶板模板支撑架计算书一、工程概况大堂中间无柱，顶板由现浇梁板组成，板顶标高8.17m，板厚120m。梁截面尺寸取代表性尺寸，分别取400×1300mm和300×1100mm两种，梁轴纵横交叉网距为4000×3900mm。二、支撑架设计（一）梁1、梁底模下小楞为60×100mm红松木方条，小楞下大楞为φ48×3.5mm脚手架钢管；2、梁支撑架采用φ48×3.5mm脚手架钢管，为梁轴线两侧支设。（二）板1、板底模下小楞为50×80mm红松木方条，小楞下大楞为φ48×3.5mm脚手架钢管；2、板支撑架采用φ48×3.5mm脚手架钢管，为满堂支设，并按扣件式钢管高支撑架进行构造加强。（三）为搭设方便，梁板支撑架一并整体支设。列表如下：项目底模下小楞杆大楞杆支撑架材料规格(mm）间距(mm)材料及规格间距(mm)材料及规格立杆纵距La（mmm）立杆横距Lb（mmm）水平杆步距h（mmm）梁400×13000红松方条60×100250φ48×3.5钢管管2根1000φ48×3.5钢管管100010001500300×110003331根1000板：厚120红松方条50×80500φ48×3.5钢管管1000φ48×3.5钢管管100010001500注：板底模若采用胶合板，小楞杆的间距应根据胶合板厚度加密。400×1300梁的大楞钢管为2根扣在一起，扣件位置应紧靠小楞杆边，且与立杆连接用双扣件。板的大楞杆与立杆的连接应采用双扣件。（四）高支撑架采用钢管格构立柱，钢管水平加强层和竖向剪刀撑加强，见图示。（五）支撑架立杆的基础为：室内分层夯填回填土至需要标高，保证其承载力达到80KN/m2，然后在夯实地面上整体浇筑100mm厚C10砼垫层，立杆下面需设200×200×50mm的木垫板。三、设计简图（一）梁板大小横楞：（二）满堂支撑，钢管格构立柱，钢管水平加强层，竖向剪刀撑平面布置图：（三）钢管格构柱（四）竖向剪刀撑立面及水平加强层标高位置四、分项计算（一）梁支撑1、400×1300梁1），梁底模下小横楞验算60×100红松方木条@250mm⑴荷载计算模板及支架自重（按组合钢模板取值）0.75KN/m21.5×1.3=1.95KN/m2小计：33.9KN/m1.5×1.3=1.95KN/m2小计：33.9KN/m2×1.2=40.68KN/m2钢筋自重振捣砼时产生的荷载2.0KN/m2×1.4=2.8KN/m2⑵计算简图qCa400aL(1000)1000500L5001000500L500q1CL3384EI⑶挠度验算fmax=[8-4(C/L)2+(C/L)3]≤==2.0mm式中q1=40.68×0.25=10.17KN/mC=0.4m，L=1.0m，C/L=0.4/1.0=0.4，(C/L)2=0.16，(C/L)3=0.064E取8100N/mm2，I=1/12×60×1003=5000000mm410.1710.17×0.4×1.03×1012384×8100×5000000代入fmax=(8-4×0.16+0.064)0.40680.4068×10131.5552×1013=×7.427=1.94mm＜2.0mm挠度满足要求！⑷强度验算Mmax/W≤f=13N/mm2CLq2CL8式中Mmax=（2-）CLq2CL8q2=(40.68+2.8)×0.25=43.48×0.25=10.87KN/m0.41.00.41.010.87×0.4×1.08∴Mmax=(2-)=0.87KN·mW=1/6bh2=1/6×60×1002=100000mm30.870.87×106105代入Mmax/W==8.7N/mm2＜13N/mm2强度满足要求！2）小楞下大楞验算采用φ48×3.5mm钢管⑴荷载计算：同小楞荷载。⑵计算简图：由于小楞间距为0.25m较小，可简化为均布荷载，按四跨连续梁计算。qLLLL10001000100010001000500L1000500L500q1L4100EI⑶挠度验算fmax=0.884≤==2.0mm式中q1=40.68×0.4=16.272÷2=8.136KN/m=8.136N/mmL=1.0m=1000mmE=2.06×105N/mm，I=12.19cm4，100EI=2511.14×109N·mm28.1368.136×100042511.14×109代入fmax=0.884×=2.86mm＞2.0mm挠度不满足要求！将大楞改为双管扣扎，则fmax=2.86mm÷2=1.43mm＜2.0mm。注意：双管采用扣件MmaxMmaxW⑷强度验算≤f，即Mmax≤W·f=5.08cm3×205N/mm2=1.04KN·m式中Mmax=0.094q2L2q2=(40.68+2.8)×0.4=43.48×0.4=17.392÷2=8.7KN·m∴Mmax=0.094×8.7×1.02=0.82KN·m＜1.04KN·m即大楞采用单管时，强度满足要求！但挠度必须采用双管扣扎才能满足要求！3）大楞与立杆连接时扣件抗滑力验算R≤[R]=8KN式中R包括小楞传给扣件及大楞重量的荷载产生除的集中力R1=q2·L=8.7×1.0=8.7KNR2=.038×1.0×2+0.015(扣件)×4=0.136KN∴R=8.7+0.136=8.84KN＞8KN即大楞与立杆交接处采用单扣件不能满足要求，需采用双扣件，双扣件时[R]=12KN＞8.84KN4）立杆计算：与楼板立杆一并考虑，计算见后。2、300×1100梁1）梁底模下小横楞验算60×100红松木方条@333mm⑴荷载计算模板及支架自重（按组合钢模板取值）0.75KN/m2新浇砼自重24×1.1=26.4KN/m2钢筋自重1.5×1.1=1.65KN/m2小计：28.8KN/m2×1.2=34.56KN/m2振捣砼时产生的荷载2.0KN/m2×1.4=2.8KN/m2⑵计算简图：同400×1300梁，其中C=300mm1000500L500C1000500L500CLCLq1CL3384EI⑶挠度验算fmax=[8-4()2+()3]≤==2.0mm式中q1=34.56×0.333=11.51KN/mC=0.3m，L=1.0m，C/L=0.3，(C/L)2=0.09，(C/L)3=0.027384EI=1.5552×1013N/mm2(见400×1300梁)11.5111.51×0.3×1.0×10121.5552×1013代入fmax=(8-4×0.09+0.027)0.34530.3453×10131.5552×1013=×7.667=1.70mm＜2.0mm挠度满足要求！⑷强度验算Mmax/W≤f=13N/mm2LCLCq2CLδ式中Mmax=(2-)q2=(34.56+2.8)×0.333=37.36×0.333=12.44KN/m12.44×12.44×0.3×1.0δ0.31.0∴Mmax=(2-)=0.79KN·mW=1/6bh2=1/6×60×1002=100000mm30.79×0.79×106100000MmaxW代入==7.9N/mm2＜13N/mm2强度满足要求！2）小楞下大楞验算，采用φ48×3.5mm钢管。⑴荷载计算：同小楞荷载。⑵计算简图：按四跨连续梁计算。PPPPLLLL10001000100010001000500L500P1000500L500P1L3100EIfmax=2.433≤==2.0mm式中P1=34.56×0.3×0.333=3.45÷2=1.73KN1.731.73×1.03×10122511.14×109∴fmax=2.433×=1.68mm＜2.0mm强度满足要求！⑷强度验算Mmax=0.274P2L≤w·f=1.04KN·m式中P2=(34.56+2.8)×0.3×0.333=3.73KN÷2=1.87KN∴Mmax=0.274×1.87×1.0=0.51KN·m＜1.04KN·m强度满足要求！3）大楞与立杆连接时扣件抗滑力验算R≤[R]=8KN式中R包括小楞传给扣件及大楞重量产生的集中荷载R1=2P2=2×1.87=3.74KNR2=0.038×1.0=0.038KNR=3.74+0.038=3.78KN＜8KN单扣件满足要求！4）立杆计算：与楼板立杆一并考虑，计算见后。（二）板支撑1、荷载计算模板及小楞自重（按组合钢模板取值）0.5KN/m2新浇砼自重24×0.12=2.88KN/m2钢筋自重1.1×0.12=0.132KN/m2小计：3.512KN/m2×1.2=4.21KN/m2施工荷载计算小楞时2.5KN/m2×1.4=3.5KN/m2计算大楞时1.5KN/m2×1.4=2.1KN/m2计算支撑立杆时1.0KN/m2×1.4=1.4KN/m2振捣砼时产生的荷载2.0KN/m2×1.4=2.8KN/m22、小楞验算采用50×80mm红松木方条@500mm1000500L5001000500L5005q1L4384EI1）挠度验算fmax=≤==2.0mm式中q1=4.21×0.5=2.1KN/m=2.1N/mmL=1.0m=1000mm384EI=384×8100×(1/12)×50×803=6.64×1012N·mm255×2.1×1.04×10126.64×1012代入fmax==1.58mm＜2.0mm挠度满足要求！MMmaxW2）强度验算≤f=13N/mm2式中Mmax=(1/8)q2L2q22=(4.221+3.55+2.8))×0.5==10.4××0.5=55.2KNN/m∴Mmax=(1/88)×5.22×1.022=0.655KN·mmW==(1/6))bh2=(1/66)×50××802=533333mm30.650.65×10653333代入=112.19N/mm22＜13N/mmm2强度满足要要求！说明：若若楼板底模的的厚度较小，又又考虑施工中中荷载的不稳稳定性，故实实际施工时，宜宜适当减少其其间距，如设设@333mmm。3、小楞下大楞验算算采用φ48×3.55mm钢管，按按三跨连续梁梁计算。1）计算简图PPPLLL1000100011000PP1L3100EI2）挠度验算ffmax=1..146式中P1=4.211×0.5××1.0=22.11KKN1.1461.146×2.11×1.03×10122511.14×109∴fmax==0..96mm＜＜2.0mmm挠度满足要要求！MMmaxW3）强度验算≤f，即Mmax≤w·f=11.04KKN·mMmax=0..175×PP2LP2=(4.221+2.11+2.8))×0.5××1.0=44.56KKN∴Mmax=0.1775×4.556×1.00=0.800KN·mm＜1.04KN·m强度满足要要求！4、大楞与立杆连接接时扣件抗滑滑力验算R≤[R]=88KNR1：小楞传给给扣件的荷载载：4.21++2.1+22.8=9..11×1..0×1.00=9.111KNR2：大楞自重重：0.0388×1.0==0.0388KNR=R1+R2=9.111+0.0338=9.115KN＞8KN应采用双扣扣件（[R]=112KN）5、立杆计算：见后后。（三）梁板满堂支支撑架立杆计计算，支撑架架立杆采用φ48×3.55mm钢管。1、计算示意图：说明：本本计算不采用用JGJ1330-20001中的公式，而而采用《建筑筑施工手册》（第第四版）第..2节中的公式式和方法，其其原因载手册册中已说明。2、荷载计算按组合风荷荷载情况MMwk·AWN=1..2ΣNGK+0.885×1.44(ΣNQK+)式中ΣNGK：恒恒荷载标准值值产生的轴向向力，包括：：模板自重（按按组合钢模板板取值）0.775KN/mm2×1.0××1.0=00.75KNN新浇砼自重梁24××0.4×11.3×1..0÷2=66.24KNN板24××1.0×00.8×0..12=2..30KN钢筋自重梁1.55×0.4××1.3×11.0÷2==0.39KKN板1.11×1.0××0.8×00.12=..011KNN立杆结构自自重按La=1.22m，h=1.5mm查JGJ1330-20001表A-10.12291×7..9(高)×1.11(系数)=1.112KN小计10.911KNΣNQK：活荷载标准准值产生的轴轴向力，包括括施工荷载1.00KN/m22×1.0××1.0=11.0KN振捣砼时产产生的荷载2.00KN/m22×1.0××1.0=22.0KN小计3.0KNNA：立杆的横横截面积A=4..89cm22=489mmm2W：立杆的截截面模量W=5..08cm33=5080mmm3MWK：风荷载标准准值得对立杆杆段产生的弯弯距MWK=WKLah2/10WK=0.7uu2uswou2：取1.0wo：取0.7KKN/m2us=1.3¢¢¢值按La=1.22m，h=15m查JGJ1330-20001表A-3，得¢=0.1005，∴us=1.3××0.1055=0.13365∴WK=0.7×1.00×0.13365×0..7=0.0067KNN/m2MMWK=0.0067×1.0×1..52/10=00.018KN·mMMwkAW：风荷载标标准值的水平平荷载转化为为对立杆的轴轴向力0.0180.018×100×4.895.08==1..73KNN代入NN=1.2××10.911+0.855×1.4××(3.0++1.73))=13.009+5.663=18..72KNN3、立杆稳定承载力力计算按“非几几何不可变杆杆系结构的高高支撑架计算算”N≤¢AfLLoi式中¢：立杆的稳定定系数，由λ=值查表Lo=K1K2u′hKK1：立杆计算算长度附加系系数，当h=1.5时，K1=1.1667KK2：搭设高度度影响的立杆杆计算长度附附加系数，由由u′h值和Ho值查表uu′：非几何不不可变杆系结结构支架立杆杆的计算长度度系数查表条件件：h/Lb==1.5÷11.0=1..5，h/La==1.5÷11.0=1..5连墙件设置置：支架横向向立杆排数≥5排时，按二二步三跨考虑虑。查表结果果：按其他步步边立杆得u′=1.5999u′h==1.5999×1.5==2.4Ho：：支架立杆计计算高度，当当高度＜200m时，取支支架的支设高高度，Ho=7.99mKK2查表结果：：按Ho=8.00m，u′h=2.4，得K2=1.011∴Lo=1.1677×1.011×1.5999×1.55=2.8227m2.8272.827×1001.58λ===179查JGJ1330-20001表C，得¢=0.2223代入¢Af=0..223×4489×2005=223355N=222.36KN＞18.722KN立杆稳定承承载力满足要要求！（四）支撑架立杆杆基础计算NNA1、计算公式≤Kc·fggk式中N：上部结构构传至基础顶顶面的轴向力力设计值，根根据前面计算算，N=18..72KNNA：基础底面面面积。设立立杆下端采用用200×2000×50木木垫板为立杆杆底座，则A=0.22×0.2==0.04mm2Kc：地基承载载力调整系数数，对于夯实实回填土，Kc=0..418.720.04fgk：地基承承载力标准值值，对于夯实实回填土，一一般取fgk=880KN//m18.720.04代入=468KN/m22＞0.4×800=32KKN/m2夯实回填土地基不不能直接作立立杆基础用。2、采用在夯实回填填土上浇筑1100mm厚厚C10砼垫层作立立杆基础，验验算如下：1）立杆在夯实的自自然地面上所所需要的支撑撑面积A：18.720.418.720.4×80NKcfgkA===0.5885m2，即0.77×0.77mm的面积，L≈0.8m2）设立杆下砼基础础为100mmm厚，800×800mmm，C10砼NNA⑴抗压强度验算：≤KC·fgk式中N=18.722KN=188720NA：为为立杆底座面面积，采用200×2200×500mm木垫板A=0.004m2=400000mm2KC：：砼垫层抗压压强度fgkk=5N/mmm2187201872040000代入==0.4688N/mm22＜5N/mmm2抗压强度满满足要求！⑵抗冲切验算：a、计算示意图：b、验算公式Qc≤[Q]Qc=FFc·pj式中