某工程模板支撑体系早拆施工方案

设计依据：《混凝土结构设计规范（GB50010-2002）》以下简称“规范”、《建筑施工手册（缩印本）第二版》以下简称“手册”、《建筑施工计算手册》以下简称“计算手册”。现状简介除主楼外裙房顶板厚度大部分为400mm，地下三层顶板主要为无梁楼盖，柱网间距为8250mm×9000mm,另一部分为梁格，梁格规格为2250×9000mm；地下二层顶板主要为梁格，梁格规格为4000×4500mm；地下一层顶板梁格形式同地库二层顶板;主楼内层层有跨度超过8000mm混凝土梁。设置部位通过论证，设置早拆体系的部位有如下安排：2.1主楼主楼楼板不设置早拆体系，按正常工序进行施工；在跨度大于8m的梁下设置2个早拆支撑体系；在跨度大于4m小于8m的梁下设置一个早拆支撑体系。2.2在其它部位设置早拆体系：在后浇带两侧梁底在裙房负3层至3层顶板及梁底2.3在以下部位不用设置早拆体系：跨度小于3000mm的单向板及厚度超过300mm厚的交梁楼面的双向板，具体详见计算书。3、主要设计3.1后浇带两侧的早拆体系的设置整个工程后浇带共有4种类型，第1至第3种类型需要设置早拆体系，第4种类型无需设置早拆体系。轴15.6/（轴F-2063）至轴L、（轴F-2063）/（轴11＋3375mm）至轴20、（轴F-2063）至轴L/（轴11＋3375mm）、轴G至轴H/（轴6-540mm）至（轴11＋3375mm）为第一种类型；.1方案设计.2早拆支撑体系的组成①I、II型早拆体系由6根钢管组成，钢管之间用横杆拉接，横杆垂直间距不大于1800mm。具体见计算书。.3设置原则：布置时尽量以图示位置为准；在两柱之间设置早拆支撑体系；当板托处无柱时设置早拆支撑体系，如轴E.2/轴16处；后浇带两侧分别设置早拆支撑体系；布置模板时，宜从柱边向两侧布置整板，将较碎板布置在早拆头附近。（轴11+3375）/轴A至（轴F-2063）、轴6/轴A至轴D.9为第二种类型；.1早拆支撑体系的组成III型早拆体系由4根钢管组成，IV型早拆体系由8根钢管组成钢管之间用横杆拉接，横杆垂直间距不大于1800mm。.2设置原则：①楼板不用设置早拆支撑体系；②在后浇带两端的梁底设置早拆支撑体系；③当后浇带一侧梁跨跨度大于4000mm时，在该段梁中部设置保护性支撑体系；轴0至轴6/（轴C＋1900）为第三种类型；保留图示范围内梁底、板底模板不拆。上图中阴影部分的模板保持不拆。轴6/轴D.8至轴L为一种类型；轴D.8至轴L/轴5.2至轴6范围内梁底及板底模板保留。3.2梁板早拆体系的设计无梁楼盖体系的设计经过计算，在如下位置设置早拆支撑.1早拆支撑体系的组成V、VI型早拆体系由8根钢管组成，钢管之间用横杆拉接，横杆垂直间距不大于1800mm。.2设置原则：①图示位置为最佳受力状态，实际操作中尽量以图示位置布置早拆支撑体系；②具体布板时应考虑整板布置，减少切割；③布置模板时，宜从柱边向两侧布置整板，将较碎板布置在早拆头附近。普通梁板早拆体系的设计.1早拆支撑体系的组成当拆除层混凝土强度达到模板拆除条件时，上一层混凝土板已经浇筑完毕，第三层水平模板支撑搭设完毕。通过5.5条计算可以看出，而本层混凝土强度能承受可以抵挡上部传来的荷载，故V、VI型早拆体系由8根钢管组成，钢管之间用横杆拉接，横杆垂直间距不大于1800mm。.2设置原则：①图示位置为最佳受力状态，实际操作中尽量以图示位置布置早拆支撑体系；②具体布板时应考虑整板布置，减少切割；3.3主楼梁底设置早拆体系跨度大于8米的梁底，设置两个早拆支撑体系，则每个早拆支撑体系由6根早拆支撑头组成。布置在梁跨中三分之一处，布置见下图，具体见计算。跨度小于8米的梁底，设置一个早拆支撑体系，早拆支撑体系由6根早拆支撑头组成。布置在梁跨中二分之一处，布置见下图，具体见计算。4.施工注意事项4.1早拆支撑的设置上下层之间位置必须对齐，在设置早拆支撑的位置经过放线确定；4.2早拆头位置是经过计算确定，不能轻易移动，必须移动时，必须经过技术部门的同意；4.3早拆头设置的另一大原则是，在保证受力合理的基础上，确保最小量的切割模板。4.4上部楼板施工时，堆料不要集中，每堆材料重量不得大于2t。并应靠近梁柱端布置。5.计算书5.1荷载：每1m3钢筋混凝土重量25kN/m3ø48×3.5钢管3.84kg/m操作荷载（人、机）2.5kN/㎡5.2取一块11.52×2.5m板块为例进行测算：按最不利情况考虑，假设楼板混凝土不受力，那么按正常施工考虑，地下三层立杆最多承受地库二层立杆、横杆自重、地下一层立杆、横杆自重，地下二层底板混凝土自重、地下一层底板混凝土自重、首层底板混凝土自重，再加上一层的施工活荷载。5.3立杆、横杆自重计算横杆m＝11.57×3×9＋2.5×11×9＝560.4mG1=560.4×3.84×9.8÷1000＝21KN立杆l＝9.6mG2=3.84×9.6×9.8×33÷1000＝11.92KN5.3.3C40混凝土11.57×2.5×0.4×3＝34.71m3G3=34.71×25＝867.8KN总荷载：G＝21+11.92+867.8=901KNG静＝901÷（11.57×2.5）＝31kN/㎡G活＝2.5kN/㎡所以，G=1.2×31＋1.4×2.5＝41kN/㎡5.4计算早拆支撑体系立杆根数早拆支撑体系立杆采用ø48×3.5钢管，立杆的基本参数为：ø48×3.5钢管其截面A=489mm2回转半径i=15.8mm取其中一节立柱长度ι0=1800㎜其长细比λ=ι0/i=1800/15.8＝114查表得ø＝0.489ø48×3.5钢管，其设计强度为：fy=205N/㎜2I型早拆体系立杆根数测算每个I型早拆头承受荷载的面积为3145×4500mm则N=3.145×4.5×41kN/㎡÷2=290KN按受压构件稳定性公式进行核算需要的立杆根数为：n＝N/（øAfy）＝290×1000÷（0.489×489×205）＝5.9根取6根。II型早拆体系立杆根数测算每个II型早拆头承受荷载的面积为2600×4500mm则N=2.6×4.5×41kN/㎡÷2=240KN按受压构件稳定性公式进行核算需要的立杆根数为：n＝N/（øAfy）＝240×1000÷（0.489×489×205）＝4.89根取6根。III型早拆体系立杆根数测算每个III型早拆头承受荷载的面积为6100×2750mm则N=6.1×2.75×41kN/㎡÷2=344KN按受压构件稳定性公式进行核算需要的立杆根数为：n＝N/（øAfy）＝344×1000÷（0.489×489×205）＝7.01根取8根。IV型早拆体系立杆根数测算每个IV型早拆头承受荷载的面积为3375×2750mm则N=3.375×2.75×41kN/㎡÷2=191KN按受压构件稳定性公式进行核算需要的立杆根数为：n＝N/（øAfy）＝191×1000÷（0.489×489×205）＝3.88根取4根。V、VI型早拆体系立杆根数分析根据5.5条计算，300mm厚双配筋楼板能承受荷载大于上部结构传来的荷载，取8根早拆支撑体系。跨度大于8米的梁下支撑计算取地库二层A塔11.57米长，截面尺寸为500×850mm的梁为例，每根梁承受板面的范围是11.57×2.82米.而该层楼板能承受的荷载为13KN/m2,则N=（41－13）×11.57×2.82＝914KN在每根梁下端设2个早拆支撑体系，则每个早拆支撑体系承受N＝305KN按受压构件稳定性公式进行核算需要的立杆根数为：n＝N/（øAfy）＝305×1000÷（0.489×489×205）＝6.22根综合考虑上一层楼板也能承担一部分荷载，取6根。跨度小于8米的的梁下支撑计算取8米长梁为例，每根梁承受板面的范围是8×3米.而该层楼板能承受的荷载为13KN/m2,N=（41－13）×8×3＝672KN在每根梁下端设1个早拆支撑体系，则每个早拆支撑体系承受N＝336KN按受压构件稳定性公式进行核算需要的立杆根数为：n＝N/（øAfy）＝336×1000÷（0.489×489×205）＝6.8根综合考虑上一层楼板也能承担一部分荷载，取6根。5.5楼板早拆支撑体系的设计梁格内单向混凝土板早拆验算根据如下计算单向板按正常工序施工，即达到规范允许的强度后即刻拆除。具体见计算。取梁格内混凝土板块最大规格为例，梁格内混凝土板为单向板，只考虑短向受力。单向板最宽的为2500mm。楼板配筋上下铁为12@150。取1000宽板带作为研究对象，则As=As'=1000÷150×113.1＝754mm2单向板两侧与梁固接，则该处受力简图如下：则该段板承受的最大弯距为Mmax=ql2/12=41×（2500×1.05）2÷12＝2.36×107Nmm两端固接，300mm厚，楼板配筋上下铁为12@150所能承受的弯距为：不考虑混凝土自身强度，则混凝土自身抗弯M＝α1fcbx(h0-x/2)+As×Fy×（h0-a's）＝0＋754×300×258＝1.09×108Nmm，远远大于楼板承受的弯距。故单向板不设置早拆支撑体系。梁格内双向混凝土板早拆验算通过计算，300mm以上厚度的双向板不需设置早拆支撑体系。具体计算如下：根据计算手册第11254页附表2-20四边固定板板，板内承受受的最大弯距距系数为a=0.00588，那么，一块41225×45000板因承受上上部传来的荷荷载形成的弯弯距为：M1=aql2=0.05588×411×41255×41255＝0.41××108Nmm.根据计算结果，楼楼板所能承受受的弯距为：：M2=1.09×1088NmmM2》M1，不需设置置早拆体系，当