某吨城镇污水处理厂工艺本科毕业设计论文

目录HYPERLINK\l"_Toc233525494"摘要IVHYPERLINK\l"_Toc233525496"AbstractVHYPERLINK\l"_Toc233525498"第一章前言1HYPERLINK\l"_Toc233525499"1.1设计的目的及意义1HYPERLINK\l"_Toc233525500"1.2设计指导思想1HYPERLINK\l"_Toc233525501"1.3设计的内容1HYPERLINK\l"_Toc233525502"1.4国内外发展概况2HYPERLINK\l"_Toc233525503"1.5设计依据及原则2HYPERLINK\l"_Toc233525504"1.5.1设计依据2HYPERLINK\l"_Toc233525505"1.5.2设计原则2HYPERLINK\l"_Toc233525506"1.6设计规模与水质指标3HYPERLINK\l"_Toc233525507"1.6.1设计规模3HYPERLINK\l"_Toc233525508"1.6.2水质指标3HYPERLINK\l"_Toc233525509"第二章污水处理厂工艺方案4HYPERLINK\l"_Toc233525510"2.1设计方案论证4HYPERLINK\l"_Toc233525511"2.2原污水可生化性分析5HYPERLINK\l"_Toc233525512"2.3污水处理厂工艺方案比选6HYPERLINK\l"_Toc233525513"2.3.1A2/O工艺6HYPERLINK\l"_Toc233525514"2.3.2奥贝尔（Orbal）氧化沟7HYPERLINK\l"_Toc233525515"2.3.3CASS工艺9HYPERLINK\l"_Toc233525516"2.3.4工艺方案选择11HYPERLINK\l"_Toc233525517"2.4处理程度计算12HYPERLINK\l"_Toc233525518"2.4.1CODcr的处理程度12HYPERLINK\l"_Toc233525519"2.4.2溶解性BOD5的处理程度12HYPERLINK\l"_Toc233525520"2.4.3SS的处理程度12HYPERLINK\l"_Toc233525521"2.4.4TN的处理程度13HYPERLINK\l"_Toc233525522"2.4.5NH3-N的处理程度13HYPERLINK\l"_Toc233525523"2.4.6TP的处理程度13HYPERLINK\l"_Toc233525524"第三章设计计算14HYPERLINK\l"_Toc233525525"3.1粗格栅设计计算14HYPERLINK\l"_Toc233525526"设计说明14HYPERLINK\l"_Toc233525527"栅条的间隙数14HYPERLINK\l"_Toc233525528"栅槽宽度15HYPERLINK\l"_Toc233525529"3.1.4进水渠道渐宽部分的长度16HYPERLINK\l"_Toc233525530"3.1.5栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度16HYPERLINK\l"_Toc233525531"3.1.6过栅水头损失16HYPERLINK\l"_Toc233525532"3.1.7栅后槽总高度17HYPERLINK\l"_Toc233525533"3.1.8栅槽总长度17HYPERLINK\l"_Toc233525534"3.1.9每日栅渣量计算W17HYPERLINK\l"_Toc233525535"3.2泵站的设计计算17HYPERLINK\l"_Toc233525536"3.2.1泵房规范要求17HYPERLINK\l"_Toc233525537"3.2.2集水池18HYPERLINK\l"_Toc233525538"3.2.3污水泵计算18HYPERLINK\l"_Toc233525539"3.3细格栅设计计算19HYPERLINK\l"_Toc233525540"3.3.1设计说明19HYPERLINK\l"_Toc233525541"3.3.2栅条的间隙数19HYPERLINK\l"_Toc233525542"3.3.3栅槽宽度19HYPERLINK\l"_Toc233525543"3.3.4过栅水头损失20HYPERLINK\l"_Toc233525544"3.3.5栅后槽总高度21HYPERLINK\l"_Toc233525545"3.3.6栅槽总长度21HYPERLINK\l"_Toc233525546"3.3.7每日栅渣量计算W21HYPERLINK\l"_Toc233525547"3.4沉砂池的选择计算22HYPERLINK\l"_Toc233525548"3.4.1沉砂池的选择22HYPERLINK\l"_Toc233525549"3.4.2沉砂池设计计算一般规定22HYPERLINK\l"_Toc233525550"3.4.3设计参数23HYPERLINK\l"_Toc233525551"3.4.4设计计算23HYPERLINK\l"_Toc233525552"3.5厌氧生物池的计算24HYPERLINK\l"_Toc233525553"3.5.1设置厌氧池的目的24HYPERLINK\l"_Toc233525554"3.5.2厌氧池体积计算24HYPERLINK\l"_Toc233525555"3.5.3潜水搅拌器25HYPERLINK\l"_Toc233525556"3.6配水井的设计25HYPERLINK\l"_Toc233525557"3.6.1设计要求25HYPERLINK\l"_Toc233525558"3.6.2设计计算26HYPERLINK\l"_Toc233525559"3.7CASS池的设计计算27HYPERLINK\l"_Toc233525560"3.7.1基本设计参数27HYPERLINK\l"_Toc233525561"3.7.2曝气时间TA28HYPERLINK\l"_Toc233525562"3.7.3沉淀时间TS28HYPERLINK\l"_Toc233525563"3.7.4排水时间TD28HYPERLINK\l"_Toc233525564"3.7.5周期数的确定28HYPERLINK\l"_Toc233525565"3.7.6进水时间TF29HYPERLINK\l"_Toc233525566"3.7.7CASS反应池容积计算29HYPERLINK\l"_Toc233525567"3.7.8CASS反应池的构造尺寸29HYPERLINK\l"_Toc233525568"3.7.9反应池液位控制30HYPERLINK\l"_Toc233525569"3.7.10需氧量30HYPERLINK\l"_Toc233525570"3.7.11曝气器及空气管计算31HYPERLINK\l"_Toc233525571"3.7.12产泥量及排泥系统34HYPERLINK\l"_Toc233525572"3.7.13回流污泥泵房36HYPERLINK\l"_Toc233525573"进出水管路计算36HYPERLINK\l"_Toc233525574"3.8加氯接触池38HYPERLINK\l"_Toc233525575"3.8.1接触池功能38HYPERLINK\l"_Toc233525576"3.8.2接触池设计计算38HYPERLINK\l"_Toc233525577"3.8.3加氯量的确定38HYPERLINK\l"_Toc233525578"3.8.4加氯间38HYPERLINK\l"_Toc233525579"3.9重力浓缩池计算39HYPERLINK\l"_Toc233525580"3.9.1设计参数39HYPERLINK\l"_Toc233525581"3.9.2设计与计算39HYPERLINK\l"_Toc233525582"3.10污泥脱水设计计算41HYPERLINK\l"_Toc233525583"3.10.1压滤机设计计算41HYPERLINK\l"_Toc233525584"3.10.2附属设备42HYPERLINK\l"_Toc233525585"3.11其它构筑物43HYPERLINK\l"_Toc233525586"第四章污水处理厂配套工程设计44HYPERLINK\l"_Toc233525587"4.1厂区平面设计44HYPERLINK\l"_Toc233525588"4.1.1平面布置原则44HYPERLINK\l"_Toc233525589"4.1.2总平面布置44HYPERLINK\l"_Toc233525590"4.2厂区高程设计45HYPERLINK\l"_Toc233525591"4.2.1高程布置注意事项45HYPERLINK\l"_Toc233525592"4.2.2高程计算46HYPERLINK\l"_Toc233525593"第五章环境保护及劳动卫生50HYPERLINK\l"_Toc233525594"5.1项目施工期对环境影响及对策50HYPERLINK\l"_Toc233525595"5.1.1项目施工期对环境的影响50HYPERLINK\l"_Toc233525596"5.1.2施工期对环境影响的对策51HYPERLINK\l"_Toc233525597"5.2项目运营期对环境影响及对策52HYPERLINK\l"_Toc233525598"5.2.1项目运营期对环境的影响52HYPERLINK\l"_Toc233525599"5.2.2运营期环境影响的对策53HYPERLINK\l"_Toc233525600"5.3劳动保护与安全生产54HYPERLINK\l"_Toc233525601"第六章工程投资估算及效益分析55HYPERLINK\l"_Toc233525602"6.1投资估算55HYPERLINK\l"_Toc233525603"6.1.1土建费用估算55HYPERLINK\l"_Toc233525604"6.1.2材料及设备费用估算56HYPERLINK\l"_Toc233525605"6.2运行成本估算57HYPERLINK\l"_Toc233525606"6.3效益分析57HYPERLINK\l"_Toc233525607"6.3.1环境效益57HYPERLINK\l"_Toc233525608"6.3.2社会效益58HYPERLINK\l"_Toc233525609"第七章结论59HYPERLINK\l"_Toc233525610"参考文献60HYPERLINK\l"_Toc233525611"致谢61HYPERLINK\l"_Toc233525612"附录6216000m3/d城镇污水处理厂工艺设计摘要当今，随着经济的快速发展，人民生活水平的不断提高，环境污染日趋严重，加大城市生活污水治理力度势在必行。现拟建一座某城市生活污水处理厂，处理规模为16000m3/d，设计出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918-2002一级B标准。本设计采用周期循环曝气活性污泥法（CASS）工艺，经比选，此工艺具有投资省，处理效果好，运行管理方便等优点，适用于大中型污水处理厂使用。本设计包含污水处理工艺流程的确定，工艺流程中各单体的计算，施工图纸的绘制等。本工程的实施将显著改善受纳水体水质，同时间接产生经济效益，促进经济可持续发展。关键字：污水处理厂，CASS工艺，设计16000m3/dMunicipalWastewaterTreatmentPlantDesignAbstractNowadays,withtherapideconomicdevelopmentandthepeople'slivingstandardimproved,environmentalpollutionismoreserious.Soitisbothinevitableandnecessarytodeveloptheurbansewagetreatment.Now,aSewagetreatmentplantwillbeplanedtobuildinXXXcity.TreatmentscaleofSewageis16000m3/d.TheeffluentqualitycarriesoutB-levelstandardsfrompollutantemissionstandardsofurbansewagetreatmentplant—GB18918-2002.Thisdesignusescyclicactivatedsludgesystem(CASS).Thoughschemecomparison,theprocesshassomeadvantageslikesavinginvestment,goodtreatmenteffect,easyoperationandmanagementandsoonandapplytobigandmedium-sizedsewagetreatmentplantsuse.Thisdesigncontainstheidentification,eachmonomerprocessofcalculation,constructiondrawingsdrawingetc.Theimplementationofthisprojectwillsignificantlyimprovethewaterqualityofreceivingwater,andindirecteconomicbenefitsandpromotesustainableeconomicdevelopment.Keywords:sewagetreatmentplant,CASStechnique,design第一章前言1.1设计的目的及意义毕业设计是总结在校期间学习成果，完成工程技术人才基本技能训练的一个重要环节；毕业设计是我们在毕业前的综合训练阶段，是学习、深化和拓展综合教学的重要过程；是我们对学习、研究与实践的全面总结，是培养我们综合素质和工作实践的重要方法。毕业设计是培养学生在制定设计方案、设计计算、工程绘图、实验方法、数据处理、文件编辑、文字表达、文献查阅、计算机应用、工具书使用等方面的基本工作实践能力，使学生初步掌握科学研究的基本方法；培养将所学理论运用于解决实际工程问题的独立工作能力，培养刻苦钻研及创造精神；学习和领会有关技术规定和技术规范，使学生树立具有符合生产实际的正确设计思想和观点；树立严谨、负责、实事求是、刻苦钻研、勇于探索、具有创新意识、善于与他人合作的工作作风。1.2设计指导思想决定城市污水处理厂投资和运行成本的很重要因素是污水处理工艺的选择。目前，在城市污水处理领域，很多城市普遍存在着追求“新工艺”的倾向。一座城市污水厂处理工艺的选择，虽然应由污水水质、水量、排放标准及受纳水体性质等因素来确定，但是，忽略污水处理厂投资和运行成本，过分强调污水处理工艺的先进是不足取的。实际上，有些城市采取的高投资、高运行费的“新工艺”，由于水质不稳定，水量波动大等缘故，并未收到理想的处理效果。CASS（cyclicactivatedsludgesystem）工艺是在SBR工艺的基础上发展起来的，是与活性污泥法并列的一种污水生物处理技术，发展起步早，技术比较成熟，是近年来国际公认的生活污水及工业废水先进处理工艺。1.3设计的内容本设计按照工程实际的具体要求完成一个设计规模为16000m3/d的城镇污水处理厂的工艺设计，包括工艺计算和图纸绘制两部分工作。工艺设计要能满足现行国家规范和标准的相关要求，污水处理厂原水水质为城镇污水常用设计参数，出水水质要达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918-2002的一级B标准。图纸绘制要根据相关工程绘图技术规范进行。1.4国内外发展概况随着人类社会的不断发展，城市规模不断扩大，城市的用水量和排水量都在不断增加，加剧了用水紧张和水质污染，环境问题日益突出，由此造成的水危机已经成为社会经济发展的重要制约因素。我国污水处理事业的历史始于1921年，但是真正是在80年代才得以发展，改革开放三十年来取得了迅速的发展，但仍然滞后于城市发展的需要，处理量的增加仍远远滞后于污水排放量的增长，两者之间的差距还有进一步拉大的趋势。我国城市污水处理相对于国外发达国家，起步较晚，到现在为止，全国还有60%的城市污水得不到妥善的处理，城市污水处理率较低，很多老城区的排水管网甚至不成系统。在我们大力引进国外先进技术、设备和经验的同时，必须结合我国发展规划，尤其是当地的实际情况，探索适合我国实际的污水处理系统。1.5设计依据及原则设计依据1）《室外排水设计规范》GBJ14-872）《地表水环境质量标准》GB3838-20023）《工业企业厂界噪声标准》GB12348-904）《泵站设计规范》GB/T50265-975）《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918-20026）《给水排水设计规范》GBJ15-88设计原则污水处理工程设计过程当中应遵循下列原则：1）污水处理工艺技术方案，达到治理要求的前提下应优先选择投资和运行费用少、运行管理简便的工艺；2）所用污水、污泥处理技术和其他技术不仅要求先进，更要求成熟可靠；3）和污水处理厂配套套的厂外工程程应同时建设设，以使污水水处理厂尽快快完全发挥效效益；4）污水处理厂出水应应尽可能回用用，以缓解城城市严重缺水水问题；5）污泥及浮渣处理应应尽量完善，消消除二次污染染；6）尽量减少工程用地地。1.6设计规模与与水质指标设计规模正常日处理量：116000吨吨/日水质指标1）进水水质本设计针对城市生生活污水设计计，所有工厂厂生产废水必必须经处理后后达到《污水排入城城市下水道水水质标准》CJ30882-99后后才能排入本本项目污水收收集系统。进进水水质见下下表1.1。表1.1设设计进水水质质项目CODCrBOD5SSTNNH3-NTPpH进水水质/(mgg/L)32018020040304.06～82）出水水质根据受纳水体类别别或者是否回回用选择排放放标准，根据据项目所在地地的实际情况况，确定该污污水处理厂设设计出水水质质执行《城镇镇污水处理厂厂污染物排放放标准》GB189918-20002一级B标准。污水水排放标准见见表1.2。表1.2设计出水水水质项目CODCrBOD5SSTNNH3-NTPpH出水水质/(mg//L)≤60≤20≤20≤20≤8≤1.0≤6～9第二章污水处理理厂工艺方案案2.1设计方案论论证污水生物处理技术术主要是利用用自然界中广广泛分布的个个体微小、代代谢营养类型型多、适应能能力强的微生生物的新陈代代谢作用，将将污水中的污污染物质转化化为微生物细细胞及CO2、H2O、H2S、N2、CH4等多种物质质，从而使污污水得到净化化的过程。污污水生物处理理技术分为好好氧生物处理理、缺氧生物物处理和厌氧氧生物处理。好氧生物处理又分分为活性污泥泥法，生物膜膜法等。目前前对于城市生生活污水的处处理多为好氧氧处理。一、活性污泥法处处理系统有效效运行的基本本条件是：1、有大量起吸附和和分解作用的的微生物。2、污水中含有足够够的可溶解性性易降解有机机物，作为微微生物生理活活动所必需的的营养物质。3、混合液中含有足足够的溶解氧氧。4、活性污泥连续回回流，同时，还还要及时地排排出剩余污泥泥，使曝气池池中保持恒定定的活性污泥泥浓度。5、活性污泥在曝气气池中呈悬浮浮状态，能够够与污水充分分接触。6、没有对微生物有有毒害作用物物质进入。二、环境因素对微微生物生长的的影响1、营养物质微生物为合成自生生的细胞物质质，必须不断断地从其周围围环境中摄取取自身生存所所必需的营养养物质，主要要的营养物质质是碳、氮、磷磷等，微生物物还需要硫、钠钠、钾、钙、镁镁、铁等元素素作为营养，但但需要量甚微微。对微生物物来讲，碳、氮氮、磷营养有有一定的比例例，一般为BOD5：N：P=1000：5：1。生活污水中大多含含有微生物能能利用的碳源源，氮和磷的的含量也高，可可以满足生物物法处理时微微生物的营养养需求。如果果某种营养元元素低于需求求可以加淀粉粉浆料补充碳碳源，投加尿尿素、硫酸铵铵等补充氮源源，投加磷酸酸钾、磷酸钠钠等补充磷源源。2、温度温度是影响微生物物正常生理活活动的重要因因素之一。温温度适宜，能能够促进、强强化微生物的的生理活动，温温度不适宜，能能够减弱甚至至破坏微生物物的生理活动动。可能使微微生物死亡。一一般好氧生物物处理中的微微生物多属于于中温微生物物，其生长繁繁殖的最适温温度范围为220～37℃。3、pH值微生物的生理活动动与环境的酸酸碱度密切相相关，只有在在适宜的酸碱碱度条件下，微微生物才能进进行正常的生生理活动。PPH值对微生生物的影响主主要作用于：：引起细胞膜膜电荷的变化化，从而影响响了微生物对对营养物质的的吸收，改变变生长环境中中营养物质的的可给性。PPH值的变化化还能改变有有害物质的毒毒性。高浓度度的氢离子还还可导致菌体体表面蛋白质质和核酸水解解而变性。4、溶解氧溶解氧是影响生物物处理效果的的重要因素。在在好氧生物处处理中，如果果溶解氧不足足，其活性将将受到影响，新新陈代谢能力力降低，同时时对溶解氧要要求较低的微微生物将逐步步成为优势种种属，影响正正常的生化反反应过程，造造成处理效果果下降。5、有毒物质（抑制制物质）有毒物质对微生物物生理功能毒毒害作用的原原因，效果都都比较复杂，取取决于较多的的因素。2.2原污水可可生化性分析析污水处理厂进水营营养物比值见见下表2.11。表2.1进进水营养物比比表项目比值BOD5/COODCr0.56BOD5/TNN4.5BOD5/TPP45污水生物处理是以以污水中所含含污染物质作作为营养物质质，利用微生生物代谢作用用使污染物被被降解，污水水得到净化。因因此，对污水水营养成分的的分析以及判判断污水能否否采用生物处处理是设计污污水生物处理理工程的前提提。BOD5和CODD是污水处理理过程中常见见的两个水质质指标，一般般情况下，BBOD5/CODDCr的比值越越大，说明污污水可生物处处理性越好。综综合国内外的的研究成果，一一般认为BOOD5/CODCr的比值＞＞0.45可生生化性较好，BOD5/CODCr的比值＜0.3较难生化，BOD5/CODCr的比值＜0.25不易生化。BOD5/TNN（即C/N）是鉴鉴别能否采用用生物脱氮的的重要指标，由由于反硝化细细菌是在分解解有机物的过过程当中进行行消化脱氮的的，在不投加加外来碳源的的条件下，污污水中必须有有足够的有机机物，才能保保证反硝化的的顺利进行。一一般认为，CC/N≥3，即可认为为污水有足够够的碳源供反反硝化菌利用用，才能进行行有效脱氮。BOD5/TPP（即C/P）是鉴鉴别能否采用用生物除磷的的重要指标，生生物除磷是活活性污泥中除除磷菌在厌氧氧条件下分解解细胞内的聚聚磷酸盐同时时放出H3PO4和ATP，并利利用ATP将废水水中的脂肪酸酸等有机物摄摄入细胞，以以PHB（聚-β-羟基丁酸）及及糖原等有机机颗粒的形式式贮存于细胞胞内，同时随随着聚磷酸盐盐的分解，释释放磷；一旦旦进入好氧环环境，除磷菌菌又可以利用用聚-β-羟基丁酸氧氧化分解所释释放的能量来来超量摄取废废水中的磷，并并把所摄取的的磷合成聚磷磷酸盐而贮存存于细胞内，经经沉淀分离，把把富含磷的剩剩余污泥排除除污泥，达到到生物除磷的的目的。进水水中的BODD5是作为营养养物质供除磷磷菌活动的基基质，BODD5/TP是衡衡量能否达到到除磷的重要要指标，一般般认为该值要要大于20，比值越越大，生物除除磷效果越好好。综上所述，该城市市污水处理厂厂进水水质不不仅适宜于采采用二级生物物工艺，而且且还适宜于采采用生物脱氮氮除磷工艺。2.3污水处理理厂工艺方案案比选城市污水处理厂设设计处理方案案时，既要考考虑有效去除除BOD5又要考虑适适当去除N、P。从表2.11原污水可生生化性分析结结果可以知道道可采用的工工艺有很多，而而相对来说处处理效果好而而且技术成熟熟的工艺有以以下几种。1、A2/O工艺2、奥贝尔（Orbbal）氧化化沟工艺3、周期循环曝气活活性污泥法（CASS）工艺2.3.1AA2/O工艺A-A--O工艺，亦亦称A2/O工艺，是是英文Anaaerobiic-Anooxic-OOxic第一一个字母的简简称，按实质质意义来说，本本工艺称为厌厌氧—缺氧—好氧法。本本法是在700年代，由美美国的一些专专家在厌氧——好氧（An--O）法脱氮氮工艺的基础础上开发的，其其宗旨是开发发一项能够同同步脱氮除磷磷的污水处理理工艺。A2/O工艺由厌厌氧段和好氧氧段组成，两两段可以分别别建也可以合合建，合建时时两段应该以以隔板隔开。厌厌氧池中必须须严格控制厌厌氧条件，使使其既无分子子态氧，也无无NO3-等化合态态氧，厌氧段段水力停留时时间为1～2h。好氧段段结构型式与与普通活性污污泥法相同，且且要保证溶解解氧不低于22mg/L，水水力停留时间间2～4小时。A2/O工艺流程图如如图2.1所示。进水进水厌氧池缺氧池好氧池沉淀池回流污泥排放剩余污泥图2.1A2/O工艺流程图内循环A2/O工艺优点：1）在厌氧的好氧交交替运行条件件下，丝状菌菌得不到大量量增殖，污泥泥不易膨胀。2）脱氮效果难于进进一步提高，内内循环量一般般以2Q为限，不不宜太高，否否则增加运行行费用。3）基建费用低，具具有较好的脱脱氮、除磷功功能。4）具有改善污泥沉沉降性能，减减少污泥排放放量。5）具有提高对难降降解生物有机机物去除效果果，运转效果果稳定。6）技术先进成熟，运运行稳妥可靠靠。7）管理维护简单，运运行费用低。8）国内工程实例多多，工艺成熟熟，易获得工工程管理经验验。9）出水水质好，较较易于深度处处理，出水水水质稳定，对对外界条件变变化有一定的的适应性。A2/O工艺缺点：1）处理构筑物较多多，施工较难难。2）需增加内循环系系统。2.3.2奥贝尔尔（Orbaal）氧化沟沟1）奥贝尔（Orbbal）氧化化沟的形式奥贝尔（Orbaal）氧化沟沟是由南非的的Huismman提出，其其后由美国的的Envirrex公司改改进加以推广广，一般采用用转碟曝气器器。奥贝尔氧氧化沟为多环环反应器系统统，通常由三三个同心的沟沟渠串联组成成，沟渠呈圆圆形或椭圆形形。污水从外外沟道进入，然然后流入中沟沟道，再经过过内沟道后由由中心岛流出出。奥贝尔氧化沟有两两个特点，其其一是使用曝曝气盘。由于于曝气盘上有有大量的曝气气孔和三角形形凸出物，有有助于充氧和和推进混合液液。尽管盘厚厚很薄，但具具有良好的混混合功能。在在设计中可以以采用较深的的氧化沟，同同时可以借助助配置在氧化化沟中各槽中中曝气盘数目目的不同，变变化输入每一一槽的供氧量量。其二是其其反应器的形形式为独特的的同心圆形的的多沟槽系统统，因为几个个串联的完全全混合槽和单单槽的动力学学是不同的，奥奥贝尔系统中中的每一圆形形沟渠均表现现单个反应器器的特性。2）奥贝尔（Orbbal）氧化化沟工艺流程程图奥贝尔（Orbaal）氧化沟沟工艺流程图图如图2.22所示。进水进水沉砂池奥贝尔氧化沟沉淀池回流污泥排放剩余污泥图2.2奥贝尔（Orbal）氧化沟工艺流程图3）奥贝尔（Orbbal）氧化化沟的工艺特特点①总投资省。一般来来说，进氧化化沟不需设初初沉池，对于于城市污水，只只需要设置格格栅和沉砂池池，对于没有有砂和大块杂杂物的工业废废水，可以直直接进入氧化化沟。此外，氧氧化沟的缓冲冲能力较强，污污水可以不设设调节池。②污泥量少。奥贝尔尔氧化沟一般般为延时曝气气，由于污泥泥龄较长，污污泥量少，因因此污泥处理理费用较低。③处理效果好，有较较稳定的脱氮氮除磷功能。奥奥贝尔氧化沟沟的出水有机机物比其他的的活性污泥法法都低，在外外沟道形成交交替的耗氧和和大区域的缺缺氧环境，较较高程度地发发生“同时消化反反硝化”，即使在不不设内回流的的条件下，也也能获得较好好的脱氮效果果。④有抗冲击负荷的能能力，对高浓浓度废水有很很大的稀释能能力。⑤技术先进成熟，管管理维护简单单。⑥处理构筑物较多，回回流污泥溶解解氧较高，对对除磷有一定定的影响。⑦容积及设备利用率率不高。⑧转盘曝气的充氧效效率低。这是是奥贝尔氧化化沟的缺点，其其转盘动力效效率不超过22.0kgOO2/(kWhh)。2.3.3CAASS工艺1）CCASS工艺艺工作原理CASS（cycclicaactivaatedssludgeesysttem）是在在SBR是基础础上发展起来来的，即在SSBR池内前前端加了一个个生物选择器器，实现联系系进水，间歇歇排水的周期期循环运行。设设置周期选择择器的主要目目的是使系统统选择出絮凝凝性能好，抗抗冲击性强的的优质细菌，其其容积约占整整个池子的110%。生物物选择器的工工艺过程遵循循活性污泥的的基质积累———再生理论论，使活性污污泥在选择器器中经历一个个高负荷的吸吸附阶段，随随后在主反应应区经历一个个较低负荷的的基质降解阶阶段，以完成成整个基质降降解的全过程程和污泥再生生。CASSS工艺对污染染物质的降解解是一个时间间上的推流过过程，其构筑筑物集反应、沉沉淀、排水于于一体，是一一个好氧/缺氧/厌氧交替运运行的过程，因因此具有一定定的脱氮除磷磷效果。2）CASS工艺主主要技术特征征①连续进水，间歇排排水传统SBR工艺为为间断进水，间间歇排水，而而实际污水排排放大都是联联系或半连续续的，CASSS工艺可连连续进水，克克服了SBRR工艺的不足足，比较适合合实际排水的的特点，拓宽宽了SBR工艺的的应用领域。虽虽然CASSS工艺设计时时均考虑为连连续进水，但但在设计运行行中即使有间间断进水，也也不影响处理理系统的运行行。②运行上的时序性CASS反应池通通常按曝气、沉沉淀、排水和和闲置四个阶阶段根据时间间依次进行。③运行过程的非稳态态性每个工作周期内排排水开始时CCASS池内内液位最高，排排水结束时，液液位最低，液液位的变化幅幅度取决于排排水比，而排排水比与处理理废水的浓度度、排水标准准及生物降解解的难易程度度有关。反应应池内混合液液体积和基质质浓度均是变变化的，基质质降解是非稳稳态的。④溶解氧周期性变化化，浓度梯度度高CASS在反应阶阶段是曝气的的，微生物处处于好氧状态态，在沉淀和和排水阶段不不曝气，微生生物处于缺氧氧甚至厌氧状状态。因此，反反应池中溶解解氧是周期性性变化的，氧氧浓度梯度大大、转移效率率高，这对提提高脱氮除磷磷效率、防止止污泥膨胀及及节约能耗是是有利的。实实践证实对同同样的曝气设设备而言，CCASS工艺艺与传统活性性污泥法相比比有较高的氧氧利用率。3）CASS工艺流流程CASS工艺流程程图如图2..3所示。进水进水沉砂池CASS池回流污泥排放剩余污泥图2.3CASS工艺流程图格栅4）CASS工艺主主要优点①工艺流程简单，占占地面积小，投投资较低。CCASS工艺艺的核心构筑筑物为CASSS池，没有有二沉池，一一般情况不设设调节池及初初沉池。②生化反应推动力大大。在完全混混合式连续流流曝气池中的的底物浓度等等于二沉池底底物浓度，底底物流入曝气气池的速率即即为底物降解解速率。③沉淀效果好。CAASS工艺在在沉淀阶段几几乎整个反应应池均起沉淀淀作用，沉淀淀阶段的表面面负荷比普通通二次沉淀池池小得多，虽虽然有进水的的干扰，但其其影响很小，沉沉淀效果较好好。④运行灵活，抗冲击击能力强，可可实现不同的的处理目标。CASS工艺在设计时已考虑流量变化的因素，能确保污水咋系统内停留预定的时间后经沉淀排放，特别是CASS工艺可以通过调节运行周期来适应进水量和水质的变化。⑤不易发生污泥膨。⑥适用范围广，适合合分期建设。CASS工艺可以应用于大型、中型及小型污水处理工程，比SBR工艺适用范围更广泛。⑦剩余污泥量小，性性质稳定。传传统活性污泥泥法的泥龄仅仅2～7天，而CASSS法泥龄为为25～30天，所以以污泥稳定性性好，脱水性性能佳，产生生的剩余污泥泥少。去除11㎏BOD产生0.2～0.3㎏剩余余污泥，仅为为传统法的660%左右。⑧生化池分为生物选选择器、厌氧氧区和主曝气气区，利用生生物选择器及及厌氧区对磷磷的释放、反反硝化作用以以及对进水中中有机底物的的快速吸附及及吸收作用，增增强了系统的的稳定性；同同时，曝气区区和静止沉淀淀的过程中都都同时进行着着消化和反硝硝化反应，因因而具有脱氮氮除磷的作用用。⑨自动化程度高，保保证出水水质质。CASS工艺主要要缺点为：设设备闲置率高高，因采用降降堰排水，水水头损失大；；由于自动化化程度高，故故对操作人员员的素质要求求也高。三种污水处理工艺艺方案具体比较如下下表：表2.2三种工艺方方案比较如下下表工艺内容A2/O奥贝尔（Orbaal）氧化沟沟CASS工艺技术可行性先进、成熟、应用用广先进、成熟、应用用广先进、成熟、应用用广水质指标出水水质好、稳定定易于深度处处理，对外界界条件变化有有一定的适应应性出水水质好、稳定定易于深度处处理，对外界界条件变化的的适应性较好好出水水质好、稳定定易于深度处处理，对外界界条件变化的的适应性较好好基础建设费用较高高高运行费用较高高较高运行管理运转操作单元较多复杂杂操作单元较少方便便操作单元较少方便便维修设备多、维修量大大设备少、维修量低低设备少、维修量低低占地较大较大较小要求管理水平高高较高环境影响噪音较大、臭味较较小噪音小、臭味较小小噪音较大、臭味较较小2.3.4工艺方方案选择综上所述，此三种种方法都能达达到除磷脱氮的效效果，且出水水水质良好，但但相对而言，CASS工艺一次性投资较少，占地面积较小，运行灵活，抗冲击能力强，可实现不同的处理目标，不易发生污泥膨，剩余污泥量小，性质稳定。A/A/O法除磷效果难于再行提高，污泥增长有一定的限度，不易提高，特别是当P/BOD值高时更是如此。脱氮效果也难于进一步提高，运行费用高。从节约投资、处理理效果及运行行管理方面考考虑，结合项项目时间情况况，本次设采采用周期循环环曝气活性污污泥法（CAASS）工艺艺。2.4处理程度度计算CODcr的处理理程度（2.1）式中E—CODccr的处理程程度，（％）Ci—未处理污水中COODcr的平平均浓度，（mg/L）Ce—允许排入水体的已已处理污水中中CODcrr的平均浓度度，（mg//L）溶解性BOD5的的处理程度（2.2）式中E—BOD55的处理程度度，（％）Ci—未处理污水中BOOD5的平均浓度度，（mg//L）Ce—允许排入水体的已已处理污水中中BOD5的平均浓度度，（mg//L）SS的处理程度（2.3）式中E—SS的处处理程度，（％）Ci—未处理污水中SSS的平均浓度度，（mg//L）Ce—允许排入水体的已已处理污水中中SS的平均浓浓度，（mgg/L）TN的处理程度（2.4）式中E—TN的处处理程度，（％）Ci—未处理污水中TNN的平均浓度度，（mg//L）Ce—允许排入水体的已已处理污水中中TN的平均浓浓度，（mgg/L）NH3-N的处理理程度（2.5）式中E—NH3--N的处理程程度，（％）Ci—未处理污水中NHH3-N的平均浓浓度，（mgg/L）Ce—允许排入水体的已已处理污水中中NH3-N的平均浓浓度，（mgg/L）2.4.6TP的处理程度度（2.6）式中E—TP的处处理程度，（％）Ci—未处理污水中TPP的平均浓度度，（mg//L）Ce—允许排入水体的已已处理污水中中TP的平均浓浓度，（mgg/L）第三章设计计算3.1粗格栅设计计计算设计说明处理规模：160000m33/d总变化系数：（3.1）式中Kz——总变化系数数Q—平均日平均时污水水流量（L/s），当当Q<5L/s时，Kz=2.33；当Q>1000L/s时，Kz=1.33。已知：Q=116000m3/d=0.1855m3/s=185L/ss最大时流量（最大大设计流量）：：功能：去除废水中中较大的悬浮浮物、漂浮物物、纤维物质质和固体颗粒粒物质，以保保证后续处理理单元和水泵泵的正常运行行，减轻后续续处理单元的的处理负荷，防防止堵塞排泥泥管道。数量:一座,渠渠道数两条3.1.2栅条的的间隙数（3.2）式中Qmaax最大设设计流量，QQmax=0.28m3/s格栅倾角，取＝b栅条间间隙，m，取b＝25mmn栅条间间隙数，个h栅前水水深，m，取h＝0.4mv过栅流流速，m/ss，取v＝0.8m/ss。则＝32..6取33个栅槽宽度设栅条宽度S＝10㎜（0.011m）则栅槽宽度B＝S(n-11)+bn++0.3（3.3）＝0.01×(333-1)+00.025××33+0..3＝1.4m由栅槽宽度B可以以知道，栅槽槽宽度较宽，为为了便于检修修，可以设置置两套粗格栅栅，则每套粗粗格栅栅条间间隙数为333/2≈17个。则单个栅槽宽度B＝S(n-11)+bn++0.3＝0.01×(177-1)+00.025××17+0..15×2＝0.88m选用FH900型型旋转式机械械格栅除污机机，具体参数数见表3.11。表3.1FHH900型型型旋转式格栅栅除污机参数数型号格栅宽度/mm栅条间距/mm适用槽宽/m电机功率/KW格栅倾角耙行速度/（m//min）FH9009002510001.560º2.6数量：两台粗格栅图如下图33.1所示：：图3.1粗格格栅设计计算算示意图进水渠道渐宽部分分的长度设进水渠宽B1==0.7m，其其渐宽部分开开角度a1=20º。==0.4mm（3.4）栅槽与出水渠道连连接处的渐窄窄部分长度==0.2m（3.55）过栅水头损失（3.6）试中h1—过栅栅水头损失，m；H0—计算水头损失，mm；g—重力加加速度，9..81m/ss2；k—系数，格栅受污物物堵塞后，水水头损失增大大的倍数，一一般k=33；—阻力系数，与栅条条断面形状有有关，，当为为矩形断面时时，＝2.42。为为了避免造成成栅前涌水，故故将栅后槽底底下降h1作为补偿见见图4。（3.7）＝0.15m栅后槽总高度设栅前渠道超高hh2=1.00mHH=hh+h11+h2（3.8）=0.4+00.15++1.0==1.55m式中H—栅栅后槽总高度度，mh—栅前水深，mm栅槽总长度（3.9）=2.9m每日栅渣量计算WW在格栅间隙25mmm的情况下下，设栅渣量量为每10000m3污水产0.005m3。W=（3.10）==0.80mm3/dW>0.2m33/d，所以宜采用用机械清渣。3.2泵站的设设计计算泵房规范要求1）污水泵站的设计计流量，应按按泵站进水总总管的最高日日最高时流量量计算确定。2）单独设置的泵站站与居住房屋屋和公共建筑筑物的距离，应应满足规划、消消防和环保部部门的要求。泵泵站的地面建建筑物造型应应与周围环境境协调，做到到适用、经济济、美观，泵泵站内应绿化化。3）泵站室外地坪标标高应按城镇镇防洪标准确确定，并符合合规划部门要要求；泵房室室内地坪应比比室外地坪高高0.2～0.3m；易易受洪水淹没没地区的泵站站，其入口处处设计地面标标高应比设计计洪水位高00.5m以上上；当不能满满足上述要求求时，可在入入口处设置闸闸槽等临时防防洪措施。4）排水泵站的建筑筑物和附属设设施宜采取防防腐蚀措施。5）污水泵站集水池的的容积，不应应小于最大一一台水泵5mmin的出水水量。6）雨水泵站和合流流污水泵站集集水池的设计计最高水位，应应与进水管管管顶相平。当当设计进水管管道为压力管管时，集水池池的设计最高高水位可高于于进水管管顶顶，但不得使使管道上游地地面冒水。7）集水池的设计最低低水位，应满满足所选水泵泵吸水头的要要求。自灌式式泵房尚应满满足水泵叶轮轮浸没深度的的要求。8）集水池池底应设集集水坑，倾向向坑的坡度不不宜小于100％。9）集水池应设冲洗洗装置，宜设设清泥设施。10）泵房应采用用正向进水，应应考虑改善水水泵吸水管的的水力条件，减减少滞流或涡涡流。集水池污水泵总提升能力力按Qmaxx考虑，及Qmmax=10014m3/h，选两台台泵，则每台台流量为5007m3/h。选用2500QW潜水排排污泵四台，另另备用两台（两两备两用），单单泵提升能力力为520m3/h。集水井容积按最大大一台泵5mmin出流量量计算，则其其容积为43.3（m3）集水井的尺寸：12.3m×8..5m×2.4m（部分池底底有坡度）集水井最高水位（与与格栅连接）-4.3m，最低水位-6.7m，井底-7.15m。污水泵计算污水泵流量：5007m3/h本设计考虑一次提提升，细格栅栅前为最高水水位：6.443m，集水井最低低水位-6..25m，细格栅前与与集水井之间间水头损失为为0.3m，由由此知道污水水泵所需扬程程为13.00m。根据流量和扬程，选选用250QQW520--15潜水排排污泵具体参参数见表3..2。表3.2250QWW520-115潜水排污污泵参数型号排出口径/mm流量/（m3/hh）扬程/m转速/（r/miin）电机功率/KW泵重/kg250QW5200-1525052015980551396数量：4台，2用用2备3.3细格栅设设计计算设计说明功能：去除废水中中较大的悬浮浮物、漂浮物物、纤维物质质和固体颗粒粒物质，以保保证后续处理理单元和水泵泵的正常运行行，减轻后续续处理单元的的处理负荷，防防止堵塞排泥泥管道。数量:一座,,渠道数两两条栅条的间隙数（3.11）式中Qmaax最大设设计流量，QQmax=0.28m3/s格栅倾角，取＝b栅条间间隙，m，取b＝0.01mmn栅条间间隙数，个h栅前水水深，m，取h＝0.5mv过栅流流速，m/ss，取v＝0.9mm/s。则＝57..9个取58个栅槽宽度设栅条宽度S＝0.01mm则栅槽宽度B＝S(n-11)+bn++0.3（3.12）＝0.01×(588-1)+00.01×558+0.33＝1.45m由栅槽宽度B可以以知道，栅槽槽宽度较宽，可可以设置两套套细格栅，则则每套细格栅栅栅条间隙数数为58/22≈29个则单个栅槽宽度B＝S(n-11)+bn++0.3＝0.01×(299-1)+00.01×229+0.33＝0.87m选用SHG12000型回转式式机械格栅除除污机，具体体参数见表33.3。表3.3SSHG9000型回转式机机械格栅除污污机参数型号格栅宽度/mm栅条间距/mm适用槽宽/m整机功率/KW格栅倾角耙行速度/（m//min）SHG9009001010001.560º5.97数量：两台细格栅设计计算示示意图如图33.2所示：：图3.2细格格栅设计计算算示意图过栅水头损失（3.13）式中h1—过栅水水头损失，mm；H0—计算水头损失，mm；g—重力加加速度，9..81m/ss2；k—系数，格栅受污物物堵塞后，水水头损失增大大的倍数，一一般k=33；—阻力系数，与栅条条断面形状有有关，，当为为矩形断面时时，＝2.42。为为了避免造成成栅前涌水，故故将栅后槽底底下降h1作为补偿见见图4。（3.14）＝0.28m栅后槽总高度设栅前渠道超高hh2=0.88mH=h+hh1+h2（3.15）=0.8+00.28+00.5=11.58m式中H—栅栅后槽总高度度，mh—栅前水深，mm栅槽总长度（3.16）=2.1m式中L——栅槽总长度度H1—栅前渠道深m每日栅渣量计算W在格栅间隙10mmm的情况下下，设栅渣量量为每10000m3污水产0.110m3。W=（3.117）==1.8m33/dW>0.2m3/d，所以宜采用用机械清渣。3.4沉砂池的的选择计算沉砂池的选择沉砂池的作用是从从污水中将比比重较大的颗颗粒去除，其其工作原理是是以重力分离离为基础。我国城市污水处理理中，常用的的沉砂池类型型主要有平流流式沉砂池、曝曝气沉砂池、旋旋流沉砂池。平平流式沉砂池池靠重力自然然沉降而达到到砂水分离的的目的，其特特点是占地面面积较大，排排泥难度高；；曝气沉砂池池应用比较广广泛，通过池池中一侧的空空气管控制曝曝气，使污水水形成具有一一定速度的螺螺旋形滚动，具具有稳定的除除砂效果；旋旋流沉砂池利利用水力涡流流除砂，粒径径在0.200mm以上的的颗粒沉砂去去除率达855%，砂粒含含水率低于660%。为保保证除磷效果果，按生物除除磷设计的污污水处理厂，一一般不采用曝曝气沉砂池。目前，国际上广泛泛应用的旋流流沉砂池主要要为钟式和比比式两大类，钟钟式优于比式式，应用较多多，该池形有有基建、运行行费用低和处处理效果好，占占地少的优点点。钟式沉砂砂池采用2770°的进出出水方式，池池体主要由分分选取、集砂砂区两部分构构成，起构成成特点是在两两个分区之间间采用斜坡连连接。钟式沉沉砂池的斜坡坡式设计，使使砂粒主要依依靠重力沉降降。其排砂方方式有两种：：一种是靠砂砂泵排砂，其其优势在于设设备少、操作作简便，但是是砂泵磨损严严重。另一种种是气提排砂砂，其优势在在于系统可靠靠、耐用，气气提之前可以以进行气洗，将将砂粒上的有有机物分离出出来，但设备备相对较多。综上所述，本工程程预处理阶段段拟采用钟式式沉砂池除砂砂，气提排砂砂。沉砂池设计计算一一般规定1）沉砂池按去除相相对密度2..65、粒径径0.2mmm以上的砂粒粒设计。2）当污水为提升进进入时，应按按每期工作水水泵的最大组组合流量计算算，在合流制制处理系统中中，应按降雨雨时的设计流流量计算。3）沉砂池个数或分分格数不应少少于2，并宜按并并联系列设计计。当污水量量较小时，可可考虑一格工工作，一格备备用。4）城市污水的沉砂砂量可按1006m3污水沉砂300m3计算，其中中含水率为660%，容重重为15000kg/mm3，合流制污污水的沉砂量量应根据实际际情况确定。5）砂斗容积应按不不大于2d的沉砂量量计算，砂斗斗斗壁与水平平面的倾角不不应小于555°。6）沉砂池除砂宜采采用机械方法法，并经砂水水分离后贮存存或外运。采采用人工排砂砂时，排砂管管直径不应小小于200mmm。7）沉砂池的超高不不宜小于0..3m。设计参数1)最大流速为为0.1m/ss，最小流速速为0.022m/s；2)最大流量时时，停留时间间不小于200s，一般采采用30～60s；3)进水管最大大流速为0..3m/ss；4)有效水深宜宜为1.0～2.0m，池径与池池深比宜为22.0～2.5。5)设计水力表表面负荷宜为为150～200m3／(m2·h)。设计计算在本工程中，由于于水量较大，设设计两组钟式式沉砂池，每每套钟式沉砂砂池的设计流流量为0.114m3/s，查《小城镇镇污水处理技技术装备适用用指南》表33-35选用用钟式沉砂池池的规格如表表3.4、3.5、3.6，钟式式沉砂池的各各部分尺寸图图如图3.33所示。表3.4钟式沉砂池池的选型规格格型号øA/mmøB/mmøE/mmh/mmF/mmG/mmL/mmH/mmC/mmD/mmJ/mm功率/kwXL2525001000500850130040014003504508004000.37数量：两座表3.5排砂砂泵和空压机机主要技术参参数表型号流量砂泵容量空压机L/sL/s容量：2.42mm3/min压力：6kg/ccm2功率：5.5kkwXL251509.5数量：两套表3.6SFF型砂水分离离器主要技术术参数型号处理量/（L/ss）电机功率/kw进水口直径/mmm出水口直径/mmmSF-32012～200.37DN150DN200数量：一套图3.3钟式式沉砂池的各各部分尺寸图图3.5厌氧生生物池的计算算设置厌氧池的目的的设置生物选择器（厌氧池）主要目的使系统选择出絮凝性能好，抗冲击性强的优质细菌，生物选择器的工艺过程遵循活性污泥的基质积累—再生理论，使活性污泥在选择器中经历一个高负荷的吸附阶段，随后在主反应区经历一个较低负荷的基质降解阶段，以完成整个基质降解的全过程和污泥再生。厌氧池可以同时起到生物选择器的作用，生物选择器和厌氧池合建为一体，其容积约占主反应池的10%。厌氧池内完成P的释放，取1.5h的水力停留时间，是有效的释P时间。设置两座等体积厌氧池。厌氧池体积计算=1000mm3（3.18）则每座厌氧池体积积为500mm3，厌氧池水水深4m，池体面面积为1255m2，厌氧池超超高1m，则厌氧氧池尺寸：112.5×110×5，其其容积约占主主反应池的110%，体积积比列符合要要求。潜水搅拌器根据厌氧池的面积积，单机服务务深度为4..5，选取6台QJB4//6-4000/3-9880S潜水搅搅拌机，每池池三台，只搅搅拌不曝气。QJB4/6-400/3-980S潜水搅拌机相关参数见表3.7。表3.7QJB系系列潜水搅拌拌机型号规格功率/kw转速/（r/miin）电流/A叶轮直径/mm重量kgQJB4/6-4400/3--980S49801240073数量：6台3.6配水井的设设计设计要求本设计中配水井的的配水方式采采用堰式配水水，进水管在在配水井的中中心，水从配配水井底中心心进入，经等等宽度堰流入入各个水斗，在在由水斗经水水管流入各个个水处理构筑筑物。这种配配水井是利用用等宽度堰上上水头相等过过流量就相等等的原理来进进行配水的。设计要求：1）水力配水设施基本本的原理是保保持各个配水水方向的水头头损失相等。2）配水渠道中的水流流速度应不大大于1.0mm/s，以利于配配水均匀和减减少水头损失失。3）从一个方向和用其其中的圆形入入口通过内部部为圆筒形的的管道想其引引水的环形配配水池。当从一个个方向进水时时，保证分配配均匀的条件件是：1）应取中心管直径等等于引水管直直径；2）中心管下的环行孔孔高应取0..25~0..5D1；3）当污水从中心管流流出时，不应应当有配水池池直径和中心心管直径之比比（D/D1）大于1.55的突然扩张张；4）在配水池上部必须须考虑液体通通过宽顶堰自自由出流；5）当进水流量为设计计负荷，配水水均匀度误差差为1%；当进水水流量偏离设设计负荷255%时，配配水均匀度误误差为2.99%。集配水井计算草图图如下图所示示：图3.4配水井井简图设计计算1）进水管径D1厌氧池至配水井管管道计算，设设计流量为原原污水量与回回流量之和，0.3922m3/s，进水管流流速控制在1m/s以下，取0.9m//s。进水管直径则（m）取800mmm校核进水管流速（m/s）合符要求求。2）矩形宽顶堰进水从配水井底中中心进入，经经等宽度堰流流入两个水斗斗，在由管道道直接接入后后续构筑物，每每个后续构筑筑物的最大分分配的水量为为706m3/h，配水采采用矩形溢流流堰流至配水水管。3）配水管管径D2：：配水管管径D2即即配水井至CASS池管道，每每个时段只有有两个CASS池进水，总总水量平均分分配到两个CASS池，每条配水水管道流量为为0.1966m3/s，管路流速控制在在1m/s以下，取0..9m/s。进水管直径则（m）取550mmm校核进水管流速（m/s）合符要求求。4）配水漏斗上口口口径D：按配水井内径的11.5倍设计计：配水井尺寸的大小小：长4m，宽4m,高3m。3.7CASSS池的设计计计算3.7.1基本设设计参数1）处理规模：Q＝＝160000m3/d。总变化化系数为1..522）进出水水质表3.8进进出水水质表表项目进水水质/(mgg/L)出水水质/(mgg/L)CODCr320≤60BOD5180≤20SS200≤20TN40≤20NH3-N30≤8TP4.0≤1.0pH6～8≤6～9污泥负荷（F/MM）：Ls==0.3㎏㎏BOD5/（kgMLSSS·d），混合液悬浮固体浓浓度（MLSSS）：X＝2800mmg/L，反应池数N=4座，反应池有效水深HH=5m，排除比1/m=1/22.5，3.7.2曝气时时间TA（h）（3.19）式中TA——曝气时间，hhSS0—进水平均BOOD5，㎎/Lmm—排除比1//m=11/2.5X—混合液悬浮固体浓浓度（MLSSS）：X＝2800mmg/L，3.7.3沉淀时时间TS活性污泥界面的沉沉降速度与MMLSS浓度度、水温的关关系，可以用用下式进行计计算。Vmax=7..4×1044×t×XO-1.7(MLSS≤3000))Vmax=4..6×1044×XO-1.266(MLSS≥3000))式中Vmaax—活性污泥界界面的初始沉沉降速度。t—水温，℃X0—沉降开始时MLSSS的浓度，X0＝2800mmg/L，则Vmax=7..4×1044×20×22800-11.7==2.5m/s沉淀时间TS用下下式计算（h）（3.20）式中TS——沉淀时间，hhHH—反应迟内水水深，m—安全高度，取0..5m3.7.4排水时时间TD在排水期间，就单单次必须排出出的处理水量量来说，每一一周期的排水水时间可以通通过增加排水水装置的台数数或扩大溢流流负荷来缩短短，另一方面面，为了减少少排水装置的的台数和加氯氯混合池或排排放出槽底容容量，必须将将排水时间尽尽可能延长。实实际工程设计计时，具体情情况具体分析析，一般排水水时间可取00.5～3.0h。此此设计取0..7h。3.7.5周期数数的确定一个周期所需时间间TC≥TA+TS+TD=2.0++1.0+00.7=33.7（h）（次）取6次3.7.6进水时时间TF（h）式中N—一个系列反反应池数量。所以，CASS工工艺运行一个个周期需4hh，其中进水水和曝气同时时进行2h，沉淀1h，排水0.77h，闲置0.33h。运行方方式见表3..9。表3.9CAASS池运行行方式时段1时段2时段3时段4时段1时段2时段3时段4时段11#池曝气曝气沉淀排水曝气曝气沉淀排水………2#池沉淀排水曝气曝气沉淀排水曝气曝气………3#池排水曝气曝气沉淀排水曝气曝气沉淀………4#池曝气沉淀排水曝气曝气沉淀排水曝气………3.7.7CCASS反应应池容积计算算单池容积为（m33）（3.211）反应池总容积（mm3）式中—单池容积，mm3nn—周期数；mm—排除比1//m=11/2.5N—池数；—平均日流量，m33/d3.7.8CCASS反应应池的构造尺尺寸CASS反应池为为满足运行