某厂房高大支模施工方案高度.米

高支模专项施工方案(高度6.3m)建设单位：施工单位：编制单位:工程名称:工程地点：编制人：审核人：审批人:日期:目录TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc155686891"第一章工程概况及编制依据2HYPERLINK\l"_Toc155686892"一、工程概况2HYPERLINK\l"_Toc155686893"二、编制依据：2HYPERLINK\l"_Toc155686894"第二章材料选用及拟定搭设方案3HYPERLINK\l"_Toc155686895"第三章构造措施3HYPERLINK\l"_Toc155686896"一、钢管脚手架支撑体系的构造要求3HYPERLINK\l"_Toc155686897"二、模板体系的构造要求4HYPERLINK\l"_Toc155686898"第四章安装拆除方法4HYPERLINK\l"_Toc155686899"一、钢管脚手架支撑体系的搭设4HYPERLINK\l"_Toc155686900"二、模板的安装5HYPERLINK\l"_Toc155686901"三、模板的拆除6HYPERLINK\l"_Toc155686902"四、模板拆除时应注意事项6HYPERLINK\l"_Toc155686903"第五章高支模施工搭设安全管理7HYPERLINK\l"_Toc155686904"一、模板工程安全技术措施7HYPERLINK\l"_Toc155686905"二、高支模支撑体系的安全注意事项8HYPERLINK\l"_Toc155686906"第六章浇筑楼面混凝土时的注意事项8HYPERLINK\l"_Toc155686907"一、对浇砼要求8HYPERLINK\l"_Toc155686908"二、现场监测方法9HYPERLINK\l"_Toc155686909"第七章应急救援预案9HYPERLINK\l"_Toc155686910"一、概述9HYPERLINK\l"_Toc155686911"二、四种事故的应急措施11HYPERLINK\l"_Toc155686912"三、具体急救步骤11HYPERLINK\l"_Toc155686913"四、具体急救方法11HYPERLINK\l"_Toc155686914"第八章大梁与高柱模板设计计算12HYPERLINK\l"_Toc155686915"一、大梁模板计算12HYPERLINK\l"_Toc155686916"主梁600×1200：12HYPERLINK\l"_Toc155686917"主梁500×1000：19HYPERLINK\l"_Toc155686918"次梁400×700：27HYPERLINK\l"_Toc155686919"二、楼面板-模板的验算34HYPERLINK\l"_Toc155686920"三、钢管脚手架支撑体系的验算37HYPERLINK\l"_Toc155686921"四、立杆基础37工程概况及编制依据一、工程概况本工程为某厂房新建工程，位于****路以西，**二线以南，总建筑占地面积为82114m2，总建筑面积204018m2，本次为A、B、C、D、E、F六块，每块三层，每层层高6.3m，在总平面上为X1-X53轴之间。±0.00地面为150cm厚C30钢筋混凝土地面，目前已经捣制完毕。首层、二层、三层层高均为6.30m，为高支模。最大柱距为12m，主梁的最大截面尺寸为600mm×1200mm（局部），次梁的最大截面尺寸为400mm×700mm。主梁最多的主要截面为600mm×1000mm，500mm×1000mm，楼板厚度主要为150mm。本方案所涉及范围支撑体系基本上为均布，间距≤960mm，计算分析对象：主梁以600×1200、500×1000截面，次梁以400mm×700mm，板为150mm厚度截面进行验算。梁、板、柱采用18mm厚夹板模，支架采用普通扣件式钢管脚手架。为了简单化施工，上述截面经验算后，小于该截面的梁板按该截面进行支模，小截面梁不再验算。二、编制依据：工程施工图纸《建筑施工计算手册》《建筑施工脚手架实用手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《建筑工程模板施工手册》《混凝土泵送施工技术规程》《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99《建筑工程安全生产技术》《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》《建质[2004]213号》《建筑结构荷载规范》《建筑结构静力计算手册》材料选用及拟定搭设方案模板——拟采用18mm厚夹板模板；枋木截面采用40mm×90mm。钢管支架支撑体系——主梁拟采用1.44m×0.96m×1.5m，中间增加二排立杆；次梁拟采用0.96m×0.96m×1.5m，中间增加一排立杆，板拟采用0.96m×0.96m×1.5m（立杆横距×立杆纵距×横杆步距）的钢管脚手支架；钢管采用φ48×3.2mm，采用对接立杆，立杆顶部设横钢管梁受荷；立钢管直接落地，立杆基础为已捣制150mm厚C30钢筋混凝土砼。由于结构尺寸肯定与体系的均布搭设有冲突，所以要求在支撑体系搭设时，布设顺序为：主梁→次梁→板。脚手架体系须设置纵横剪刀撑，剪刀撑的设置要求：1.高支模钢管支撑系统——水平方向的剪刀撑，从顶层往下每隔2步（即2×1.5m=3.0m）高度设一层水平方向的剪刀撑，而且必须连续。竖直方向的剪刀撑，必须从底至顶连续设置，四周必须设置，同时纵横双向每隔4跨距离设置纵横方向的垂直剪刀撑。2、整个脚手架支撑体系必须与已浇筑完主体柱拉、顶紧，加强支撑体系的整体稳定性。（做法见附图）梁下：次龙骨采用40×90mm方木，间距为150~200mm，立放，沿轴线纵向布置，梁侧板立档采用40×90枋木，平放，间距为250~350mm。侧边及梁下部用φ48*3.2钢管作为主龙骨通过直角扣件将荷载传递到支撑体系。板下：次龙骨采用40×90方木，间距为400mm，用一根φ48*3.2的钢管作为主龙骨通过直角扣件将荷载传递到支撑体系。构造措施一、钢管脚手架支撑体系的构造要求搭设采用外径￠48mm，壁厚3.2mm的无缝钢管，体系为满堂红体系，间距按设计计算要求；验算时采用￠48mm×壁厚3.0mm的无缝钢管纵横水平杆都直接固定在立杆上；立杆立在90×90×4厚小木方块上，立杆基础为150mm厚C30钢筋混凝土楼地面；离地200mm高开始架设水平杆，作为扫地杆；立杆全部采用定做，大部分不设接头，少量钢管竖向需要传递，必须采用对接，立杆顶部设横钢管主龙骨，立杆各相邻接头应错开500mm以上，而且同步距内接头数量不得超过25%；接头横杆原则上采用对接，当局部搭接时，横杆搭接长度不应少于1m，即应有两个立杆搭接距离；搭接或对接接头应错开不少于800mm；脚手架体系应与先浇浇筑主体结构柱顶紧，加强稳定性，同时要求先捣制框架柱砼完毕，利用部分柱加固脚手架稳定。支架四边必须设置剪刀撑，中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置；每道剪刀撑宽度不应少于4跨，且不应少于6m，斜杆与地面的倾角宜为60度；高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；与轴线成45º角，剪刀撑的构造同上。二、模板体系的构造要求当梁的跨度在4m或4m以上时，在梁模板的跨中按2/1000起拱；悬臂梁按3/1000起拱。当梁高大于800mm时，侧模必须加设一道对拉螺栓，当梁高大于1100mm时，侧模必须加设二道对拉螺栓，采用钢管“3”型扣。螺栓具体规格见设计计算和附图。安装拆除方法一、钢管脚手架支撑体系的搭设对材料进行质量验收，作好安全技术和搭设质量交底工作。要求柱子在楼面模板安全前已浇筑完毕。杆距定位：根据平面施工图，在需要搭设的范围内先在底板面放出立杆大样点。遇脚手架转角处；一般设为90度转角。搭设顺序：基垫处理――摆放扫地杆――逐根立立杆，随即与扫地杆扣紧――安横杆――连墙撑杆――接立杆――剪刀撑——加设支字撑立杆首根，有长有短，错开搭设，相邻两立杆的接头错开500mm以上，同一步内接头数量不得超过25%。本工程剪刀撑设计按每隔四排立距设置剪刀撑、沿架高度连续布置。并与6－7根立杆联结牢固，剪刀撑的斜杆与水平面（或地平面）的夹角为60度。剪刀撑钢管搭接不少于1000mm，要用不少于2个扣件扣牢。扣件连接要求：扣件内壁的圆幅度精确与钢管扣紧时，内壁尽量与钢管吻合。螺栓不宜拧得过紧。拧紧程度一般控制在40--65N.M之间。架体与建筑物的拉接，要求从第一部开始每两步与已浇筑结构柱拉结一道。提高立杆的纵向刚度，防止脚手架内外倾斜，增加架体的整体稳定。作为安全措施，在最顶层水平层要求满铺竹子作为防坠落挡板和临时操作平台。搭设脚手架的注意事项：1、操作人员必须持脚手架操作证才能上岗，严禁酒后作业。2、确保安全施工，搭设脚手架时，架子工必须戴好安全帽、系好安全带，穿绝缘鞋和工作手套；防止钢管滑落和扣件伤人，地面不准站人，并设置警戒标志牌。3、搭设材料必须经过验收和选择，保证材料质量和构造错位搭接的需要。4、各杆件相交伸出的端头部分不小于100mm，防止杆件漏连。5、扣件螺栓拧紧要适宜。6、大风大雨或停工一段时间后，必须对脚手架进行全面检查，发现变形，下沉，扣件锈蚀严重、连接扣松脱，要及时加固，更换，维修，合格后方可继续使用。7、因为二三层搭设同第一层，在钢管立杆放样时，尽量确保上下层立杆轴线对准。二、模板的安装柱模板①工艺流程：弹柱边线——安装纵向侧板，临时支撑——校正垂直——立横向侧板并与纵向侧板连接——校正柱模垂直——支撑固定——设置柱箍②柱模安装时，先在基础面或楼面上弹出柱轴线及边线，同一柱列应先弹两端柱轴线、边线，然后拉通线弹出中柱的轴线及边线。按墨线先把底部方盘固定好，在安装以配制好的侧板，用吊线坠校正柱模垂直后，用支撑加以固定，柱模之间要用水平支撑，剪刀撑互相拉接固定。柱模钉好后，要进行垂直度和截面尺寸的复核，确保砼柱的截面尺寸与位置的正确性，方便以后的施工工序。③特别注意：柱顶与梁交接处要留缺口，柱模脚处要留清洁口。在柱模板的外侧设置柱箍，柱箍间距按设计计算要求，以防浇筑砼时柱模产生膨胀变形或模板破坏。梁板模板梁、板模板的安装顺序：复核楼层的轴线和标高——支梁底模、板模（按规定起拱）——梁侧模——埋置予埋件、予留空洞——复核位置、标高与梁截面尺寸——与相邻梁板连接固定——全面检查验收①梁模板安装时，根据各梁的高度计算出钢管底部横杆主龙骨的标高，在已搭设好的钢管脚手架体系上搭设小横杆。然后根据图纸摆木枋次龙骨，再把主梁底模两头搁置在柱模衬口档上，然后造次梁底模，接着安放主梁侧板，要在侧板外侧铺上夹木将侧板夹紧、钉牢。施工过程中要进行平直度的检查。②次梁侧板的安装，要待主梁模板安装并校正后，才能进行。梁模板安装后，要拉通线检查。待平板模板安装后，检查并调整标高。顶撑之间要设剪刀撑。③当梁的跨度在4m或4m以上时，在梁模板的跨中按2/1000起拱；悬臂梁按3/1000起拱。④平板模板安装时，先把靠梁模板旁的搁栅摆上，按间距等份搁栅来摆中间部分的搁栅，然后在搁栅上面钉18mm厚的夹板，安装好平板模板后，应进行模板面标高的检查工作，如有不符，立即调整。整个模板体系安装完成后需要进行质量验收并作好验收记录。三、模板的拆除模板拆除前，试块应进行试压，因为主梁的的跨度为12m＞8m，且有悬臂构件，所以试件强度必须达到100%才能拆模，拆模前应做好拆模申请。并对工人做好拆除作业安全技术交底工作。支撑体系要求隔层拆除，也就是在捣制完三层板，而且二层板混凝土达到设置强度的100%时，才可以拆除二层楼板的模板钢管脚手架支撑体系。模板拆除的顺序和方法应遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位后承重部位、以及自上而下、先侧板后底板的原则。拆除时，严禁用大铁锤和撬棍硬对硬硬撬。具体如下：柱模板：先拆除斜撑、对拉螺旋、柱箍、横楞，然后拆除四片模板，拆除时要把模板的上端用钢管支撑着，用木锤敲击模板，使模板与砼分离，然后使用铁撬杠撬下。楼板模板：楼板模板的拆除要先放低支架或打掉楞木下的锲块，拆除部分楞木，以免损坏模板，危及人身安全。梁模板：梁模板的拆除是先侧板后底板；梁侧板的拆除是先拆下侧板的支撑以及脚板等。侧板可整片拆下。梁底板的拆除是先降低支架或打掉锲块，降低支架或打掉锲块的顺序，应该是先拆中间1/3，再拆两边1/3，然后使底板降到支架上，整块拆下模板。满堂支架的拆除：在模板拆除并清理完毕，再从上到下逐层拆除脚手架支撑。四、模板拆除时应注意事项①拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。②严禁站在悬臂结构上面撬拆底模。每人要有足够的工作面，数人同时操作时要合理科学分工，统一行动和信号。拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被扎伤。高支模施工搭设安全管理一、模板工程安全技术措施搭设脚手架等特种作业人员必须持证上岗，施工前应对工人作好安全技术交底工作。整个高支模施工过程应有现场安全员进行旁站监督。工人进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。二、高支模支撑体系的安全注意事项1、立杆平实；2、立杆连接必须采用对接方式；3、在离地200mmm高开始搭搭设横杆；4、设纵横竖向剪刀刀撑，与地角角度为60º；5、设双向水平剪刀刀撑，与轴线线夹角为45º，同排连续续，各排之间间的距离为110.4米。浇筑楼面混凝土时时的注意事项项一、对浇砼要求本工程混凝土浇筑筑拟采用地泵泵送料，直接接将混凝土送送到浇筑部位位，在高支模模区域需要敷敷设输送管道道，梁中静载载较小，管道道敷设应在梁梁中位置且跨跨越和垂直多多根梁，不得得在泵送时，不不得堆料过高高，要求均匀匀放料，采用用振动棒和平平板振动器进进行振捣，其其施工水平荷荷载取值为44kN/m22，垂直荷载载取值为2kkN/m2，经计算模模板体系安全全。混凝土浇注，采用用两台固定式式地泵，沿后后浇带由中间间向两边对称称浇注。当梁梁高大于8000mm时，可可分层浇注，第第一次浇注到到板底下1000mm，待30分钟后再进进行第二次浇浇注完毕。浇注混凝土时，需需要有木工随随时跟踪加固固支撑体系的的强度。浇注混凝土时，模模板操作层临临边需要围护护，作业时，电电线不得乱拉拉、拖地。需需要现场质安安员旁站监督督。作到施工工有序，发现现情况不对，应应立即停工，将将人员撤至安安全地点，待待查明原因或或经处理，确确保在安全状状态才能继续续施工。二、现场监测方法法在混凝土浇筑时，须须有技术人员员和木工跟踪踪管理，对于于脚手架的支支撑体系，在在大梁下的部部位要进行重重点检查，由由于浇筑混凝凝土时间短，主主要是全程跟跟踪，靠目测测和通水平线线到两侧主体体上观察，根根据测点布置置图，结合在在梁下主龙骨骨上挂锤球，锤锤球下垂直地地面上固定垂垂直标尺，在在垂线上用签签字笔作一细细标志，并且且读取标尺上上最初资料（见见附图），另另外需要依靠靠建筑施工永永久水平点作作为参照点，测测定地基下沉沉的数值，用用水平仪在架架外20m远处测测量各个资料料。当发现下下沉超过控制制值（控制值值为12mm，警戒值值为8mm）时或发发现部分直角角扣件有滑移移趋势时，应应立即停止上上部施工，将将人员撤离现现场。在下部部设立警戒线线，组织人员员进行加固。可可在承载主龙龙骨中间再设设一立杆，减减少主龙骨的的跨度来满足足承载力要求求。脚手架立立杆垂直度，在在钢管体系搭搭设完毕为安安装主龙骨前前，通过在最最顶层水平杆杆层上挂锤球球校正立杆的的垂直度，校校正后要求垂垂直度不超过过3cm，符合合要求后通过过扣件固定，混混凝土浇筑过过程中，是通通过电子经纬纬仪在20mm开外进行测测量，对于垂垂直度偏差明明显的立杆重重点测量，当当发现垂直度度超过控制值值8cm时进入控控制阶段，采采取减轻上部部施工活荷载载，督促避免免堆料过高措措施进行缓解解，如果垂直直度接近警戒戒值5cm时需要采采取加固措施施，如加立杆杆或剪刀撑或或大梁分两次次浇注。应急救援预案一、概述高支模施工危险源源可能出现的的安全事故为为坍塌、物体体打击、高处处坠落、触电电四种形式。组织：公司法人（总总经理）为工工程应急救援援工作的最高高领导人，项项目经理为应应急救援工作作的直接领导导人。现场各各管理人员为为救援工作的的执行者，救救援工作应发发动民工和群群众的配合工工作，并接受受群众的监督督。应急预案现场项目目部组织机构构图项目经理项目经理项目主管项目安全员安全维护小组施工组器材组施工班组救援预备器材和物物品应包括担担架、绷带、止止血药、氧气气袋、防暑药药等当出现紧急情况或或事故后，现现场人员第一一个应立即报报告项目经理理，当出现一一般事故（包包括支撑体系系的过大变形形）的紧急情情况时，项目目经理应立即即组织人员将将作业人员撤撤离至安全地地带，停止出出现安全隐患患部位的施工工工作，应在在12小时内组组织人员作好好临时加固工工作，避免事事态扩大，项项目经理应在在半个钟头内内电话报告公公司质安科长长和生产副总总、甲方、监监理单位负责责人，生产副副总应在122小时内电话话汇报给公司司法人和当地地建设局安监监站。事件发发生后，应由由公司技术部部门在24小时内组组织各专家及及技术人员拟拟定下一步施施工方案，确确保方案实施施达到安全状状态后，才能能恢复施工。当当出现支撑体体系坍塌等重重大事故时，项项目经理接到到报告后，应应立即电话报报告公司质安安科和生产副副总、甲方、监监理单位负责责人，同时应应积极组织人人员进行抢救救工作，及时时拨打医院救救助电话，生生产副总应立立即赶赴事故故现场指挥救救援工作，生生产副总应在在2小时内电话话报告公司法法人和当地建建设局安监站站，当抢救工工作需要移动动现场对象的的，须要作好好标志、绘制制简图并作出出书面记录，妥妥善保存现场场重要痕迹、物物证、有条件件的可以拍照照和录相，并并要求事故发发生单位在224小时内写写出书面报告告逐级上报。组织机构相关人员员电话：项目经理：项目主管：现场安全员：施工员：施工员：二、四种事故的应应急措施高支模施工危险源源可能出现的的安全事故为为坍塌、物体体打击、高处处坠落、触电电四种形式。坍塌——当通过监测资料分分析，体系稳稳定超过控制制值时需要，对对施工加强管管理，选择合合理施工工艺艺和工序，比比如将泵管移移位，分层浇浇注，将人员员分散，严格格控制堆料高高度等卸荷办办法减小位移移，当接近警警戒值时，需需要立即停止止该部位施工工，采取加固固措施后方能能继续施工。物体打击——支模模阶段，需要要工人，杜绝绝工人在体系系下方走动，必必须走动时，需需要戴好安全全帽，同时垂垂直正上方33m范围暂停停施工，而且且需要有人看看护。高处坠落——支模模阶段需要搭搭设施工平台台，支模完毕毕后，不拆除除，作为防坠坠落挡板。触电——首先要求施工前，电电气安装符合合安全要求，当当发现漏电事事故，必须查查请原因，重重新接线，当当出现触电事事故，必须先先断电，对触触电者采取急急救措施。三、具体急救步骤骤急救是对伤病员提提供紧急的监监护和就职，给给伤病员以最最大的生存机机会，急救一一定要遵循下下述四个步骤骤：调查事故现场，调调查时要确保保无任何危险险，迅速使伤伤病员脱离危危险场所，尤尤其在工地大大型事故现场场更是如此。初步检查伤病员，判判断神志、气气道、呼吸循循环是否有问问题，必要时时立即进行现现场急救和监监护，使伤病病员保持呼吸吸道畅通，视视情况采取有有效的止血、止止痛、防止休休克、包扎伤伤口等措施，固固定、保存好好割断的器官官或组织，预预防感染。呼救。应请人去呼呼叫救护车，现现场施救一直直坚持到救护护人员或其它它施救者到达达现场接替为为止。此时还还应反映伤病病员的病情和和简单救治过过程。如果没有发现危及及伤病员的体体征，可作第第二次检查，以以免遗漏其它它损伤、骨折折和病变。这这样有利于现现场施行必要要的急救和稳稳定病情，降降低并发症状状和伤残率。四、具体急救方法法详见已编《安全施施工应急预案案》大梁与高柱模板设设计计算大梁模板计算主梁600×12200：最大矩形主梁截面面尺寸为600mm×1200mmm，最大层层高6.3mm验算，要求求横杆步距不不得大于15500mm，构构造图如下页页。拟模板采用18mmm厚夹板，规规格为915*11830，沿梁轴线线纵向底楞采采用40×90mm*4000mmm方木，间间距为150mm，共五五根，立放，横横向主龙骨采采用φ48×3.2mmm钢管，梁侧侧板内楞采用用40×90mm*4000mmm方木，间间距为300~350mm，平放，共共四根，外楞楞采用φ48×3.5mmm，间距为3220mm，梁侧二二排对拉螺栓栓φ14@6640，计算底模模板厚度，侧侧模板厚度。验验算时钢管考考虑锈蚀原因因，采用φ48×3.0mmm截面。模板木材选用选用用强度等级组组别为TC113B.((常有红皮云云杉、丽江云云杉、红松、樟樟子松等木材材)，木枋采用用松木。强度设计值及弹性性模量参考值值如下：松木木枋：抗剪强度设计值：：fv=1..5N/mmm2木枋弹性模量E11=100000N/mmm2抗弯强度设计值：：fm=113N/mmm2木枋荷重：10KKN/m318mm胶合板：：抗剪强度设计值：：fv=1..2N/mmm2抗弯强度设计值：：fm=114N/mmm218mm厚胶合板板E2=4500NN/mm2胶合板荷重：100KN/m3φ48*3.0钢管管：抗弯强度fm=2005N/mmm2抗压强度fc=2205N//mm2抗剪强度fv=125N/mm22截面面积A=424mm2弯矩抵抗矩W=4..49×1003mm3钢管弹性模量E33=2.055×105N/mm2截面惯性矩I=11078000mm41、梁底模板厚度计计算单位宽度①模板自重0.188KN/m②砼自重28.8KKN/m③钢筋自重1.8KKN/m④振动荷载2KN//m.荷载系数：自重荷载系数1.22振动荷载系数1.44Q1=18.468KNN/m；Q2=1.2KN//m弯矩计算：如图一一(按四跨连连续梁取系数数)查表KM1静=--0.107KM2活=-0.1121KV1=0.6077KV2=0.6200KW=0.677M=KMQL2==-1.2××0.107××30.788×0.152-1.4××0.121××2×0.152=-0.0996N.m设底模板厚度为118mm，按按单位宽度11m验算W=1/6bhh2=1/6×11000×182=540000mm3σ=M/W=--1.78＜fm=144满足要求.剪力计算：V=KVVQL=1..2*0.6607×300.78×00.15+11.4*0..620×22×0.15=2.53KNN剪应力J=33V/2bhh=（3×2.533×103）/（2×10000×18）=0.2111N/mm2抗剪强度fv==1.2NN/mm2>0.2111N/mm2满足要求求.挠度计算：荷载组合取①+②②+③=30.788KN/mWA=KWQL4/1100EI==（0.6322×30.778×15004）/[1000×4500×（1/12×11000×183）]=0.055MM[W]=150//400=00.375mm>WA=0.05mm满足要求求2、梁底枋木的计算算：以计算单元（6000×1200）截截面梁为例，最最大跨度为9960mm。中间木方承载宽度度为150mmm，由木枋枋长为40000mm，按按两跨连续梁梁，如图二①模板自重0.0227KN/mm②砼自重4.32KKN/m③钢筋自重0.277KN/m④振动荷载0.3KKN/m.载系数：自重荷载系数1.22振动荷载系数1.44q1=4.6177*1.2==5.54KKN/m；；q2=0.3*11.4=0..42KN//mq=q1+q2验算枋木抗弯承载载力：M=KMQL2==-0.1225×5.554×0.9962-0.0633×0.422×0.9662=-0.6663KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=540000mm3σ=M/W=--12.27＜fm=133满足要求.剪力计算：V=KVVQL=-00.625××5.54×××0.422×0.966=-3.555KN剪应力J=33V/2bhh=（3×3.555×103）/（2×40×900）=1.48N//mm2抗剪强度fv==1.5N/mmm2>1.48N//mm2满足要求.挠度计算：荷载总值为5.554KN/mmWA=KWQL4/1100EI==[0.5221×5.554×96004]/[1000×100000×（1/12×440×903）]=1.011mm[W]=960//400=22.4mm＞WA=1.01mmm满足要求3、主梁下受力横杆杆的计算：由图二对应支座RI=RK=5..54*0..375*00.96+00.437**0.42**0.96==2.17RJ=1.25**5.54**0.96++0.6266*0.422*0.966=6.900由最大组合如图三三，P1=6..9P2=P11/2=3..45忽略边跨对中间支支座的有利影影响，按二跨跨考虑，则中中间支座最大大可能反力为为：13.8kkN最大可能弯矩为33.45*00.15=00.518验算钢管抗弯承载载力：φ48×3.0截面面截面抵抗矩W=44490mmm3σ=M/W=1115.377＜fm=205满足要求.剪力计算：V=3.445KN剪应力J=33V/2bhh=（3×3.455×103）/（2×424）=12.211N/mm2抗剪强度fv==125N/mmm2>12.211N/mm2满足要求求.挠度计算：根据图乘法，跨中中最大饶度W=0.0211mm[W]=300//400=00.75mmm＞W=0.021mm满足要求求4、扣件抗滑（侧底底）的计算：：由支座反力为133.8KN，大于单个个扣件的抗滑滑承载力，必必需在中间支支座下部安装装多一个扣件件，双扣件抗抗滑承载力为为16KN，满足要求求。5、梁侧模板计算新浇砼对侧面压力力标准值可采采用下列二式式，并取其中中较小值。F1=0.22rcttoβ1β2v1/2F1=rcHrc__砼重重力密度KNN/m3to____新浇砼砼的初凝时间间(h),可按实实测确定.当缺乏数据据时,可按to=200//(T+155)计算,(T为砼温温度℃)V___砼浇注速速度m/hH___砼侧压力力计算位置处处至新浇注砼砼顶面总高度度(m)β1___外加剂剂影响修正系系数,不掺外加剂剂时取1.00,掺具有缓缓凝作用外加加剂取1.22.β2砼坍落度影影响修正系数数,当坍落度小小于30mmm时,取0.85,,50-900mm时取1.0,,110-1150时取1.155.新浇砼坍落度为1110mm～～150mmm,采用车泵泵泵送,砼温度为255℃,不掺缓凝外外加剂取1..0,浇注速速度2m/h,砼重力力密度24KKN/m3F1=0.22×244×200/((25+155)×1.2×1.15×21/2=422.92KNN/m2F2=24×1.2==28.8KN//m2(取F1、F2中较小值)侧模板计算立档间距为3500mm，侧板板按连续梁3跨计（取系系数与底板同同）设侧模板板按18mmm厚。如上图图四总荷载为28.88*1.2++1.4*44=34.566+5.6==40.166KN/m2M=KMQL2==-0.1××34.566×1×0..352-0.1177×5.6××1×0.3352=-0.5004KN.mm选用侧模板为188×1050按单位宽度1m计计算截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×11000×1182=540000mm3σ=M/W=--9.33＜fm=144满足要求.剪力计算：V=KVVQL=-00.6×344.56×00.35-00.617××5.6×00.35=8.46KNN剪应力J=33V/2bhh=（3×8.466×103）/（2×1000×18）=0.7055N/mm2抗剪强度fv==1.2NN/mm2>0.7055N/mm2满足要求求.挠度计算：静荷载总值为288.8KN//m，采用40×90木枋，净跨跨度为350-990=2400mmWA=KWQL4/1100EI==[0.677××28.8××2404]/[1000×4500×（1/12×1000×183）]=0.296mm[W]=240//400=00.6mm＞WA=0.296mm满足要求求6、梁侧枋木的计算算：以计算单元（6000×1200）截截面梁为例，木木枋的长度为为2m，夹板的的长度为18830mm，为为方便施工木木枋应搭接不不少于2000mm，设侧侧向钢管小立立杆间距为3320mm。则则木枋跨度为为320mmm。按五跨连续梁计算算，如右图五五根据梁侧模计算计计算知道，单单位宽度1mm范围内RE=RHH=1.2**0.400×28.88×0.35+11.4*0..45×4××0.35=44.84+00.88=55.72KNNRF=RG=1..2*1.1×288.8×0..35+1..4*0.555×4×00.35=113.3+11.078==14.388KN由木枋长为20000mm，按按五跨连续梁梁计算，如图图五，令q=14..38KN//m验算枋木抗弯承载载力：M=KMQL2==-0.1005×13..3×0.3322-0.0677×1.088×0.3222=-0.1550KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=240000mm3σ=M/W=--6.26＜fm=133满足要求.剪力计算：V=KVVQL=-00.606××13.3×××1.088×0.322=2.87KNN剪应力J=33V/2bhh=（3×2.877×103）/（2×90×440）=1.20N//mm2抗剪强度fv==1.5N/mmm2>1.20N//mm2满足要求.挠度计算：静荷载总值为111.088KKN/mWA=KWQL4/1100EI==[0.6444×11..088×33204]/[1000×100000×（1/12×990×403）]=0.16mm[W]=320//400=00.8mm＞WA=0.16mm满足要求求7、梁侧短钢管箍的的计算：该短钢管上有斜撑撑，下有大横横杆支挡，中中部有两道对对拉螺栓φ14@6440由上图五知道最大大支座反力为为RM=P11=1.1332*13..3*0.332+0.6652*1..08*0..32=5..04KN，同样P2=1..132*44.84*00.32+00.652**0.88**0.32==1.94KKN，计算简图图如图六，为为不等跨连续续梁验算枋木抗弯承载载力：由对称结构，RTT=RU=77.06KNNRS=RV=1..94-2..02=-00.08KNN最大弯矩发生在剪剪力为零处M=0.678KKN.m截面抵抗矩W=55075mmm3σ=M/W=1133.6＜fm=205满足要求.剪力计算：V=6..98KN剪应力J=33V/2bhh=（3×6.988×103）/（2×489）=21.411N/mm2抗剪强度fv==125N/mmm2>21.411N/mm2满足要求求.挠度计算：采用图乘法Wmax=0.3886mm[W]=250//400=00.625mmm＞Wmax=0.386mm满足要求求8、梁侧螺栓双钢管管箍的计算：：按五跨连续梁计算算，简图如图图七。验算双钢管抗弯承承载力：P=7.06KNNM=KMPL=--0.2811×7.066×0.6442=-0.8113KN.mm截面抵抗矩W=22*50755=101550mm3σ=M/W=--80.06＜fm=205满足要求.剪力计算：V=KVVQL=2..351×77.06=16.6KNN剪应力J=33V/2bhh=（3×16.66×103）/（2×2*4889）=25.466N/mm2抗剪强度fv==205N/mmm2>25.466N/mm2满足要求求.挠度计算：荷载总值为7.006KNWA=KWPL3/1100EI==[1.7995×7.006×64003]/[1000×2.055×105×1218800]=0.00133mm[W]=640//400=11.6mm＞WA=0.00133mm满足要求求9、梁侧螺栓的计算算：根据简图七，知道道支座最大反反力为2.3511×7.066=16.6KNN每个螺栓受力166.6KN对于梁高为12000mm的梁梁，需要增加加两道对拉螺螺栓，采用双双钢管“3”型扣。对拉拉螺栓纵向间间距为640mm，横向向间距为5550mm，则则受力为16.6KNN，采用M144（17.8KKN）对拉螺螺栓满足，螺螺栓位置如上上图六中间支支座布置。10、梁侧斜撑大横杆杆的计算：由RS=RV=1..94-2..02=-00.08KNN荷载极小，能够满满足要求。结论：600×12000、500×11100的梁按上述述构造施工，这这个体系安全全、稳定性、刚刚度能够满足足要求。600×11000底模施工同600×11200，侧模施工工同500×11000。主梁500×1000：：最大层高6.3mm验算，要求求横杆步距不不得大于15500mm，构构造图如下页页构造图。拟模板采用18mmm厚夹板，规规格为915*11830，沿梁轴线线纵向底楞采采用40×90mm*4000mmm方木，间间距为1677mm，共四根根，立放，横横向主龙骨采采用φ48×3.2mmm钢管，梁侧侧板内楞400×90mm*4000mmm枋木，间间距为2833mm，共四根根，外楞采用用φ48×3.5mmm，间距为4800mm，梁侧一排对拉螺栓φ14@4880，计算底模模板厚度，侧侧模板厚度。验验算时钢管考考虑锈蚀原因因，采用φ48×3.0mmm截面模板木材选用选用用强度等级组组别为TC113B.((常有红皮云云杉、丽江云云杉、红松、樟樟子松等木材材)，木枋采用用松木。最大大矩形主梁截截面尺寸为6600mm×1200mmm，最大层层高6.3mm验算，要求求横杆步距不不得大于15500mm，构构造图如下页页。强度设计值及弹性性模量参考值值如下：松木木枋：抗剪强度设计值：：fv=1..5N/mmm2木枋弹性模量E11=100000N/mmm2抗弯强度设计值：：fm=113N/mmm2木枋荷重：10KKN/m318mm胶合板：：抗剪强度设计值：：fv=1..2N/mmm2抗弯强度设计值：：fm=114N/mmm218mm厚胶合板板E2=4500NN/mm2胶合板荷重：100KN/m3φ48*3.5钢管管：抗弯强度fm=2005N/mmm2抗压强度fc=2205N//mm2抗剪强度fv=1255N/mmm2截面面积A=424mm2弯矩抵抗矩W=4..49×1003mm3钢管弹性模量E33=2.055×105N/mm2截面惯性矩I=11078000mm41、梁底模板厚度计计算①模板自重0.188KN/m②砼自重24KN//m③钢筋自重1.5KKN/m④振动荷载2KN//m.荷载系数：自重荷载系数1.22振动荷载系数1.44Q1=25.68KN//m；Q2=2KN/m弯矩计算：如图八八(按三跨连续续梁取系数))查表KM1静=--0.10KM2活=-0.1117、KV1=-0.60KKV2=-0.617KW=0.677M=KMQL2==-1.2××0.1×255.68×00.1672-1.4××0.117××2×0.1672=-0.0995KN.mm设底模板厚度为118mm，按按单位宽度11m验算W=1/6bhh2=1/6×11000×182=540000mm3σ=M/W=--1.76＜fm=144满足要求.剪力计算：V=KVVQL=-11.2*0..60×255.68×00.167--1.4*00.617××2×0.167=3.38KNN剪应力J=33V/2bhh=（3×3.388×103）/（2×10000×18）=0.2811N/mm2抗剪强度fv==1.2N//mm2>0.2811N/mm2满足要求求.挠度计算：荷载组合取①+②②+③=25.688KN/mWA=KWQL4/1100EI==（0.6777×25.668×16774）/[1000×4500×（1/12×11000×183）]=0.066MM[W]=167//400=00.42mm>WA=0.06mm满足要求求2、梁底枋木（次龙龙骨）的计算算：以计算单元（5000×1000）截截面梁为例，最最大跨度为9960mm。中间木方承载宽度度为167mmm，由木枋枋长为20000mm，按按两跨连续梁梁，如图九①模板自重0.0330KN/mm②砼自重4.0088KN/m③钢筋自重0.2551KN/mm④振动荷载0.3334KN/mm.载系数：自重荷载系数1.22振动荷载系数1.44q1=4.2899*1.2==5.1466KN/m；q2=0.3344*1.4==0.4688KN/mq=q1+q2验算枋木抗弯承载载力：M=KMQL2==-0.1225×5.1146×0..962-0.0633×0.4668×0.9962=-0.6220KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=540000mm3σ=M/W=--11.48＜fm=133满足要求.剪力计算：V=KVVQL=-00.625××5.1466××0.4468×0..96=-3.344KN剪应力J=33V/2bhh=（3×3.344×103）/（2×40×900）=1.39N//mm2抗剪强度fv==1.5N/mmm2>1.39N//mm2满足要求.挠度计算：荷载总值为5.1146KN//mWA=KWQL4/1100EI==[0.5221×5.1146×96604]/[1000×100000×（1/12×440×903）]=0.9337mm[W]=960//400=22.4mm＞WA=0.9377mm满足要求求主梁下受力横杆的的计算：由图九RI1=RK1==5.1466*0.3775*0.996+0.4437*0..468*00.96=22.04RJ1=1.255*5.1446*0.996+0.6626*0..468*00.96=66.46由最大组合如图十十，P1=6..46P2=PP1/2=33.23忽略边跨对中间支支座的有利影影响，按二跨跨考虑，则中中间支座最大大可能反力为为：9.69kkN最大可能弯矩为33.23*00.10=00.323验算钢管抗弯承载载力：截面抵抗矩W=44490mmm3σ=M/W=771.94＜fm=205满足要求.剪力计算：V=6.446KN剪应力J=33V/2bhh=（3×6.466×103）/（2×424）=22.855N/mm2抗剪强度fv==125N/mmm2>22.855N/mm2满足要求求.挠度计算：根据图乘法，跨中中最大饶度W=0.0177mm[W]=300//400=00.75mmm＞W=0.017mm满足要求求4、扣件抗滑（侧底底）的计算：：由支座反力为9..69KN，大于单个个扣件的抗滑滑承载力，为为加强安全性性能，必需在在中间支座下下部再安装多多一个扣件，双双扣件抗滑承承载力为16KN，满足要求求。5、梁侧模板计算新浇砼对侧面压力力标准值可采采用下列二式式，并取其中中较小值。F1=0.22rcttoβ1β2v1/2F1=rcHrc__砼重重力密度KNN/m3to____新浇砼砼的初凝时间间(h),可按实实测确定.当缺乏数据据时,可按to=200//(T+155)计算,(T为砼温温度℃)V___砼浇注速速度m/hH___砼侧压力力计算位置处处至新浇注砼砼顶面总高度度(m)β1___外加剂剂影响修正系系数,不掺外加剂剂时取1.00,掺具有缓缓凝作用外加加剂取1.22.β2砼坍落度影影响修正系数数,当坍落度小小于30mmm时,取0.85,,50-900mm时取1.0,,110-1150时取1.155.新浇砼坍落度为1110mm～～150mmm,采用车泵泵泵送,砼温度为255℃,不掺缓凝外外加剂取1..0,浇注速速度2m/h,砼重力力密度24KKN/m3F1=0.22×244×200/((25+155)×1.2×1.15×21/2=422.92KNN/m2F2=24×1.0==24KN/m2(取F1、F2中较小值)侧模板计算立档间距为2833mm，侧板按按连续梁3跨计（取系系数与底板同同）设侧模板板按18mmm厚。如图十十一总荷载为24*11.2+1..4*4=28.8++5.6=334.4KNN/m2M=KMQL2==-0.1××28.8××1×0.2832-0.1177×5.6××1×0.2832=-0.2883KN.mm选用侧模板为188×850按单位宽度1m计计算截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×11000×1182=540000mm3σ=M/W=--5.24＜fm=144满足要求.剪力计算：V=KVVQL=-00.6×288.8×0..283-00.617××5.6×00.283=5.86KNN剪应力J=33V/2bhh=（3×5.866×103）/（2×1000×18）=0.4899N/mm2抗剪强度fv==1.2NN/mm2>0.4899N/mm2满足要求求.挠度计算：静荷载总值为244KN/m，采采用40×90木枋，净跨跨度为283-990=1933mmWA=KWQL4/1100EI==[0.677××24×19934]/[1000×4500×（1/12×1000×183）]=0.103mm[W]=240//400=00.6mm＞WA=0.103mm满足要求求6、梁侧枋木的计算算：以计算单元（5000×1000）截截面梁为例，木木枋的长度为为2m，夹板的的长度为18830mm，为为方便施工木木枋应搭接不不少于2000mm，设侧侧向钢管小立立杆间距为4480mm。则则木枋跨度为为480mmm。按四跨连续梁计算算，如图十二二根据梁侧模计算计计算知道，单单位宽度1mm范围内RE=RHH=1.2**0.400×24×0..283+11.4*0..45×4××0.283==3.26++0.71==3.97KKNRF=RG=1..2*1.1×244×0.283++1.4*00.55×44×0.283==8.97++0.87==9.84KKN由木枋长为20000mm，按按四跨连续梁梁计算，如图图十二，令q=9.884KN/mm验算枋木抗弯承载载力：M=KMQL2==-0.1007×8.997×0.4482-0.1211×0.877×0.4882=-0.2445KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=240000mm3σ=M/W=--10.22＜fm=133满足要求.剪力计算：V=KVVQL=-00.607××8.97×××0.877×0.488=2.87KNN剪应力J=33V/2bhh=（3×2.877×103）/（2×90×440）=1.20N//mm2抗剪强度fv==1.5N/mmm2>1.20N//mm2满足要求.挠度计算：静荷载总值为8..97KN//mWA=KWQL4/1100EI==[0.6332×8.997×48004]/[1000×100000×（1/12×990×403）]=0.626mm[W]=480//400=11.2mm＞WA=0.626mm满足要求求7、梁侧短钢管箍的的计算：该短钢管上有斜撑撑，下有大横横杆支挡，中中部有一道对对拉螺栓φ14@4880由上知道最大支座座反力为RM=P11=1.433*8.977*0.488+1.2223*0.887*0.448=6.667KN，同样P2=1..43*3..26*0..48+1..223*00.71*00.48=22.65KNN，计算简图图如图十三，为为不等跨连续续梁验算枋木抗弯承载载力：由对称结构：RTT=8.888KNRS=RV=4..88KN最大弯矩发生在剪剪力为零或变变号处M1=0.631KN..mM2=-0.006KNN.m取M1进行验算截面抵抗矩W=55075mmm3σ=M/W=1124.3＜fm=205满足要求.剪力计算：V=4.444KN剪应力J=33V/2bhh=（3×4.444×103）/（2×489）=21.411N/mm2抗剪强度fv==125N/mmm2>13.6N//mm2满足要求.挠度计算：采用图乘法Wmax=0.866mm[W]=425//400=11.06mmm＞Wmax=0.86mm满足要求求8、梁侧螺栓双钢管管箍的计算：：按五跨连续梁计算算，简图如图图十四。验算双钢管抗弯承承载力：P=8.88KNNM=KMPL=00.171××8.88××0.4822=0.3499KN.m截面抵抗矩W=22*50755=101550mm3σ=M/W=334.47＜fm=205满足要求.剪力计算：V=KVVQL=0..658×88.88=5.84KNN剪应力J=33V/2bhh=（3×5.844×103）/（2×2*4889）=8.96N//mm2抗剪强度fv==125N/mmm2>8.96N//mm2满足要求.挠度计算：荷载总值为8.888KNWA=KWPL3/1100EI==[1.0997×8.888×48003]/[2*100×2..05×1005×1218800]=0.00022mm[W]=640//400=11.6mm＞WA=0.00022mm满足要求求9、梁侧螺栓的计算算：根据简图十四，知知道支座最大大反力为1.1988×8.888=10.633KN每个螺栓受力100.63KNN对于梁高为10000mm的梁梁，需要增加加一道对拉螺螺栓，采用双双钢管“3”型扣。对拉拉螺栓纵向间间距为480mm，则受受力为10.633KN，采用M144（17.8KKN）对拉螺螺栓满足，螺螺栓位置如上上图十三中间间支座位置。10、梁侧斜撑大横杆杆的计算：由RS=RV=4..88KN按五跨连续梁，简简图同图十四四由于4.88＜8.888，得知横钢钢管强度、刚刚度都能满足足要求。得支座反力为1..198*44.88=55.84KNN直角扣件的抗滑承承载力为8KN，斜杆上共共两个扣件。斜斜称与地面水水平角≤65º，可满足要要求。结论：500×10000的梁按上述述构造施工，这这个体系安全全、稳定性、刚刚度能够满足足要求。次梁400×700：最大层高6.3mm验算，要求求横杆步距不不得大于15500mm，构构造图如下页页构造图。拟模板采用18mmm厚夹板，规规格为915*11830，沿梁轴线线纵向底楞采采用40×90mm*4000mmm方木，间间距为150~2000mm，共三根根，立放，横横向主龙骨采采用φ48×3.2mmm钢管，梁侧侧板内楞采用用40×90mm*4000mmm方木，外外楞采用φ48×3.5mmm，间距为4880mm，计算底底模板厚度，侧侧模板厚度。验验算时钢管考考虑锈蚀原因因，采用φ48×3.0mmm截面。模板木材选用选用用强度等级组组别为TC113B.((常有红皮云云杉、丽江云云杉、红松、樟樟子松等木材材)，木枋采用用松木。强度设计值及弹性性模量参考值值如下：松木木枋：抗剪强度设计值：：fv=1..5N/mmm2木枋弹性模量E11=100000N/mmm2抗弯强度设计值：：fm=113N/mmm2木枋荷重：10KKN/m318mm胶合板：：抗剪强度设计值：：fv=1..2N/mmm2抗弯强度设计值：：fm=114N/mmm218mm厚胶合板板E2=4500NN/mm2胶合板荷重：100KN/m3φ48*3.5钢管管：抗弯强度fm=2005N/mmm2抗压强度fc=2205N//mm2抗剪强度fv=1255N/mmm2截面面积A=424mm2弯矩抵抗矩W=4..49×1003mm3钢管弹性模量E33=2.055×105N/mm2截面惯性矩I=1107800mm41、梁底模板厚度计计算①模板自重0.188KN/m②砼自重16.8KKN/m③钢筋自重1.055KN/m④振动荷载2KN//m.荷载系数：自重荷载系数1.22振动荷载系数1.44Q1=18.03KN//m；Q2=2KN/m弯矩计算：如图十十五(按两跨连连续梁取系数数)查表KM1静=--0.125KM2活=-0.0663KV1=-0.625KV2=-0.563KW=0.521M=KMQL2==-1.2××0.125××18.033×0.202-1.4××0.063××2×0.202=-0.1115KN.mm设底模板厚度为118mm，按按单位宽度11m验算W=1/6bhh2=1/6×11000×182=540000mm3σ=M/W=--2.13＜fm=144满足要求.剪力计算：V=KVVQL=-11.2*0..625×118.03××0.20-11.4*0563×22×0.20=3.02KNN剪应力J=33V/2bhh=（3×3.022×103）/（2×10000×18）=0.2511N/mm2抗剪强度fv==1.2NN/mm2>0.2511N/mm2满足要求求.挠度计算：荷载组合取①+②②+③=13.844KN/mWA=KWQL4/1100EI==（0.5211×18.003×20004）/[1000×4500×（1/12×11000×183）]=0.077MM[W]=200//400=00.5mm>WA=0.07mm满足要求求2、梁底枋木（次龙龙骨）的计算算：以计算单元（5000×1000）截截面梁为例，最最大跨度为9960mm。中间木方承载宽度度为200mmm，由木枋枋长为20000mm，按按两跨连续梁梁，如图十六六①模板自重0.0336KN/mm②砼自重3.36KKN/m③钢筋自重0.211KN/m④振动荷载0.4KKN/m.载系数：自重荷载系数1.22振动荷载系数1.44q1=3.6066*1.2==4.3277KN/m；q2=0.4*11.4=0..56KN//mq=q1+q2验算枋木抗弯承载载力：M=KMQL2==-0.1225×4.3327×0..962-0.0633×0.566×0.9662=-0.5330KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=540000mm3σ=M/W=--9.8＜fm=133满足要求.剪力计算：V=KVVQL=-00.625××4.3277××0.556×0.996=-2.900KN剪应力J=33V/2bhh=（3×2.900×103）/（2×40×900）=1.21N//mm2抗剪强度fv==1.5N/mmm2>1.21N//mm2满足要求.挠度计算：荷载总值为4.3327KN//mWA=KWQL4/1100EI==[0.5221×4.3327×96604]/[1000×100000×（1/12×440×903）]=0.7888mm[W]=960//400=22.4mm＞WA=0.7888mm满足要求求主梁下受力横杆的的计算：由图十六RI1=RK1==4.3277*0.3775*0.996+0.4437*0..56*0..96=1..87RJ1=1.255*4.3227*0.996+0.6626*0..56*0..96=5..53由最大组合如图十十七，P1=5..53P2=PP1/2=22.77忽略边跨对中间支支座的有利影影响，按单支支点考虑，则则中间支座最最大可能反力力为：11.066kN最大可能弯矩为22.77*00.2=0..553验算钢管抗弯承载载力：截面抵抗矩W=44490mmm3σ=M/W=1123.166＜fm=205满足要求.剪力计算：V=5.553KN剪应力J=33V/2bhh=（3×5.533×103）/（2×424）=19.566N/mm2抗剪强度fv==125N/mmm2>19.566N/mm2满足要求求.挠度计算：根据图乘法，跨中中最大饶度W=0.39mmm[W]=480//400=11.2mm＞W=0.39mm满足要求求4、扣件抗滑（侧底底）的计算：：由支座反力为111.06KNN，大于单个个扣件的抗滑滑承载力，为为加强安全性性能，必需在在中间支座下下部再安装多多一个扣件，双双扣件抗滑承承载力为16KN，满足要求求。5、梁侧模板计算新浇砼对侧面压力力标准值可采采用下列二式式，并取其中中较小值。F1=0.22rcttoβ1β2v1/2F1=rcHrc__砼重重力密度KNN/m3to____新浇砼砼的初凝时间间(h),可按实实测确定.当缺乏数据据时,可按to=200//(T+155)计算,(T为砼温温度℃)V___砼浇注速速度m/hH___砼侧压力力计算位置处处至新浇注砼砼顶面总高度度(m)β1___外加剂剂影响修正系系数,不掺外加剂剂时取1.00,掺具有缓缓凝作用外加加剂取1.22.β2砼坍落度影影响修正系数数,当坍落度小小于30mmm时,取0.85,,50-900mm时取1.0,,110-1150时取1.155.新浇砼坍落度为1110mm～～150mmm,采用车泵泵泵送,砼温度为255℃,不掺缓凝外外加剂取1..0,浇注速速度2m/h,砼重力力密度24KKN/m3F1=0.22×244×200/((25+155)×1.2×1.15×21/2=422.92KNN/m2F2=24×0.7==16.8KNN/m2(取F1、F2中较小值)侧模板计算立档间距为2755mm，侧板按按连续梁2跨计（取系系数与底板同同）设侧模板板按18mmm厚。如图十十八总荷载为16.88*1.2++1.4*44=20.166+5.6==25.766KN/m2M=KMQL2==-0.1225×20..16×1××0.2752-0.0633×5.6××1×0.2752=-0.2117KN.mm选用侧模板为188×550按单位宽度1m计计算截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×11000×1182=540000mm3σ=M/W=--4.02＜fm=144满足要求.剪力计算：V=KVVQL=-00.625××20.166×0.275--0.5633×5.6××0.275=4.33KNN剪应力J=33V/2bhh=（3×3.755×103）/（2×1000×18）=0.3611N/mm2抗剪强度fv==1.2NN/mm2>0.3611N/mm2满足要求求.挠度计算：静荷载总值为166.8KN//m，采用40×90木枋，净跨跨度为283-990=1933mmWA=KWQL4/1100EI==[0.521××16.8××2754]/[1000×4500×（1/12×1000×183）]=0.229mm[W]=275//400=00.688mmm＞WA=0.229mm满足要求求6、梁侧枋木的计算算：以计算单元（4000×700）截面面梁为例，木木枋的长度为为2m，夹板的的长度为18830mm，为方便施工工木枋应搭接接不少于2000mm，设设侧向钢管小小立杆间距为为480mmm。则木枋跨跨度为4800mm。由木枋长为20000mm，按按四跨连续梁梁计算，如图图十九根据梁侧模计算计计算知道，单单位宽度1mm范围内RA1=RRC1=1..2*0.3375×166.8×0..275+11.4*0..437×44×0.275==2.08++0.67==2.75KKNRB1=1.2**1..25××16.8××0.275++1.4*00.626××4×0.275==6.93++0.96==7.89KKN按四跨连续梁计算算，如图十九九，令q=7.889KN/mm验算枋木抗弯承载载力：M=KMQL2==-0.1007×6.993×0.4482-0.1211×0.966×0.4882=-0.1997KN.mm截面抵抗矩W=11/6bh22=1/6×440×9022=240000mm3σ=M/W=--8.23＜fm=133满足要求.剪力计算：V=KVVQL=-00.607××6.93×××0.966×0.488=2.30KNN剪应力J=33V/2bhh=（3×2.300×103）/（2×90×440）=0.96N//mm2抗剪强度fv==1.5N/mmm2>0.96N//mm2满足要求.挠度计算：静荷载总值为6..93KN//mWA=KWQL4/1100EI==[0.6332×6.993×48004]/[1000×100000×（1/12×990×403）]=0.484mm[W]=480//400=11.2mm＞WA=0.484mm满足要求求7、梁侧短钢管箍的的计算：该短钢管上有斜撑撑，下有大横横杆支挡由上知道最大支座座反力为RM=P11=1.433*6.933*0.488+1.2223*0.996*0.448=5.332KN，同样P2==1.43**2.08**0.48++1.2233*0.677*0.488=1.822KN，计算简图图如图二十。验算枋木抗弯承载载力：支座反力：R=4.48KKN最大弯矩发生在剪剪力为零或变变号处M1=0.731KN..m取M1进行验算截面抵抗矩W=55075mmm3σ=M/W=1144.144＜fm=205满足要求.剪力计算：V=2.666KN剪应力J=33V/2bhh=（3×2.666×103）/（2×489）=8.16N//mm2抗剪强度fv==125N/mmm2>8.16N//mm2满足要求.挠度计算：采用图乘法Wmax=0.522mm[W]=275//400=00.688mmm＞Wmax=0.52mm满足要求求8、梁侧斜撑大横杆杆的计算：由支座反力R=44.48KNN按五跨连续梁，简简图同图十四四由于4.48＜8.888，大横钢管管强度、刚度度都能满足要要求。得支座反力为1..198*44.48=55.37KNN直角扣件的抗滑承承载力为8KN，斜杆上共共两个扣件。满满足要求。斜斜称与地面水水平角≤65º，可满足要要求。结论：400×700的的梁按上述构构造施工，这这个体系安全全、稳定性、刚刚度能够满足足要求。二、楼面板-模板板的验算厚度150mm底模的验