地块专用房建工程塔吊基础专项施工方案

{营销方案}地块专用房建工程塔吊基础专项施工方案目录第一章、工程概况3第一节、工程简介3第二节、塔吊的位置简介与选型4第二章、编制依据5第一节、编制依据5第三章、塔吊参数与平面布置6第一节、塔吊的参数6第二节、塔吊基础布置7第三节、建筑结构与塔吊位置对照分析7第四章、工程地质情况8第五章、塔吊基础设计验算17第一节、参数信息17第二节、荷载计算17第三节、桩竖向力计算18第四节、承台受弯计算19第五节、承台剪切计算20第六节、承台受冲切验算21第七节、桩身承载力验算21第八节、桩竖向承载力与抗拔承载力验算22第九节、桩式基础格构柱计算34第六章、塔吊附墙设置与验算38第一节、参数信息38第二节、支座力计算38第三节、附着力杆件计算39第四节、附着杆强度验算40第五节、焊缝强度验算41第六节、预埋件计算41第七章群塔作业施工方案43第七章、塔吊基础的具体做法46第一节、塔吊基础46第八章、塔吊基础施工与验收49第一节、塔吊基础的施工时机、塔吊的安装时间49第二节、灌注桩施工及钢格构柱安装施工49第三节、上承台施工及基础节的预埋55第四节、土方开挖及格构柱支撑安装施工55第五节、下混凝土承台的施工56第六节、塔身穿底板的防水57第七节、施工质量控制及验收要求57第八节、地下室顶板预留洞口的封堵措施62第九章、施工安全措施64第一节、塔吊基础施工安全措施64第二节、塔吊监测措施65第三节、塔吊避雷接地措施66第四节、塔吊的防台风措施66第五节、地下室顶板预留洞口的防护措施67第十章、应急预案69第一节、危险源辨识69第二节、应急措施70附件一：塔吊平面布置图（施工总平面布置图）72附件二：塔吊位置大样图72附件三：塔吊基础详图72附件四：塔吊附墙示意图纸72附件五：典型工程地质剖面图72附图六：塔吊位置对照图72附表一：地基土物理力学指标设计参数表72第一章、工程概况第一节、工程简介一、工程基本情况1项目名称省直滨江地块专用房建工程2建设单位浙江省机关事务管理局3设计单位浙江省省直建筑设计院4勘察单位浙江省省直建筑设计院5监理单位杭州三方建设集团有限公司6施工单位龙元建设集团有限公司7建设地点杭州市滨江区8计划工期1020天9质量要求目标“合格，争创优质工程、西湖杯10安全生产、文明施工要求二、工程概况本项目位于信诚路以东，滨城路以北，文涛路绿化带以南，气象局以西。地块分A地块（西侧R21-01B地块（东侧R21-02A地块用地东西长约320米，南北向平均宽约130米，用地面积41126平方米；B地块用地东西长约195米，南北平均宽约150米，用地面积28389平方米；总用地面积69515平方米。AB地块合计总建筑面积286112.70平方米。本工程场地±0.000相当于1985国家高程基准8.00m-0.700m，相当于1985国家高程7.30m程为-10.10～-10.90m，计算开挖深度为8.90～10.55m；坑中坑承台垫层底相对高程为-11.20～-12.60m，高差为1.60～3.00m。16层和20侧临江设33层和20层，住宅底层均设架空层，共由11幢建筑物和沿街商铺组成；A地块1#～3#建筑，33层；4#～7#楼，16层；B地块1#～4#建筑，20层；架-506度。建筑耐火等级A地块1~3#楼、B地块1~4#楼地上耐火等级为一级，A地块4~8#楼物资库为丁级。第二节、塔吊的位置简介与选型本工程施工面积较大，施工工期紧。垂直运输是整个工程能否保质保量顺利选择布置9台ZJ5710型塔吊,最大工作幅度57m,附图一：塔吊平面布置图一、塔吊基础与后浇带及基坑边的关系基坑1#18m;2#31m;3#31m;4#28m;5#22m;6#32m;7#18m;8#21m;9#29m第二章、编制依据第一节、编制依据1GB50007-20112JGJ94-20083JGJ33-20124JGJ/T187-20095GB50009-20126GB50010-20107JGJ196-20108GB50017-20039JGJ18-201210JGJ80-201111GB5144-200612GB50205-200113、浙江省省直建筑设计院提供的本工程岩土工程勘察报告14、浙江省省直建筑设计院提供的本工程建筑结构施工图纸15、浙江省建设机械集团有限公司提供的ZJ5710型塔吊说明书16、住建部建质2009（87）号文件17、经审批合格的省直滨江地块专用房建工程《施工组织设计》18、杭建监总[2010]33号《关于加强建筑起重机械租赁、安装拆卸和使用安全管理的若干意见》19、杭建监总[2012]13号《关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求》20、杭建监总[2013]0109号关于加强建筑起重机械安全管理若干要求的通知21、本方案中其他未尽事项参照相关的规范标准执行规程第三章、塔吊参数与平面布置第一节、塔吊的参数9台QTZ80（ZJ5710）57m如下第二节、塔吊基础布置一、塔基位置塔基布置位置详附图QTZ80:4根钻孔灌注桩(直径800mm)+460mm）+钢筋混凝土承台的基础形式塔吊基础详图。第三节、建筑结构与塔吊位置对照分析筑结构上部及地下室部位均无冲突，塔吊在地下室结构层位置需留设临时洞口。具体详见附图六：塔吊位置对照图。第四章、工程地质情况建设工程项目岩土工程勘察报告》勘察报告。1#塔吊位于ZK19钻孔桩附近，地质情况如下：钻孔柱状图2#塔吊位于ZK25钻孔桩附近，地质情况如下：钻孔柱状图3#塔吊位于ZK30钻孔桩附近，地质情况如下：钻孔柱状图4#塔吊位于ZK63钻孔桩附近，地质情况如下：钻孔柱状图5#塔吊位于ZK85钻孔桩附近，地质情况如下：钻孔柱状图6#塔吊位于ZK123钻孔桩附近，地质情况如下：钻孔柱状图7#塔吊位于ZK133钻孔桩附近，地质情况如下：钻孔柱状图8#塔吊位于ZK169钻孔桩附近，地质情况如下：钻孔柱状图9#塔吊位于ZK174钻孔桩附近，地质情况如下：钻孔柱状图第五章、塔吊基础设计验算1#～9#塔吊基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)。第一节、参数信息塔吊型号:QTZ80塔机自重标准值:Fk1=449.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=954kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=-1668kN.m塔吊计算高度:H=130m塔身宽度:B=1.6m桩身混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=4.2m承台厚度:Hc=1.4m承台箍筋间距:S=400mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m桩直径:d=0.8m桩间距:a=2.5m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:26m桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：第二节、荷载计算1.自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值Fk1=449kN2)基础以及覆土自重标准值Gk=4.2×4.2×1.40×25=617.4kN3)起重荷载标准值Fqk=60kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)2Wk=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/mqsk=1.2×0.34×0.35×1.6=0.23kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.23×130.00=29.38kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×29.38×130.00=1909.85kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/m2)2Wk=0.8×0.7×1.95×1.54×0.35=0.59kN/mqsk=1.2×0.59×0.35×1.60=0.40kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.40×130.00=51.42kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×51.42×130.00=3342.24kN.m3.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-1668+0.9×(954+1909.85)=909.47kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-1668+3342.24=1674.24kN.m第三节、桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+617.40)/4=266.60kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(449+617.4)/4+Abs(1674.24+51.42×1.40)/3.54=760.58kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(449+617.4-0)/4-Abs(1674.24+51.42×1.40)/3.54=-227.38kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+617.40+60)/4=281.60kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(449+617.4+60)/4+Abs(909.47+29.38×1.40)/3.54=550.51kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(449+617.4+60-0)/4-Abs(909.47+29.38×1.40)/3.54=12.69kN第四节、承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(449+60)/4+1.35×(909.47+29.38×1.40)/3.54=534.82kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(449+60)/4-1.35×(909.47+29.38×1.40)/3.54=-191.24kN非工作状态下：最大压力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×449/4+1.35×(1674.24+51.42×1.40)/3.54=818.41kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×449/4-1.35×(1674.24+51.42×1.40)/3.54=-515.34kN2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于非工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2×818.41×0.45=736.57kN.m承台最大负弯矩:Mx=My=2×-515.34×0.45=-463.80kN.m3.配筋计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条式中α1C501取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。底部配筋计算:αs=736.57×106/(1.000×16.700×4200.000×13502)=0.0058η=1-(1-2×0.0058)0.5=0.0058γs=1-0.0058/2=0.9971As=736.57×106/(0.9971×1350.0×360.0)=1520.0mm2承台底部实际配筋面积为As0=2094mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!顶部配筋计算:αs=463.80×106/(1.000×16.700×4200.000×13502)=0.0036ξ=1-(1-2×0.0036)0.5=0.0036γs=1-0.0036/2=0.9982As=463.80×106/(0.9982×1350.0×360.0)=956.1mm2顶部实际配筋面积为As0=2094mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!第五节、承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=818.41kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中λ──计算截面的剪跨比,λ=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台的计算宽度，b=4200mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；S──箍筋的间距，S=400mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!第六节、承台受冲切验算不进行承台角桩冲切承载力验算第七节、桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×760.58=1026.79kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中Ψc──基桩成桩工艺系数，取0.75fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=502655mm2。桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力N=1.35×Qkmin=-306.97kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=852.681mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1005mm22桩实际配筋面积为As0=2815mm实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!第八节、桩竖向承载力与抗拔承载力验算一、1#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.51m；Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称12.8120粉土22.9190粉土34.6180粉土43.5220粉土58.6100粘性土66.8180粉砂73.7320粘性土88.1603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算:Ra=2.51×(2.8×12+2.9×19+4.6×18+3.5×22+8.6×10+3.6×18)+0×0.50=1003.55kN由于:Ra=1003.55>Qk=281.60,最大压力验算满足要求!由于:1.2Ra=1204.26>Qkmax=760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；λi──抗拔系数；Ra=2.51×(0.000×2.8×12+0.000×2.9×19+0.000×4.6×18+0.000×3.5×22+0.750×8.6×10+0.750×3.6×18)=357.639kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:357.64+203.58>=227.38，抗拔承载力满足要求!二、2#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.51m；Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称12.9120粉土23.5190粉土34.1180粉土42.2220粉土510100粘性土67.3180粉砂73.6320粘性土88603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算:Ra=2.51×(2.9×12+3.5×19+4.1×18+2.2×22+10×10+3.3×18)+0×0.50=962.33kN由于:Ra=962.33>Qk=281.60,最大压力验算满足要求!由于:1.2Ra=1154.80>Qkmax=760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；λi──抗拔系数；Ra=2.51×(0.000×2.9×12+0.000×3.5×19+0.000×4.1×18+0.000×2.2×22+0.750×10×10+0.750×3.3×18)=375.860kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:375.86+203.58>=227.38，抗拔承载力满足要求!三、3#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.51m；Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称11.5120粉土22.5190粉土34.7180粉土44.7220粉土510.6100粘性土610.2180粉砂710.1603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算:Ra=2.51×(1.5×12+2.5×19+4.7×18+4.7×22+10.6×10+2×18)+0×0.50=994.00kN由于:Ra=994.00>Qk=281.60,最大压力验算满足要求!由于:1.2Ra=1192.80>Qkmax=760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；λi──抗拔系数；Ra=2.51×(0.000×1.5×12+0.000×2.5×19+0.000×4.7×18+0.000×4.7×22+0.750×10.6×10+0.750×2×18)=353.618kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:353.62+203.58>=227.38，抗拔承载力满足要求!四、4#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.51m；Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称12.85120粉土22.1190粉土39.3180粉土49.4100粘性土55.1180粉砂66.3320粘性土79.4603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第5层土层。最大压力验算:Ra=2.51×(2.85×12+2.1×19+9.3×18+9.4×10+2.35×18)+0×0.50=949.52kN由于:Ra=949.52>Qk=281.60,最大压力验算满足要求!由于:1.2Ra=1139.42>Qkmax=760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；λi──抗拔系数；Ra=2.51×(0.000×2.85×12+0.000×2.1×19+0.000×9.3×18+0.750×9.4×10+0.750×2.35×18)=329.176kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:329.18+203.58>=227.38，抗拔承载力满足要求!五、5#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.51m；Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称13.3120粉土23.3190粉土34.8180粉土42.1220粉土59.9100粘性土63.8180粉砂71.8320粘性土810.9603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算:Ra=2.51×(3.3×12+3.3×19+4.8×18+2.1×22+9.9×10+2.6×18)+0×0.50=956.80kN由于:Ra=956.80>Qk=281.60,最大压力验算满足要求!由于:1.2Ra=1148.17>Qkmax=760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；λi──抗拔系数；Ra=2.51×(0.000×3.3×12+0.000×3.3×19+0.000×4.8×18+0.000×2.1×22+0.750×9.9×10+0.750×2.6×18)=343.188kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:343.19+203.58>=227.38，抗拔承载力满足要求!六、6#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.51m；Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称12.91120粉土26190粉土32.3180粉土42.4220粉土59.8100粘性土614.7180粉砂76.1603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算:Ra=2.51×(2.91×12+6×19+2.3×18+2.4×22+9.8×10+2.59×18)+0×0.50=974.50kN由于:Ra=974.50>Qk=281.60,最大压力验算满足要求!由于:1.2Ra=1169.40>Qkmax=760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；λi──抗拔系数；Ra=2.51×(0.000×2.91×12+0.000×6×19+0.000×2.3×18+0.000×2.4×22+0.750×9.8×10+0.750×2.59×18)=368.383kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:368.38+203.58>=227.38，抗拔承载力满足要求!七、7#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.51m；Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称10.87120粉土26.5190粉土33.2180粉土43.9220粉土58.7100粘性土68.8180粉砂74.9320粘性土88.5603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算:Ra=2.51×(0.87×12+6.5×19+3.2×18+3.9×22+8.7×10+2.83×18)+0×0.50=1043.71kN由于:Ra=1043.71>Qk=281.60,最大压力验算满足要求!由于:1.2Ra=1252.46>Qkmax=760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；λi──抗拔系数；Ra=2.51×(0.000×0.87×12+0.000×6.5×19+0.000×3.2×18+0.000×3.9×22+0.750×8.7×10+0.750×2.83×18)=340.360kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:340.36+203.58>=227.38，抗拔承载力满足要求!八、8#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.51m；Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称12.73120粉土25.1190粉土35.5180粉土411.4100粘性土58.2180粉砂67.6603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第5层土层。最大压力验算:Ra=2.51×(2.73×12+5.1×19+5.5×18+11.4×10+1.27×18)+0×0.50=918.65kN由于:Ra=918.65>Qk=281.60,最大压力验算满足要求!由于:1.2Ra=1102.38>Qkmax=760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；λi──抗拔系数；Ra=2.51×(0.000×2.73×12+0.000×5.1×19+0.000×5.5×18+0.750×11.4×10+0.750×1.27×18)=340.737kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:340.74+203.58>=227.38，抗拔承载力满足要求!九、9#塔吊桩竖向承载力与抗拔承载力验算。1、竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=281.60kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=760.58kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.51m；Ap──桩端面积,取Ap=0.50m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称10.84120粉土21.8190粉土36.5180粉土44.7220粉土510.8100粘性土67.5180粉砂72.8320粘性土810.00603000圆砾由于桩的入土深度为26m,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算:Ra=2.51×(0.84×12+1.8×19+6.5×18+4.7×22+10.8×10+1.36×18)+0×0.50=998.17kN由于:Ra=998.17>Qk=281.60,最大压力验算满足要求!由于:1.2Ra=1197.81>Qkmax=760.58,最大压力验算满足要求!2、抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-227.38kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；λi──抗拔系数；Ra=2.51×(0.000×0.84×12+0.000×1.8×19+0.000×6.5×18+0.000×4.7×22+0.750×10.8×10+0.750×1.36×18)=330.496kNGp=0.503×(26×25-24.5×10)=203.575kN由于:330.50+203.58>=227.38，抗拔承载力满足要求!第九节、桩式基础格构柱计算依据《钢结构设计规范》(GB50017-2011)。1.格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.460×0.460m；主肢选用:16号角钢b×d×r=160×12×16mm；缀板选用(m×m):0.010×0.400主肢的截面力学参数为A0=37.441cm0=4.390cm，Ix0=916.580cm2，Z4，Iy0=916.580cm4；格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：格构柱的x-x轴截面总惯性矩：经过计算得到：Ix=4×[916.580+37.441×(46/2-4.390)2]=55534.400cm4；Iy=4×[916.580+37.441×(46/2-4.390)2]=55534.400cm4；2.格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中H──格构柱的总高度，取5.000m；I──格构柱的截面惯性矩，取,Ix=55534.400cmy=55534.400cm4，I4；A0──一个主肢的截面面积，取37.441cm2。经过计算得到λx=25.965,λy=25.965。格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式:其中b──缀板厚度，取b=0.010m。h──缀板长度，取h=0.400m。a1──格构架截面长，取a1=0.460m。经过计算得i1=[(0.0102+0.4002)/48+5×0.4602/8]0.5=0.368m。γ1=5.000/0.368=13.579。换算长细比计算公式：经过计算得到λkx=29.302,λky=29.302。3.格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中N──轴心压力的计算值(kN)；取N=1.35Qkmax=1026.785kN；A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×37.441cm2；φ──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比λ0x=29.302≤150X方向长细比验算满足要求!λ0y=29.302≤150Y方向长细比验算满足要求!查《钢结构设计规范》得到φx=0.939,φy=0.939。X方向：N/φA=/(0.939×14976.4)=73≤215.000N/mm2满足要求!Y方向：N/φA=/(0.939×14976.4)=73≤215.000N/mm2满足要求!4.格构分肢的长细比验算：由于格构形式采用，分肢选取16号角钢b×d×r=160×12×16mm，其回转半径i=31.8mm。λ1=L/i=300/31.8=9.434≤0.5×λ0x=14.651且小于等于40满足要求!塔吊计算满足要求！第六章、塔吊附墙设置与验算支座计算和锚固环计算。第一节、参数信息塔吊型号:QTZ80塔吊最大起重力矩:M=954kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=-1668kN.m塔吊计算高度:H=130m塔身宽度:B=1.6m附着框宽度:2m最大扭矩:270kN.m风荷载设计值:0.69kN/m2附着节点数:6各层附着高度分别(m):29.5,20.3,17.4,17.4,14.5,8.7附着杆选用：[16b槽钢附着点1到塔吊的竖向距离:b1=2.84m附着点1到塔吊的横向距离:a1=2.45m附着点1到中轴线的距离:a2=3.25m第二节、支座力计算附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。算如下:1.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)2Wk=0.8×2.09×1.95×0.69×0.2=0.45kN/mqsk=1.2×0.45×0.35×1.6=0.30kN/m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.30kN/m2)2Wk=0.8×2.14×1.95×0.69×0.30=0.69kN/mqsk=1.2×0.69×0.35×1.60=0.46kN/m2.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-1668+954=-714.00kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-1668.00kN.m3.力Nw计算工作状态下:Nw=0.000kN非工作状态下:Nw=0.000kN第三节、附着力杆件计算塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题,采用结构力学计算个杆件内力:计算简图:方法的基本方程：计算过程如下：其中:∑1p为静定结构的位移；Ti0为F=1时各杆件的轴向力；Ti为在外力M和P作用下时各杆件的轴向力；li为各杆件的长度。考虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去，可以得到：各杆件的轴向力为：考虑工作状态和非工作状态两个工况，以上的计算过程将θ从0-360得每杆件的最大轴压力，最大轴拉力：杆1的最大轴向拉力为：112.67kN；杆2的最大轴向拉力为：77.9kN；杆3的最大轴向拉力为：77.9kN；杆4的最大轴向拉力为：112.67kN；杆1的最大轴向压力为：112.67kN；杆2的最大轴向压力为：77.90kN；杆3的最大轴向压力为：77.90kN；杆4的最大轴向压力为:112.67kN。第四节、附着杆强度验算1．杆件轴心受拉强度验算验算公式:σ=N/An≤f其中N──为杆件的最大轴向拉力,取N=112.67kN；σ──为杆件的受拉应力；An[16b槽钢,查表可知An=2515.00mm2；经计算，杆件的最大受拉应力:σ=112.67×1000/2515.00=44.80N/mm2。最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力215N/mm2,满足要求!2．杆件轴心受压强度验算验算公式:σ=N/φAn≤f其中σ──为杆件的受压应力；N──为杆件的轴向压力,杆1:取N=112.67kN；杆2:取N=77.90kN；杆3:取N=77.90kN；杆4:取N=112.67kN；An[16b槽钢,查表可知An=2515.00mm2；φ──为杆件的受压稳定系数,是根据λ查表计算得:杆1:取φ=0.634,杆2:取φ=0.801,杆3:取φ=0.801,杆4:取φ=0.634；λ──杆件长细比,杆1:取λ=88.931,杆2:取λ=61.488,杆3:取λ=61.488,杆4:取λ=88.931。经计算，杆件的最大受压应力σ=70.62N/mm2。最大压应力不大于拉杆的允许压应力215N/mm2,满足要求!第五节、焊缝强度验算附着杆如果采用焊接方式加长，对接焊缝强度计算公式如下:其中N为附着杆的最大拉力或压力，N=112.670kN；lw为附着杆的周长，取563.00mm；t为焊缝厚度，t=8.50mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；经过焊缝强度σ=112670.00/(563.00×8.50)=23.54N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!第六节、预埋件计算依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第9.7条。一、杆件轴心受拉时，预埋件验算验算公式:2×3×2/4=679mm2式中As──预埋件锚钢的总截面面积：As=3.14×12N──为杆件的最大轴向拉力,取N=95070.00Nαb──锚板的弯曲变折减系数，由于采取防止锚板弯曲变形的措施，所以取αb=1.0经计算:As=95070.00/(0.8×1.00×300.00)=396.13mm2≤678.67mm2满足要求!二、杆件轴心受压时，预埋件验算验算公式:式中N──为杆件的最大轴向压力,取N=95067.60Nz──沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离αr──锚筋层数的影响系数，双层取1.0,三层取0.9，四层取0.85经计算:As=95067.60/(1.00×0.90×300.00)=352.10mm2≤678.67mm2满足要求!塔吊计算满足要求！第七章群塔作业施工方案10.5的规程“两台起重机之间的最小架设距离应保证处于低位的起重机臂端部与另一台起重机的塔身之间至少有2部件（吊钩升至最高点或最高位置的平衡重）与低位的起重机中处于最高位置部件之间的垂直距离不得小于2塔吊首次安装高度具体分析如下图：1、立塔时必须保证每两塔之间的高度差不得小于3m2、工地群塔作业总指挥负责统一协调施工现场塔吊的使用和保养工作。3、塔司必须服从工地统一指挥，服从信号，不得各行其道。4、对于群塔吊作业，必须遵守以下原则：A、塔司必须做好交接班记录，交班、接班人中未当面交接不得离开驾驶室，交接班时要认真做好交接班记录。B、当一台塔机运行时，在转臂之前应先观察另一台塔的运行情况，然后再进行作业。C、后塔让先塔：在塔吊大臂的工作交叉区域内作业时，后进入该区域的塔吊要避开先进入该区域内的塔吊。D、动塔让静塔：在塔吊大臂交叉区域内作业时，在一塔臂无回转，吊钩无运动，而另一塔有回转或有变幅小车行走时，动塔应该避开静塔。E、轻车让重车：在塔吊同时运行时，无荷载塔机应避让有荷载塔机。F、客塔让主塔：当一塔机（客塔）大臂进入对方塔机（主塔）工作区域时，则客塔要主动避让主塔。待主塔工作完毕或先行作业后，客塔在保证安全前提下方可作业。（注：主塔指定点服务该区域的塔，客塔指借别人上空运行的塔）5、四塔作业时除需要考虑高差外，还应注意绝对避免接触对方塔吊的大臂拉条。6、当塔机暂停工作时，变幅小车靠近在大臂根部，塔机大臂要转到适当位置，避免与另一塔机大臂或拉条相碰，大臂方向顺风向停放，且要牢牢锁臂。吊钩上如有吊物必须把吊物卸取掉，关上电源总开关，闸箱落锁方可离开。7、信号指挥要充分考虑到4台塔交叉作业的可能，因此信号指挥人员应与机组相对固定，无特殊情况不得随意更换，换班时采用当面口头交接。8、各信号指挥人员在指挥本塔工作时，还须环顾相邻塔吊的工作状态，必要时发出安全提示语言或旗语，以告诫塔司，注意安全操作。信号工必须在塔吊超范围回转时（变幅小车跑出施工范围，吊钩未提升至安全位置时）挥动红色旗帜鸣哨警示。第七章、塔吊基础的具体做法第一节、塔吊基础塔吊基础采用4桩+钢格构柱+钢筋混凝土承台的型式，灌注桩中插入预制钢格构柱，格构柱穿过地下室底板，基础承台在地下室内。一、桩桩采用4根钻孔灌注桩。1#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约4m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。2#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约4m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。3#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约2m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。4#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约1m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。5#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约0.5m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。6#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约4m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。7#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约4m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。8#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约5m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。9#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约5m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。二、格构柱每根桩内放置一根格构柱，塔吊格构柱长9.45m，格构柱均伸入桩内4m，插入上承台1000mm，计算时高度取5m。桩施工时混凝土应超灌至格构柱顶。格构柱截面460×460mm16号角钢∠160×12,通过缀板400×200×10焊接100mmh/2内超灌的砼施工期间不得凿除。桩施工时格构式钢柱与钢筋笼搭接后，应使用汽车吊等起重设备将其插入桩孔内，并与基桩轴线重合，保证四根格构式钢柱四个立面的平面度。三、上承台1、格构柱插入上承台1000mm，承台尺寸：4200x4200x1400mm。2、塔吊桩基础砼同条件试块强度达到100%测合格和备案后，方可正常使用。塔吊独立高度自塔吊基础承台开始计算。33.0x3.0米的洞口，塔吊洞口按设计洞口加固要求加固。具体承台做法详见：附图三-塔吊基础详图四、构造承台构造承台配筋及做法详见：具体承台做法详见：附图三-塔吊基础详图五、格构柱加固和斜向加强杆（16号角钢）4根格构柱形成整体，增加稳定性。具体做法详见：附图三-塔吊基础详图第八章、塔吊基础施工与验收第一节、塔吊基础的施工时机、塔吊的安装时间由于塔吊要在土方施工期间安装完成在垫层施工时投入使用，拟在土方施工对塔吊基础格构柱的防护。塔吊基础基础完成验收后方可安装。塔吊基础在土方开挖前完成。第二节、灌注桩施工及钢格构柱安装施工一、桩基施工1、钻孔灌注桩桩采用4根钻孔灌注桩。1#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约4m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。2#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约4m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。3#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约2m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。4#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约1m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。5#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约0.5m-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。6#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约4m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。7#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约4m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。8#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约5m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。9#塔吊基础桩，桩长不小于26m。进入2-2粉质粘土层约5m；桩顶标高为-9.9m，桩径800，桩间距2.50m，有效桩长约26m14Φ16(HRB400),箍筋为螺旋筋Φ（HPB3004米范围内为加密区，定位箍为Φ（HRB400)筋笼为桩全长配制。桩身砼强度等级C35，混凝土要求超灌至格构柱顶。块。2、施工要求2.1、钻孔灌注桩的施工,应严格遵守《钻孔灌注桩施工规程》,及《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)和《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008).2.2,施工时钻头锥形夹角应大于120°,桩身成孔直径不得出现负偏差,其充盈系数不得小于1.1,也不宜大于1.3.2.3、钻孔灌注桩施工前,必须试成孔,数量不少于2个,以便核对地质资料,检查所选设备,施工工艺及技术要求是否适宜。2.4,应采取有效措施保证桩顶处和桩身混凝土达到设计强度.2.5、灌注桩施工时,实际灌注高度应比桩顶设计标高高出1.5m.2.6、钢筋笼的主筋与箍筋采用焊接接头,不设弯钩,主筋与箍筋焊成钢筋笼骨架.2.7,应保持其垂直,防止产生弯曲变形,并设保护层垫块,遇阻时不得强行下放,应采取措施保证保护层的厚度及使笼底标高控制在允许误差范围内.在浇捣混凝土时应防止钢筋笼上拱.2.8、主筋和箍筋单面焊长度大于等于10d,主筋接头根数在同一截面上不得大于50%,接头间距不小于35d且大于500mm。2.9、根据地质资料揭露的地层以填土、粘性土、粉砂和砾砂为主，桩基施浆质量，应做好泥浆护壁，防止坍孔和串孔现象。2.10、灌注桩成孔施工允许偏差如下：2.10.1、桩径偏差不大于±50mm2.10.2、垂直度偏差<1%2.10.3、桩位允许偏差不大于100mm2.11、灌注桩应进行二次清孔,第二次清孔后的平均沉渣厚度应不大于50mm,桩身混凝土灌注应在二次清孔在测得回淤厚度和泥浆密度符合规定后立即进行记录.2.12,内容应包括钻孔,一,二次清孔,沉渣比重,水下混凝土灌注等项目质量检验评定.灌注桩全部完成后,应经桩基验收才能进行下一工序的施工.2.13、工程中其他未尽事宜,应按《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)及浙江省结构标准图集《钻孔灌注桩2004浙G23》中的要求进行.3、施工机械设备序号设备名称规格型号数量制造年份产地额定功率备注1钻孔桩机GPS—1012011国产402大循环泵3PNL120112国产223小泥浆泵7.512010国产7.54切割机Ф4012010国产25交流电焊机BX-315F162011国产156全站仪NTS-35212013国产7水准仪SD312013国产4、桩基检测要求4.1、施工完成后的工程桩应进行竖向承载力检测。4.2(即超过28天)以后进行。4.3、本工程工程桩桩身质量检验采用低应变动测法，抽查数量为总桩数的100%。4.4、工程桩的动测试验结束后，应将动测报告提交设计单位，经设计确认后方可进行下一道工序。4.5、动测报告应包括桩波形曲线、质量评价、缺损程度以及所在部位。4.6、工程桩的动测应有具有相应资质且有专门技术经验的单位承担。二、钢格构柱加工、安装、施工控制1、钢格柱焊接加工1.1、本工程格构柱在场内加工，加工场地位于场地南侧，先对场地进行平整，再用混凝土对加工场地进行硬化处理，确保格构柱在加工过程中保持平整。并做好专门的警示标志和安全防护措施。1.2、严格控制钢构柱的钢材质量和加工质量，钢材的品种、规格、性能等过短人为接长造成质量缺陷。1.3格构柱的焊接1.3.1、本工程采用E43焊条，焊工应根据实际要求选择焊接电流、焊接速度、焊接电弧长度等。1.3.2、清理焊口：焊前检查组装间隙是否符合要求，定位焊是否牢固，焊缝四周不得有油污、锈物。1.3.3度等因素，选择适宜的焊接电流。1.3.4溶池中铁水与溶渣保持等距（2～3mm）为宜。1.3.5变，酸性焊条一般为3～4mm，碱性焊条一般为2～3mm为宜。1.3.6地点继续焊接。2名持证焊工进行，中途不得换人，确保焊接质量。焊工上岗证;2.1.4、格构柱由4根16号角钢L160×12mm加400×200×10缀板焊接组成，焊接饱满。2.1.5、焊接采用手工焊，E43焊接变形和焊接残余应力的影响；焊缝厚度不得小于6mm；2.2、格构柱的质量检查⑴.构件尺寸与外观检查。根据施工图，测量构件长度、宽度、高度、坡口合验收标准。外型检查内容为：构件弯曲、变形、扭曲和碰伤等。⑵.构件加工精度的检查。切割面的位置，角度及粗糙度，毛刺，变形及缺陷；⑶.格构柱缀板与角钢的焊接均需满焊，焊缝外观检查应符合图纸及规范的规定。焊缝外观检查：①.当焊缝有未焊透，漏焊和超标准的夹渣、气孔者，必须将缺陷清除后重焊。②.对焊缝尺寸不足，间断、弧坑、咬边等缺陷应补焊。修补后的焊缝应用砂轮机进行修磨，并按要求重新检验。③.焊缝中出现裂缝进行返修，低合金钢焊缝的返修，在同一处不得超过两次。④.焊逢的厚度应达到设计要求标准厚度。⑤.油漆的道数，漆膜的强度，厚度及坡口的防锈焊剂，应符合图纸及规范要求，并进行抽检2.3、钢格柱安装垂直度保证措施2.3.1、钢格构柱由现场加工制作，现场吊装采用履带式吊车，整体悬垂吊差的有效控制是钢格构柱施工的重点。2.3.2、钢筋笼和钢格构柱起吊时要轻提慢放，钢格构柱由于长度较大，为2m处设扶正块，长度50cm，防止提放导管时，钢柱发生加大摆动；为了保证钢格构柱的安放质量，钢格构柱顶应高出地面约600mm。支柱孔口定位示意图支柱孔口定位示意图A-A2.3.3若遇阻或下放过程中严重偏斜应停止下放，查明原因进行处理，严禁高提猛落，中心与桩位的偏差在设计要求的范围以内，然后孔口固定。2.3.4、安放钢格构柱时，孔口设一可调式孔口架，以利于钢格构柱水平和垂直方向的调整，是钢格构柱处于垂直自由悬挂状态，保证垂直度和水平位置。2.3.5、格构柱下放过程中采用经纬仪控制垂直度，均匀缓慢下放，至吊索下端距离地面0.5～1.Om时，用临时槽钢固定格构柱，焊接带环的吊筋。2.4、钢格构柱施工1人工挖掘，严禁挖机碰撞钢柱。格构柱在位于房屋基础底板h/29米，在缀板焊接中严禁由一端向另一端连续焊接，应采用跳隔焊面扭曲变形等。在承台下部基坑土方逐步开挖中，及时施工水平和斜向加强杆（L160*124根格构柱形成整体，增加稳定性。第三节、上承台施工及基础节的预埋1、根据塔吊平面定位以及已引测完成的坐标基准点，完成各塔吊的现场定位。2、开挖塔吊基坑：每个基坑坑底四周各放大50cm，塔吊基坑底部应为杂填土层，并进行相应的桩基处理，基坑边坡按照1:1放坡。3、在格构柱顶加焊8C14的锚筋，确保格构柱与混凝土承台的连接。4C20，垫层要求平整，水平度控制在0.2%，混凝土垫层强度达到75%，方可进行基础预埋工序。5、将接地电阻与预埋节焊接好，并将接地电阻的另一端插于土层里。61调整好的水平度。7、绑扎塔吊基础钢筋，并由质量管理部门做好过程控制、施工记录、质量验收；并报监理验收通过。8作好测量记录。9、浇筑混凝土，并捣实，在此过程中必须随时监测预埋节檐口水平度，如以免动摇预埋节。10、塔吊基础保养，作好混凝土强度报告。10100%塔机。第四节、土方开挖及格构柱支撑安装施工一、土方开挖第一层土：原场地标高至-2.3层土第二层土：-2.3至-4.3第三层土：-4.3至-6.0第四层土：-6.0至-7.5第五层土：-7.5至-9.0第六层土：挖出承台、地梁、坑中坑。第一层土开挖深度约为2米，淤泥质土开挖深度每层为1.5米。塔吊基础土方随第一层土方开挖进行，挖至格构柱顶标高时采用人工挖土。土方开挖采用1台PC2004由车辆运送至场外堆土点。取以下措施：1.1、为确保钢格构柱的安全，须分层开挖，在基坑土方开挖时严禁挖机及0.5余下三角土采用人工掏土。1.2、基坑土方开挖时严格控制塔基边的土方坡度，防止土体的侧压力过大对塔机钢构格柱造成的影响，并控制塔机周边的一次性挖土深度不超过1.5米。1.3、在土方开挖到格构柱下方1米时，立即进行斜向连接杆的焊接安装，构柱焊接节点，采用角铁磨光机打磨平焊缝，用水砂皮打磨平后，用15倍放大镜观察焊缝有无裂缝产生。1.4、选择合理的出土路线，布置合理的运土通道，尽量避开重载运土车辆对塔吊基础的挤压，防止因重载车辆使得格构柱基础挤断，出现塔机倾覆事件。1.5、随着下层土方分层开挖的进行，塔吊格构柱基础也随之进行加固，采用人工机械对格构柱外侧混凝土予以凿除，但不准掏空整个格构柱。1.6、对于塔吊基础的整体稳定性，格构柱的垂直度、是否在使用过程中出使用的安全。二、格构柱支撑安装L160*124置水平型钢剪刀撑，焊缝6mm。第五节、下混凝土承台的施工塔机安装后，应在格构式钢柱下端与灌注桩连接部位设置混凝土构造承台。1C20，0.2%2、立即施工构造承台，避免桩头暴露时间太长、支模，浇筑混凝土。第六节、塔身穿底板的防水=5mm厚铁板焊接在格构柱角钢上作止水片，焊接必须牢固、密封、位置正确（底板的1/2实。顶板塔身洞口防水处理采用缓膨型遇水膨胀止水条，顶板筋相互错开预留。待塔吊拆除后，板筋焊接、支模、浇捣洞口封闭。施工时应清理好施工缝杂物，8%WG-UEA14昼夜，顶板砼结构表面防水另增加一道防水层。第七节、施工质量控制及验收要求一、钻孔桩质量保证措施1、桩定位质量保证措施1.1根据建设单位提供的测量基准点和测量基线放样定位，经监理公司复核认可后才交付使用。1.2采用三次定位校正措施。第一次放样定出孔位中心，并用十字交叉法确定护筒坑的挖掘位置。第二次校正护筒位置，打入定位钢筋，请监理公司复核。第三次钻机就位时，使用重锤校正，使转盘中心与孔位中心重合。2、钻孔垂直度保证措施2.1位三点应成一垂线。2.2、在钻头上部接加重杆或扶正器，使钻头工作平稳。2.3、根据地层情况合理设计钻头，使各切削刃受力均匀。2.4、钻进时主动钻杆应有导正装置防斜。2.5、开孔和换层钻进，采取轻压慢转措施。2.6、经常检查钻杆，发现弯曲立即更换。2.7、发现钻孔偏斜后应重新成孔，纠直后才可继续钻进。3、桩径和桩形保证措施。3.1、合理设计钻头结构，合理选择钻头直径,以保证桩径达到设计要求。3.2、用好泥浆，防止缩径和坍孔。3.3、根据不同地层的可钻性选择合理的钻进技术参数和相应的操作技术。卵石碎屑。4、桩端进入持力层保证措施4.1、该工程钻孔桩为承压桩，根据设计图纸要求来控制。4.2、钻孔前应将每一节钻杆及钻头长度量出并做好标识，钻进过程中做好孔。5、清孔质量保证措施5.130～50cm换浆排渣，为第二次清孔创造条件。5.2、二次清孔，可以保证孔底沉渣达到规程要求。6、钢筋笼质量保证措施6.1、钢筋进场应验收，要有质保单，并作力学试验和焊接试验，合格后才能启用。6.2、焊条要有质保单.其牌号要与钢筋的性能相适应。6.3、严格按照设计图纸加工钢筋笼，主筋位置用钢筋定位支架控制等分距离。6.4、钢筋保护层用Φ100mm水泥砂浆块制作，每4.5m一组，每组3个，圆周上相距120°布置。6.5、钢筋笼入孔前要用主卷扬机吊钩调直，孔口焊接时，上下笼要保持同心。7、混凝土质量保证措施砼应做到以下方面：7.1、水泥和外掺剂必须有质保单，水泥、砂、石料必须验收，按规定做安定性试验和强度试验和颗粒分析试验，商品砼应有合格证。7.2、每根桩身混凝土必须制作试块一组，浇灌过程中坍落度抽查不少于2次。7.3、建立质量监督制度，设专职质量员严格控制拌和物原材料、集料掺入量、搅拌时间、运输过程等，确保砼的质量。8、桩身质量保证措施：8.1、导管离孔底距离0.3～0.5m。8.230分钟内必须浇灌混凝土，混凝土初灌量应保证导管底部能埋入砼面0.80m以下。8.3、灌砼应紧凑连续不断地进行。及时测量孔内砼面高度，以控制导管的提升和拆除。8.4、提动导管时，应使导管保持在桩孔中心，以防挂