公司高大模板方案

页地上1层A1区排杆图地上1层A2区排杆图斜向梁立杆、水平杆与整个架体的连接图高大梁模板设计(1)梁截面尺寸为500mm×1500mm，混凝土板拟定厚度200mm。梁模板厚度为15mm，梁侧次龙骨采用50×100mm木枋，间距250mm；主龙骨采用φ48.3×3.6双钢管，主龙骨间距500mm，设5道Φ16对拉螺栓，间距500mm。梁底次龙骨为木枋50mm×100mm，梁底沿宽度方向设置4道木枋，主龙骨为φ48.3×3.6钢管，沿跨度方向间距600mm。梁底支撑立杆为2根钢管，采用扣件式钢管与满堂架相连，梁下支撑沿梁跨度方向间距600mm，支设于主龙骨下，立杆上端伸出至模板支撑点自由高度≤500mm，立杆步距1200mm。梁截面尺寸500mm×1500mm的高大梁模板支撑体系侧立面图梁截面尺寸500mm×1500mm的高大梁模板支撑体系1-1剖面图梁截面尺寸500mm×1500mm梁下立杆平面布置图(2)截面尺寸为800mm×1000mm，800mm×1200mm，800mm×1700mm的梁梁模板厚度为15mm，梁侧次龙骨采用50×100mm木枋，间距250mm；主龙骨采用φ48.3×3.6双钢管，主龙骨间距500mm，对拉螺栓间距200mm～500mm(具体道数详见表3.2-3)。梁底次龙骨为木枋50mm×100mm，梁底沿宽度方向设置5道木枋，主龙骨为φ48.3×3.6钢管，沿跨度方向间距600mm。梁底支撑立杆为4根钢管，采用扣件式钢管与满堂架相连，沿梁跨度方向间距600mm，支设于主龙骨下，立杆上端伸出至模板支撑点自由高度≤500mm，立杆步距1200mm。梁截面尺寸800mm×1700mm的高大梁模板支撑体系剖面图(800mm×1200mm，800mm×1000mm梁模板支撑体系同上，只是对拉螺栓数目减少详见表3.2-3)梁截面尺寸800mm×1700mm、800mm×1200mm，800mm×1000mm梁下立杆平面图(3)截面尺寸为1000mm×2000mm，1050mm×800mm，1000mm×800mm的梁梁模板厚度为15mm，梁侧次龙骨采用50×100mm木枋，间距250mm；主龙骨采用φ48.3×3.6双钢管，主龙骨间距500mm，对拉螺栓间距200mm～500mm(具体道数详见表3.2-3)。梁底次龙骨为木枋50mm×100mm，梁底沿宽度方向设置6道木枋，主龙骨为φ48.3×3.6钢管，1050mm×800mm，1000mm×800mm的梁底主龙骨间距900mm，1000mm×2000mm的梁底主龙骨间距为600mm。梁底支撑立杆1050mm×800mm，1000mm×800mm的梁为4根钢管，沿梁跨度方向间距900mm；1000mm×2000mm的梁为5根钢管，采用扣件式钢管与满堂架相连，沿梁跨度方向间距600mm，支设于主龙骨下，立杆上端伸出至模板支撑点自由高度≤500mm，立杆步距1200mm。施工平面布置（简要描述高大模板施工阶段的平面布置情况）施工计划进度计划表4.1-1施工进度计划表位置高支模搭设时间高支模维护时间高支模拆除时间地下室北面B3层～B2层：3轴～10轴/P轴～R轴2015.07～2015.08地下室西北角B2层～B1层：YQ轴～YX轴/0X1轴～X7轴及YM轴～YN轴/0X1轴～X3轴2015.08～2015.09地上1层2015.07～2015.09高大梁2015.08材料需求计划表表4.2-1材料需求计划表序号名称单位数量用途1A48.3×3.6钢管T2707高支模区域满堂架支设及梁底支撑2A48.3×3.6碗扣钢管T57.33高支模区域满堂架支设3扣件个541722满堂架支设及梁底支撑4模板M226464高支区域梁板支设5方钢管M88266高支模区域板次龙骨6A48.3×3.6主龙骨钢管T189高支模区域板主龙骨7木枋M3500高支模区域梁次龙骨及板模拼缝处8脚手板M31000高支模区域立杆底部铺垫及作业层脚手板9安全平网M222031高支模区域安全防护施工设备计划表4.3-1施工设备计划表序号机具名称单位数量用途1木工圆锯5KW台6模板制作2空压机台6清理3力矩扳手个6检测扣件拧紧力矩劳动力计划表4.4-1劳动力计划表施工区域高支模区域搭设阶段维护阶段拆除阶段地下室北面B3层～B2层：3轴～10轴/P轴～R轴30人10人15人地下室西北角B2层～B1层：YQ轴～YX轴/0X1轴～X7轴及YM轴～YN轴/0X1轴～X3轴45人15人25人地上1层300人45人100人高大梁10人3人6人注：本劳动力计划仅为高支模区域的木工人数主要施工方法及措施高大板施工方法施工顺序施工要点(1)基础处理模板支撑系统为满堂脚手架，均设置于混凝土板上地下室北面3轴～10轴/P轴～R轴，制冷机房区域，B3层无顶板连通到B2层区域满堂模板支撑系统位于地下室筏板基础上，地下室西北角YQ轴～YX轴/0X1轴～X7轴及YM轴～YN轴/0X1轴～X3轴之间区域，B2层无顶板与B1层连通区域及地上一层满堂模板支撑体系位于下一层顶板上，为保证其基础稳定性，下一层满堂架不拆除。脚手架基础立杆底部均铺设250×45×4000mm的木板，连续设置，保证立杆基础的平稳，并且减少立杆对基层混凝土的破坏。支撑体系均设置于结构板上，采取自然找坡排水，防止局部积水，如有积水人工进行排除。(2)立杆①立杆应采用对接接头，立杆接长不得采用搭接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。②严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平杆上。(3)水平杆①必须设置纵横扫地杆。扣件式钢管满堂支撑架在立柱底距离地面200mm处按照纵下横上的程序设置扫地杆，碗扣式满堂支撑架在立柱底距离地面350mm处按照纵下横上的程序设置扫地杆。②当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高差不得大于1m，立杆距边坡上方边缘不得小于0.5m。③纵向水平杆接长采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。④在最顶步距两水平拉杆中间加设1道水平拉杆。⑤立杆上的每步距应纵横向通长设置水平杆，中间不容许断开，水平杆的端部应与结构顶紧。(4)剪刀撑①在外侧周圈应设置由上至下的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度应为4m～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，水平剪刀撑之间距离不宜超过6m。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。并在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑,在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。②剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。剪刀撑采用搭接时，搭接长度不小于500m，采用3个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑平面搭设布置图(5)连墙件①连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；②连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用抛撑等其他可靠措施固定；③连墙件与结构柱相连时，抱柱杆范围在沿竖向扫地杆与最顶水平杆之间，间距同步距；当与结构梁板相连时，沿水平间距3跨(跨为立杆水平间距)；当与结构剪力墙相连时，间距为2步3跨设置，应优先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置；连墙件水平方向设置规则按照6m～9m考虑，连墙件与结构柱、剪力墙及结构板拉结节点详见下图。④连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向架体一端下斜连接；⑤连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造；“连墙件”与柱子相连连接方式“连墙件”与墙相连连接方式“连墙件”与梁板相连连接方式(6)扣件、可调托撑①对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。②在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。③抗滑扣件应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。④顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝等现象的一律不得使用。⑤可调托撑伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时必须确保上下同心。⑥可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4～5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。(7)碗扣①碗扣式钢管支撑体系由上碗扣、下碗扣、立杆、横杆接头和上碗扣限位销等组成。碗扣节点构成②立杆应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管。立杆上应设有接长用套管及连接销孔。③立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。④在碗扣节点上同时安装1～4个横杆，上碗扣均应能锁紧。(8)脚手板①本工程拟采用木脚手板，脚手板应尽量支撑在三根横向水平杆上，当脚手板长度较小时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与横向水平杆可靠固定，严防侧翻。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。②必须在作业层及作业层的下一层满铺脚手板，防止工人施工时坠落。③脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板的两端均应固定于支承杆件上。施工主要注意事项(1)模板支撑架应按后浇带划分的独立单元进行支设。后浇带两侧的模板、木枋、钢管等应独立设置，不应与周围的模板及支撑体系连接。(2)模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或托撑调整底模标高。(3)立杆接头位置应相互错开，同一断面上有接头的立杆数量不应超过立杆总数的50％，严禁将接头布置在同一水平高度。(4)安放底层横杆时，应根据步高的要求将横杆接头插入立杆的下碗扣内，然后将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋转，将横杆与立杆牢固地连接在一起，形成框架结构。(5)平放在横杆上的脚手板，必须与脚手架连接牢靠，可适当加设横杆，脚手板探头长度应小于150mm。(6)接立杆接头是立杆同横杆的连接装置，应确保接头锁紧。组装时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。安装碗扣式脚手架时，立柱和纵、横向水平杆的安装必须同步进行，接头必须锁紧。(7)如发现上碗扣扣不紧或限位销不能进入上碗扣螺旋面时，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两下碗扣是否在同一水平面上（即横杆水平度是否符合要求）；下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物填充等；如是装配原因，则应调整后锁紧；如是杆件本身原因，则应拆除，并送修。高大梁施工方法施工顺序施工要点①施工前应先弹好控制线，并根据控制线搭设满堂脚手架。②调整梁底钢管标高，符合要求后铺设梁底模，梁底模两侧用扣件锁紧，以防止梁底模移位，同时梁底模应按照梁跨度的1～3‰起拱。③梁钢筋绑扎完毕后，封梁侧模，梁侧模应落在梁底模上，同时调整板底碗扣架高度以满足层高要求。④铺设梁模板的主、次龙骨，按配模图将模板摆放好，并用钉子把模板固定，钉子间距≤400mm。⑤模板应提前加工，并保证边沿平直。模板应做成侧模包底模的形式，侧模与底模的接缝应做成企口形，并贴1mm×5mm的密封条。⑥梁底模板在拼缝处模板应长出次龙骨100mm，在模板拼接时增设两根长度不小于1000mm的短木枋。⑧梁侧模主龙骨采用双圆钢管，间距500mm；梁底模主龙骨采用两根钢管，间距同梁底立杆间距、横杆步距同所属区域的模板支撑体系。混凝土浇筑及养护混凝土浇筑方法高支模区域竖向结构按同层层高分段浇筑。先浇筑柱混凝土，待柱达到一定强度后再浇筑梁板混凝土。浇筑施工梁板时。梁板混凝土的浇筑：梁板应同时浇筑，浇筑时适当放慢浇筑速度。浇筑方法应先将梁根据高度分层浇捣成阶梯形，从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇捣，随着阶梯形的不断延长，则可连续向前推进。倾倒混凝土的方向应与浇筑方向相反。另外，倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且安排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开。混凝土的浇筑路线本工程采用商品混凝土通过汽车泵(或地泵)进行浇注，为保证模板支架施工过程中均匀受力，采用由中间向两边扩展的浇筑方式。要求砼堆放不能过高，堆载均匀，及时赶平散铺，防止超载对支架体系造成安全事故。主体内部采用地泵浇筑砼，泵管附着在主体竖向结构，底部垫轮胎减震。混凝土的养护对浇筑完毕的混凝土在12h内应加以覆盖和浇水，混凝土的浇水养护的时间根据规范要求不得少于7d。浇水的次数应能保持混凝土处于润湿状态。若采用塑料布覆盖养护的混凝土，其敞露的全部表面应采用塑料布覆盖严密，并保持塑料布内有凝结水。混凝土板面的养护在夏天高温初凝前应采用喷雾养护及二次抹平，在终凝前用满水法养护3d～7d，条件允许养护时间宜延长。模板的拆除(1)侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。(2)底模，应在同一部位同条件养护的混凝土试块强度达到要求时方可拆除。表5.3-1现浇结构拆模时所需混凝土强度表结构类型结构跨度按设计的混凝土强度标准值的百分率(%)板≤250＞2，≤875＞8100梁、拱、壳≤875＞8100悬臂构件≤275＞2100注：本表中“设计的混凝土强度标准值”系指与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。(3)拆除模板时应采用门式脚手架，并设防护栏杆，防止上、下在同一垂直面操作。(4)模板支撑拆除前，混凝土强度必须达到设计要求，并经申报批准后，才能进行。拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，防止模板突然全部掉落伤人。(5)拆模时必须设置警戒区域，并派人监护。拆模必须拆除干净彻底，不得保留有悬空模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。高处拆下的模板及支撑应用垂直升降设备运至地面，不得乱抛乱扔。(6)拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板做脚手板。(7)脚手板搁至必须牢固平整，不得有空头板，以防踏空坠落。季节性施工要点针对广州地区多台风的情况，本方案应包括防台风措施。针对广州地区多台风的情况，本方案应包括防台风措施。本工程高支模施工阶段正处于雨期，因此季节性施工要点仅对高支模雨期施工进行阐述。(1)模板和木枋按指定位置码放整齐，但不宜过高，下部用垫木架空300mm，上部用塑料布覆盖。(2)模板加工区域在雨期时，尽量避免露天作业，面板应向上放置，底部不得接触地面（高出地面200mm），防止底部背肋受潮。(3)合模后未能及时浇筑混凝土部位，要对模板及时覆盖，以防止脱模剂隔离层被雨水冲掉或失效。雨后要认真检查模板的平整度、垂直度和脱模剂的附着情况，即时清理积水，须补刷脱模剂的模板要及时补刷，合格后方可浇筑混凝土。(4)雨天应停止模板吊装，使用过的木模板拆下后应放平，以免变形。(5)雨天禁止进行架体搭设及在架体上作业施工，必须待钢管干燥后方可继续施工。（6）项目时刻关注天气变化信息，对于台风、大暴雨等自然灾害应提前通知并安排现场做好因对措施。（7）雨季施工期间制定专业人员对现场临电做好防漏电安全检查，保证现场的安全用电。（8）在因自然灾害停工期间，现场的临水临电等应及时断开，做好现场临水临电防护措施。（9）对超过一定危险性的台风来临期间工人及管理人员一律不得在活动板房等不稳定的场所停留。（需补充防台风措施）质量保证及防治措施质量保证项目(1)模板及其支架应具有足够的承载能力，刚度和稳定性。(2)安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。(3)在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。(4)跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，模板应进行起拱，起拱高度为跨度的1/1000～3/1000（本工程按3/1000起拱）。质量保证措施构配件质量验收保证措施表8.4.1-1构配件质量验收表项目要求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。检查资料钢管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数目测钢管外径及壁厚外径48.3mm，误差小于±0.5mm；壁厚3.6mm，误差小于±0.36mm。3%游标卡尺测量扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理全数目测碗扣碗扣的铸造件表面应光滑平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。碗扣的各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。全数目测碗扣立杆连接套管碗扣架的立杆连接套管，其壁厚不应小于3.6mm，内径不应大于50mm，套管长度不应小于160mm，外伸长度不应小于110mm。3%游标卡尺测量底座及可调托丝杆可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，丝杆直径不小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。3%钢板尺测量脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。全数目测安全网安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网宜使用锦纶安全网；密目式阻燃安全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在300㎜以内。全数目测扣件式模板支撑架质量检查保证措施(1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合要求。(2)地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；(3)扣件螺栓是否松动；(4)立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；(5)安全防护措施是否符合要求；(6)是否超载。表8.4.2-1扣件式支撑架检查项目一览表项次项目技术要求允许偏差(mm)检查方法与工具1地基基础表面坚实平整—观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度—±100经纬仪搭设中检查的垂直度H=2±7H=10±50H=20±100中间档次采用插值法3间距步距—±20钢板尺纵距±50横距±204纵向水平杆高差一根杆的两端—±20水平仪同跨内两根纵向水平杆高差—±10表8.4.2-2扣件式支撑架检查项目一览表(续)项次项目技术要求示意图检查方法1扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a≤150mm钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差A≥500mm钢卷尺立杆上的对接扣件置主节点的距离a≤h/3钢卷尺纵向水平杆的对接扣件置主节点的距离a≤la/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩(40～65)N·m—扭力扳手2剪刀撑斜杆与地面的倾角45o～60o—角尺3脚手板外伸长度对接a=130～150mml≤300mm卷尺碗扣式模板支撑架质量检查保证措施(1)对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。(2)所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。(3)阴、阳角模必须严格进行加固处理。(4)为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。允许偏差及检查方法表7.3-1允许偏差及检查方法一览表项次项目允许偏差（㎜）检查方法1轴线位移5钢尺检查2底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查3截面尺寸基础±10尺量柱、墙、梁＋4，－54层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、尺量大于5m85相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度52m靠尺、楔形塞尺模板工程常见的质量通病及防治措施标高偏差(1)现象：测量时发现混凝土结构层标高及预埋件、预留孔洞的标高与施工图设计标高之间有偏差。(2)原因分析：①楼层无标高控制点或控制点偏少，控制网无法闭合；竖向模板根部未找平。②模板顶部无标高标记，或末按标记施工。③高层建筑标高控制线转测次数过多，累计误差过大。④预埋件、预留孔洞未固定牢，施工时未重视施工方法。⑤楼梯踏步模板未考虑装修层厚度。(3)防治措施①每层楼设足够的标高控制点，竖向模板根部须做找平。②模板顶部设标高标记，严格按标记施工。③建筑楼层标高由首层±0.000控制，严禁逐层向上引测，以防止累计误差。④预埋件及预留孔洞，在安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计位置上，必要时用电焊或套框等方法将其固定，在浇筑混凝土时，应沿其周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件与模板。结构变形(1)现象：拆模后发现混凝土高大梁出现鼓凸、缩颈或翘曲现象。(2)原因分析①支撑及围檩间距过大，模板刚度差。②梁模板无对拉螺栓或螺栓间距过大，螺栓规格过小。③梁模板卡具间距过大，或未夹紧模板，以致局部模板无法承受混凝土振捣时产生的侧向压力，导致局部爆模。④采用双面覆膜木模板进行模板施工，经验收合格后未及时浇筑混凝土，长期日晒雨淋而变形。(3)防治措施①模板及支撑系统设计时，应充分考虑其本身自重、施工荷载及混凝土的自重及浇捣时产生的侧向压力，以保证模板及支架有足够的承载能力、刚度和稳定性。②梁底支撑间距应能够保证在混凝土重量和施工荷载作用下不产生变形，支撑底部若为泥土地基，应先认真夯实，设排水沟，并铺放通长垫木，以确保支撑稳定。③梁模板若采用卡具时，其间距要按规定设置，并要卡紧模板，其宽度比截面尺寸略小。④梁模板上部必须有临时撑头，以保证混凝土浇捣时，梁上口宽度。⑤对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/1000～3/1000。⑥采用双面覆膜木模板施工时，经验收合格后应及时浇筑混凝土，防止木模板因长期暴晒雨淋而发生变形。接缝不严(1)现象：由于模板间接缝不严有间隙，混凝土浇筑时产生漏浆，混凝土表面出现蜂窝，严重的出现孔洞、露筋。(2)原因分析：①翻样不准确，模板制作马虎，拼装时接缝过大。②木模板安装周期过长，因木模干扁造成裂缝。③木模板制作粗糙，拼缝不严。④浇筑混凝土时，木模板未提前浇水湿润，使其涨开。⑤梁、柱交接部位，接头尺寸不准、错位。(3)防治措施①翻样要认真，严格按1/10～1/50比例将各分部分项细部翻成详图，详细编注，经复核无误后认真向操作工人交底，强化工人质量意识，认真制作定型模板和拼装。②严格控制木模板含水率，制作时拼缝要严密。③木模板安装周期不宜过长，浇筑混凝土时，木模板要提前浇水湿润，防止涨开。④梁、柱交接部位支撑要牢靠，拼缝要严密(必要时缝间加双面胶纸)，发生错位要校正好。模板未清理干净(1)现象：模板内残留木块、浮浆残渣、碎石等建筑垃圾，拆模后发现混凝土中有缝隙，且有垃圾夹杂物。(2)原因分析①钢筋绑扎完毕，模板位置未用压缩空气或压力水清扫。②封模前未进行清扫。③梁柱接头最低处未留清扫孔，或所留位置不当无法进行清扫。(3)防治措施①钢筋绑扎完毕，用压缩空气或压力水清除模板内垃圾。②在封模前，派专人将模内垃圾清除干净。③梁柱接头处预留清扫孔，预留孔尺寸≥100mm×100mm，模内垃圾清除完毕后及时将清扫口处封严。高大模板验收（1）验收程序、人员eq\o\ac(○,1)高大模板支撑体系搭设完成后，施工单位、监理单位应当组织相关人员进行验收。验收合格的，经施工单位项目总工及总监理工程师签字确认后，方可进入下一道工序。eq\o\ac(○,2)验收人员应当包括：总承包单位和分包单位技术负责人或授权委派的专业技术人员、项目负责人、项目技术负责人、专项施工方案编制人员、项目专职安全生产管理人员及相关人员；监理单位项目总监理工程师及专业监理工程师；有关勘察、设计和监测单位项目技术负责人。eq\o\ac(○,3)危大工程验收合格后，施工单位应当在施工现场明显位置设置验收标识牌，公示验收时间及责任人员。（2）验收标准、内容验收标准和验收内容主要为相关规范、标准以及本方案的具体要求。详见附件一：《高大模板支撑体系联合验收表》和附件二：《高大模板支撑系统验收记录表》。施工安全保证措施安全保证措施1）坚持形成天天巡视、每周小查、半月大查的安全检查制度，并定期召开专题安全例会，做好记录。2）认真执行安全操作规程，严禁违章指挥、违章作业、违反劳动纪律。3）在安排施工任务时，必须进行专项的安全及技术交底，履行签字手续。针对高大模板施工问题提出重点可靠的防护措施。4）在超高架上搭设梁、顶板模板、临边模板及洞口边模板时，一定要系好安带，并搭设好防护栏杆，防止出现人身伤害。5）安全部应在架体从搭设到拆除过程中对危险源的识别和检查，一旦发现违章作业，立即制止。6）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。7）登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。8）装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。9）装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。10）对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。11）对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。12）搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。13）模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。14）模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷；15）遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、霜后应先清扫施工现场，方可进行作业；16）拆除有洞口的模板时，应采用防止操作人员坠落的措施。17）圆盘锯不能直接放在模板面上，同时应具备防护罩。危险源的识别及控制措施表9.2-1危险源识别及控制措施表事故类别重大风险因素管理措施坍塌架体失稳坍塌(1)加强对架体施工过程中每个节点的检查；(2)一旦发现异常情况，立即停止作业；(3)组织坍塌消防演练。物体打击模板安装、拆除及使用违章或防护、警戒不善、脚手架拆除未设置警戒区，无专人看护、违章作业(1)安全部门购置安全教育宣传资料，组织并对作业人员进行安全教育培训，提高作业人员安全意识和安全操作技能(2)材料部门购置足够的安全帽，进入施工现场必须戴好安全帽(3)施工组织上尽量避免上下交叉作业，无法避免时要按规范搭设好硬质隔离防护(4)定期对用于提升的挂钩、挂环、钢丝绳、铁扁担等进行检测(5)施工过程中严格监督检查，发现违章指挥、违章操作时勒令禁止，发现安全防护设施有缺陷时及时监督完善高处坠落临边防护作业程中违章或防护不善(1)安全部门购置安全教育宣传资料，组织对作业人员进行安全教育培训，提高作业人员安全意识和安全操作技能(2)材料部门购置足够的安全带、安全网，高空作业人员必须配置安全带，临边、洞口、悬空、攀登等作业必须栓挂安全带(3)及时做好安全防护措施，临边、洞口必须按规范做好安全防护，临边搭设安全防护栏杆，洞口除做好防护栏杆外，水平方向每隔10m隔离一道，脚手架水平方向每隔10m挂设水平网一道(4)施工过程中严格监督检查，发现违章指挥、违章操作时勒令禁止，发现安全防护设施有缺陷时及时监督完善脚手架的拆除及使用过程中违章或防护不善垂直运输机械安拆、维修、保养、使用违章或防护不善支撑体系的监测及检查(1)监测项目及监测点布设支架监测项目：立杆垂直变形、支架整体水平位移、支架沉降(本工程支架支撑在楼板上，不设此项)。监测点布设于可观测的危险性较大区域，一般布设于截面较大的梁的中部。监测点位布置详见“2高支模板支撑体系设计”。(2)监测频率在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高大支模使用时间至砼终凝。(3)监测方法支撑的变形监测采用水准仪进行，做法是：在所在层柱侧面标示出观测基准点，分别在支撑杆上标示观测点，观测其相对位移。表8.3-1扣件式钢管脚手架高大支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3m<L≤4.3m4.3m<L≤6m≤12mm≤20mm//2水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6m≤30mm//3立杆垂直度全高绝对偏差≤50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值≤H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测<10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺注：当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。应急预案建立应急救援领导小组针对本工程可能存在各项应急情况，特成立应急情况管理机构，并根据管理机构的设置，划分相关职责。表10.1-1应急救援领导小组指挥组周东旭(组长)范鹏(副组长)王雪松(副组长)张坤技术支持组麻昌军银宏飞张凯应急抢险组李瑞张晏维马永旺张岩后勤供应组刘倩倩刘晓辉张义武星辰事故调查组钱程马欲龙通讯联络组王树军孙浩魏晋阳陈贤彬指挥组组长主要负责：(1)全面负责应急救援工作；(2)决定启动应急救援预案；(3)指挥应急救援工作。应急抢险组主要职责：负责组织出事地点作业人员的疏散工作；负责组织救援人员赶赴现场组织救援工作，指导受伤人员开展自救和互救工作；完成现场指挥长交代的其他事宜。安全保卫组主要职责：负责事故现场警戒，阻止非抢险人员进入事故现场；负责现场人员疏散撤离，保证疏散通道的疏通，维持治安秩序；负责保护抢险人员的人身安全。技术支持组主要职责：负责事故现场进行观测、排查工作，防止二次事故发生并在抢险救援过程中提供技术支持。后勤医疗组主要职责：负责现场伤员的紧急急救工作，保证救急的物资供应和应急救援经费足额到位。通讯联络组主要职责：负责与定点医院及时取得联系，确保120救护车及时进场救援。表9.1-2应急救援物资准备序号应急物资设备应急功能和作用存放位置数量1担架抢救伤员项目部1套2面包车救护车项目部1辆3灭火器发生火灾时灭火项目部1批4液压剪断器剪断钢筋项目部2台5氧立得制氧器抢救伤员项目部2台6铁锹清除混凝土项目部20把7急救箱急救药品项目部1个8应急灯应急照明项目部2个9对讲机应急联系项目部20部10警戒带布置警戒区域项目部200m应急情况处理流程本项目应急救援小组在项目的统一部署下，设置项目应急情况处理流程和事故报告流程，流程图制作成标准标牌张贴在明显位置。见下图：事故报告流程图为能够保证项目在出现应急情况时，所有人员能够按照应急处理流程执行到位，施工过程中，项目应急救援小组需组织人、材、机专门对应急小组人员及现场工人进行应急救援的培训、交底、训练、演习，并设置模拟现场进行测试。选择离施工现场较近的沈阳市浑南新区医院作为定点医院，并提前与医院建立合作关系，以便遇到紧急情况及时救治。本工程距离该医院全程约3.8km，乘车耗时约8分钟。医院地址：浑南新区华园路3号；医院电话:(024)23815903。应急救援措施物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。(1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。(2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。(3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°，尽快送医院进行抢救治疗。(4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。(2)遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。(4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。(6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。(7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。②动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。火灾事故急救措施(1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。(2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。(3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。②火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。(4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。计算书本工程模板支撑体系各项计算系数均采用PKPM软件及品茗软件计算而得。B3层～B2层连通区域层高8.75m板厚250mm支撑体系计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.5m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m。钢管48.3×3.6mm考虑到锈蚀按48×3.0计算面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。方钢管50×50×3mm，间距250mm，方钢管剪切强度125N/mm2，抗弯强度205N/mm2，弹性模量206000N/mm2。方钢管自重0.0697kN/m主龙骨双钢管48.3×3.6mm考虑到锈蚀按48×3.0计算模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.5kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×0.200×0.900+0.300×0.900=4.86kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm3；I=90.00×1.50×1.50×1.50/12=25.31cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×4.86+1.40×2.250)×0.250×0.250=0.056kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.056×1000×1000/33750=1.647N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.86+1.4×2.250)×0.250=1.347kN截面抗剪强度计算值T=3×1347.0/(2×900.000×15.000)=0.149N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.788×2504/(100×6000×253125)=0.084mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!模板支撑方钢管的计算方钢管按照均布荷载计算。(1)荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.500×0.200×0.250=1.275kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.250=0.075kN/m方钢管的自重线荷载(kN/m)：q12=0.0697kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.250=0.625kN/m静荷载q1=1.20×1.275+1.20×0.075+1.2×0.0697=1.704kN/m活荷载q2=1.40×0.625=0.875kN/m计算单元内的方钢管集中力为(0.875+1.704)×0.900=2.321kN(2)方钢管的计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.321/0.900=2.579kN/m最大弯矩M=0.125ql2=0.125×2.579×0.90×0.90=0.261kN.m最大剪力Q=0.5×0.900×2.579=1.169kN最大支座力N=1.0×0.900×2.579=2.221kN方钢管的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.34×2=16.68cm3；I=20.849×2=41.698cm4；(3)方钢管抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.261×106/(16.68×103)=15.65N/mm2方钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!(4)方钢管抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.5ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1169/(2×50×50)=0.702N/mm2截面抗剪强度设计值fv=125N/mm2方钢管的抗剪强度计算满足要求!(5)方钢管挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.330kN/m最大变形v=5/3.84×1.330×900.04/(100×206000×4.17×105)=0.13mm方钢管的最大挠度小于[v]=900.0/250=3.6mm,满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方钢管的支座力P=2.221kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.729kN.m经过计算得到最大支座F=8.913kN经过计算得到最大变形V=0.507mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.729×106/1.05/8982.0=77.30N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.507mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。(1)静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NG1=0.142×8.500=1.208kN模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN方钢管自重(kN)NG3=0.0697×5×0.900×0.900=0.282kN钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG4=25.500×0.200×0.900×0.900=4.066kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3+NG4)=5.799kN。(2)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×0.900×0.900=2.025kN(3)不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.794kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.500=2.200m；λ——由长细比，为2200/16=138；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.363；经计算得到σ=9794/(0.363×424)=63.72N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.225×0.900×2.200/16=0.195kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.225×0.900×2.200×2.200/8-0.195×2.200/4=0.064kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×5.799+0.9×1.4×2.025+0.9×1.4×0.064/0.900=9.60kN经计算得到σ=9600/(0.363×424)+64000/4491=76.62N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!楼板强度的计算(1)计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=2700.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：(2)计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.20)+1×1.20×(1.21×6×6/4.50/4.50)+1.40×(0.00+2.50)=12.46kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×12.46=56.07kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×56.07×4.502=58.25kN.m按照混凝土的强度换算得到5天后混凝土强度达到48.30%，C35.0混凝土强度近似等效为C16.9。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.11N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=2700.00×300.00/(4500.00×180.00×8.11)=0.12查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.121此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αsbh02fcm=0.121×4500.000×180.0002×8.1×10-6=143.2kN.m结论：由于∑Mi=143.15=143.15>Mmax=58.25所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。B2层～B1层连通区域层高11.4m板厚400mm支撑体系计算书参数计算1）模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):11.00；立杆钢管48.3×3.6mm考虑到锈蚀按48×3.0计算立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2）荷载参数模板与自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3）材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方钢管；4）楼板参数楼板的计算厚度(mm):400.00；模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=60×1.52/6=22.5cm3；I=60×1.53/12=16.875cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1）荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.4×0.6+0.5×0.6=6.42kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=3×0.6=1.8kN/m；2）强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×6.42+1.4×1.8=10.224kN/m最大弯矩M=0.1×10.224×2502=63900N·m；面板最大应力计算值σ=M/W=63900/22500=2.84N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为2.84N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3）挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=6.42kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×6.42×2504/(100×9500×16.875×104)=0.106mm；面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.106mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!模板支撑方钢管的计算方钢管按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.34×2=16.68cm3；I=20.849×2=41.698cm4；方钢管计算简图1）荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.25×0.4+0.5×0.25=2.675kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=3×0.25=0.75kN/m；2）强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×2.675+1.4×0.75=4.26kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.26×0.62=0.153kN·m；方钢管最大应力计算值σ=M/W=0.153×106/166800=0.917N/mm2；方钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；方钢管的最大应力计算值为0.917N/mm2小于方钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!3）抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×4.26×0.6=1.534kN；方钢管受剪应力计算值τ=3×1.534×103/(2×50×50)=0.92N/mm2；方钢管抗剪强度设计值[τ]=105N/mm2；方钢管的受剪应力计算值0.92N/mm2小于方钢管的抗剪强度设计值125N/mm2，满足要求!4）挠度验算计算公式如下:ν=5ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=2.675kN/m；最大挠度计算值ν=5×2.675×0.64/(384×206×41.6980)=0.525×106mm；最大允许挠度[ν]=600/250=2.4mm；方钢管的最大挠度计算值0.063mm小于方钢管的最大允许挠度2.4mm,满足要求!方钢管支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝3.067kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.452kN·m；最大变形Vmax=0.484mm；最大支座力Qmax=8.136kN；最大应力σ=452057/4490=100.681N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值100.681N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为0.484mm小于600/150与10mm,满足要求!扣件抗滑移的计算双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.136kN；R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1）静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.158×11=1.739kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5×0.6×0.6=0.18kN；(3)方钢管自重(kN)NG3=0.0697×5×0.600×0.600=0.125kN(4)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.5×0.4×0.6×0.6=3.672kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.716kN；2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ=(3+2)×0.6×0.6=1.8kN；3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=9.229kN；立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.229kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；按下式计算:l0=h+2a=1.2+0.5×2=2.2m；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.5m；l0/i=2200/15.9=138；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.357；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9229.32/（0.357×424）=60.973N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=60.973N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0=k1k2(h+2a)=1.185×1.018×(1.2+0.5×2)=2.654m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=2.2按照表2取值1.018；Lo/i=2653.926/15.9=167；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.253；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9229.32/（0.253×424）=86.037N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=86.037N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120×1=120kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=9.229/0.25=36.917kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=9.229kN；基础底面面积：A=0.25m2。C35混凝土5天的抗压强度设计值fck取800kpap=36.917≤fck=800kpa，且下一层支撑体系不拆，满足承载力要求。高大梁模板计算书梁截面尺寸500mm×1500mm梁模板计算书参数信息1）模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.50；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：11.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为Φ48.3×3.6考虑到锈蚀按48×3.0计算立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2）荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4）梁底模板参数梁底木枋截面宽度b(mm)：50.0；梁底木枋截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，400mm，700mm，1200mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.30；壁厚(mm)：3.6；考虑到锈蚀按48×3.0计算主楞合并根数：2；次楞材料：木枋；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；梁侧模板荷载计算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1）强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；计算跨度:l=(1500-200)/(6-1)=260mm；面板的最大弯矩M=0.1×9.638×[(1500-200)/(6-1)]2+0.117×2.52×[(1500-200)/(6-1)]2=8.51×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(1500-200)/(6-1)]/1000+1.2×2.520×[(1500-200)/(6-1)]/1000=3.543kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=8.51×104/1.88×104=4.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=4.5N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2）挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=9.638N/mm；l--计算跨度:l=[(1500-200)/(6-1)]=260mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9.638×[(1500-200)/(6-1)]4/(100×6000×1.41×105)=0.353mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(1500-200)/(6-1)]/250=1.04mm；面板的最大挠度计算值ν=0.353mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.04mm，满足要求！梁侧模板支撑的计算1）次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.543/0.500=7.085kN/m本工程中，次楞采用木枋，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×5×10×10/6=83.33cm3；I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.177kN·m，最大支座反力R=3.897kN，最大变形ν=0.081mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.77×105/8.33×104=2.1N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=2.1N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.081mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！2）主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.897kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.0mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.320kN·m，最大支座反力R=7.082kN，最大变形ν=0.114mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=3.20×105/8.99×103=35.7N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=35.7N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.114mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.114mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=600×15×15/6=2.25×104mm3；I=60