电站锅炉-第六章

锅炉原理课件第六章锅炉水动力特性与传热锅炉水动力学基础强制流动锅炉及其水动力特性与传热自然循环故障及可靠性校验自然循环锅炉的水循环及其计算直流锅炉的启停特点

弹状结构含汽率x增大，汽泡开始合并成弹状大汽泡，形成阻力较小的汽弹1/4两相流体的流动结构

泡状结构当汽水混合物中含汽率x较小时，蒸汽呈细小的汽泡，主要在管子中心部分向上运动

汽水混合物在垂直管中作上升运动

汽、液两相数量，即质量含汽率x不断变化；汽、液两相间存在相对运动；产生汽泡趋中效应

雾状结构当含汽率x再增大时，管壁上水膜变薄，汽流将水膜撕破成小水滴分布于蒸汽流中被带走，汽与水形成雾状混合物，称为雾状或液雾结构

柱状结构含汽率x继续增大，弹状汽泡汇合成汽柱并沿着管子中心流动，而水则成环状沿着管壁流动，形成汽柱状或称水膜环状流动结构2/4两相流体的流动结构

汽水混合物在水平管中流动

在浮力作用下，形成管子上部蒸汽偏多的不对称流动结构。随着流速减小，流动结构的不对称性增加。当流速小到一定程度时，形成分层流动。管子上部与蒸汽接触，管壁温度升高，可能过热损坏；在汽水分层的交界面处，由于汽水波动，可能产生疲劳损坏

3/4

汽水混合物流速愈小；含汽率愈大；管子的倾角愈小，汽水分层愈易发生。对自然循环锅炉，管子倾角应大于30，以防止发生分层流动两相流体的流动结构

水冷壁管内饱和沸腾可分为核态沸腾和沸腾传热恶化两种工况

水冷壁管内传热

核态沸腾

汽泡强烈扰动，传热性能良好，管内壁温度接近于水的饱和温度，得到良好的冷却

沸腾传热恶化

第一类传热恶化（膜态沸腾）

热负荷很高，管内壁汽化核心急剧增加，形成连续的汽膜，对流放热系数α2急剧下降，管壁得不到液体冷却超温破坏。特性参数为临界热负荷，对应的x为临界含汽率

第二类传热恶化（蒸干）

热负荷比前者低、但含汽率很高时（出现液雾状），汽流将水膜撕破或因蒸发使水膜部分或全部消失，管壁直接与蒸汽接触而得不到液体的足够冷却，对流放热系数α2急剧下降，金属壁温tb急剧增加造成管子过热而烧坏，特性参数是工质的界限含汽率4/4两相流体的速度

质量流速单位时间流经单位流通截面的工质质量

循环流速w0

上升管开始沸腾处的饱和水的质量流速式中：G为工质的质量流量；为容积流量1/4

折算速度假定蒸汽或水容积占据管子全部截面时的速度式中：D为蒸汽质量流量

混合物速度

真实速度2/4两相流体的速度两相流体的含汽率3/4

容积含汽率

蒸汽容积流量与汽水混合物容积流量之比

质量含汽率X

汽水混合物中蒸汽的质量流量与汽水混合物总质量流量之比

截面含汽率φ

蒸汽所占截面与管子总截面之比上升流动C<1,φ<β；下降流动C>1,φ>β,临界压力下C→1,而Φ→β4/4两相流体的密度G、Di→Xi→βi→φi→ρi→hρig（重位压头）

混合物密度ρh

真实密度ρzs自然循环的基本概念

自然循环的工作原理下降管中水与上升管中汽水混合物间的重位压头差使水在回路中产生环形流动，又称为水循环1/2

简单循环回路压差平衡式(取向下为正)式中H、Hi―下降管的高度（即循环回路的高度）及上升管各区段的高度，m；

―下降管中工质及上升管各区段工质的平均密度，kg/m3；

Pxj、Ps―下降管及上升管流动阻力损失，Pa自然循环的基本概念

运动压头Syd下降管与上升管中工质柱重差，维持回路自然循环的动力，用以克服下降管与上升管中工质的流动阻力2/2

循环倍率K循环回路中水流量G与回路中产生的蒸汽量D之比，即1kg水全部变成蒸汽需在回路中循环多少次

有效压头Syx在数值上等于下降管的阻力简单回路水循环计算1/10

自然循环锅炉水循环计算的目的确定各回路平均循环流速w0、工质流量G；循环倍率Kh

确定锅炉总的循环倍率Kg

检验水循环的可靠性

压差法水循环计算

上升管受热,含汽率X不断增加，各截面两相流动参数不同，应分区段进行计算，把结构、受热相同的划为一段。A是上升管开始沸腾点上升管区段的划分

热水段Hrs从下联箱到A点是热水段，其中Hrq为热前段。采用单相流动计算公式上升管进入炉膛（B点），水具有一定欠焓，开始沸腾点A的位置需计算确定

含汽段Hq

热水段以外的上升管管段均为含汽段，采用两相流体公式进行计算2/10上升管区段的划分

导汽管不受热，含汽率不变对引入汽包汽空间的导汽管，导汽管最高点到超过水位那一段高度为提升段高度Hcq，应与导汽管分开计算

热后段Hrh

上升管离开炉膛到上联箱间管段，该管段不受热，若>10％上升管总长，则分开单独计算

当热负荷、管径或管倾斜角度变化较大、水冷壁敷设卫燃带时含汽段应再分段3/10上升管进入炉膛处（B点）工质欠焓式中为饱和水的焓值随压力增大而增大的梯度kJ/（kg·Pa）

B点工质欠焓不考虑下降管受热和带汽4/10

开始加热点B工质欠焓△hB

锅水欠焓式中、分别为饱和水焓和锅水焓；

为省煤器出口水焓

B点工质欠焓△hB

静压变化p

式中：Δpxj、Δprq—

分别为下降系统及热前段流动阻力，Pa；

p1、p2—

分别为汽包压力及炉膛入口B处压力，Pa5/10上升管进入炉膛处（B点）工质欠焓热水段高度Hrs的计算

ΔH段工质因压力减少而引起饱和水焓的减少量

6/10

ΔH段高度开始沸腾点A工质欠焓△hA为零在不考虑下降管受热和带汽的情况下H1为受热一段高度；Q1、G分别为受热一段吸热量和工质流量

ΔH段工质吸热引起的焓增

热水段高度HrsΔH段高度7/10热水段高度Hrs的计算简单回路水循环计算程序（图解法）

结构数据按锅炉有关图纸查取

热力数据按锅炉热力计算书查取

画出蒸发受热面汽水系统图确定上升系统与下降系统的分界点

分配热负荷根据炉内热负荷分布曲线，确定每个回路各区段的热负荷及蒸发量Di

选择整台锅炉循环倍率假设值Kg，算出锅水欠焓假设值△hqh

划分循环回路管屏分组（划分计算回路），上升管分段8/109/10

假定三个循环流速w0

计算热水段高度Hrsi

计算密度w0i→Gi、Di→Xi→βi→φi→ρi

计算重位压头hiρig

计算上升管流动阻力确定上升管系统压差计算下降管流动阻力确定下降管系统压差简单回路水循环计算程序（图解法）

分别作出与曲线，两曲线的交点即为系统工作点，从而确定该回路总压差Σ△p0、循环流速w0、循环流量G及循环倍率Kh10/10

校核：锅水欠焓的计算值与假设值之差不超过12.6kJ/kg，且相对误差不超过30%，认为合格，否则需要重算

确定整台锅炉循环倍率的计算值，锅水欠焓的计算值W0W0W0（G）W0简单回路水循环计算程序（图解法）自然循环特性

自然循环特性

热负荷与循环流速之间的关系锅炉热负荷Q上升，D上升，X上升：上升→S下降→H（’-S）g上升→Syd上升→w0上升

Δps上升→w0下降Q

增加，Syd增加起主要作用，w0上升；而Q增加过大，阻力增加起主要作用，反使w0下降

1/10

自补偿能力随锅炉热负荷Q(质量含汽率x)的增加，循环回路水流量G(循环水流速w0)相应增大的能力可避免管壁超温

界限循环倍率和推荐循环倍率锅炉压力(Mpa)3.92～5.8810.2～11.7613.73～15.6916.67～18.63锅炉蒸发量(t/h)35～240160～420400～670≥800界限循环倍率Kjx1053>2.5推荐循环倍率15～257～154～84～6

循环倍率K衡量锅炉水循环可靠性的指标之一

K过大（x过小)，运动压头太小，可能出现循环停滞等水循环故障；

K过小（x过大），将失去自补偿能力，造成管壁超温

2/10

界限循环倍率Kjx

对应自然循环失去自补偿能力（最高循环流速）时的循环倍率回路循环倍率K应大于界限循环倍率Kjx

，对应的质量含汽率X应小于临界质量合汽车Xlj

自然循环特性自然循环故障及安全性检查

自然循环锅炉蒸发受热面金属安全工作的条件是保证管子内壁有连续水膜覆盖受热最弱上升管不出现流动的停滞、倒流、汽水分层等水循环故障；

受热最强上升管不发生沸腾传热恶化下降管不出现带汽或汽化

自然循环锅炉在压力低于11MPa或受热管局部热负荷低于400kw／m2时一般不会出现传热恶化，正常水力工况破坏是蒸发管过热的主要原因，即管壁经常或周期性地与停滞或缓慢流动的蒸汽接触，造成管壁超温。

自然循环锅炉在超高压以上，尤其在亚临界压力以上，因含汽率较高，（锅炉容量增大，炉膛周界相对减小，水冷壁根数减少而长度增加），循环倍率较低，可能出现第二类传热恶化，必须采取相应措施3/10

并联的上升管组在共同的压差∑Δps下运行。当管组中各管受热不均匀时，受热弱的管中含汽率少，运动压头小，循环流速降低，可能发生循环异常

循环停滞、自由水面和倒流现象

上升管引入汽包水空间当受热弱的管中水流量等于蒸发量，即G=D时，将出现循环停滞现象

上升管引入汽包汽空间发生循环停滞时管中工质无法到达上升管的最高点，出现自由水面。自由水面以下区域，产生少量蒸汽，以上的区域为缓慢流动的蒸汽

上升管引入汽包水空间当管组压差Δp小于受热弱管子液柱重Hsg时，受热管中的水就自上往下流，称为倒流4/10

循环停滞汽泡通过基本静止的水面上浮，管子弯头处蒸汽积累，出现自由水面时，水面以上管壁与蒸汽接触，均使冷却能力下降，管子易超温爆管；自由水面上下波动，还会引起疲劳破坏循环停滞、自由水面和倒流危害

倒流当水的倒流速度与汽泡上浮速度相等，即汽泡处于上、下波动状态而形成蒸汽塞时，会把管子烧坏5/10

汽包中的水进入下降管时，因流阻和加速产生压降使进口处发生自汽化下降管带汽与汽化

下降管进口截面上部形成涡漩漏斗状，蒸汽被吸入下降管中

汽包水容积内所含蒸汽被带入下降管中

下降管受热产生蒸汽

6/10

下降管带汽或汽化，会使管中工质密度减小，运动压头下降，影响回路水循环提高自然循环安全性措施

减小并联管子吸热不均保持炉内温度场均匀设计时将整面水冷壁划分为若干个独立的循环回路；采用四角布置燃烧器；将炉膛四角上

1～2根管子取消或将炉膛设计成八角形运行中避免火焰偏斜；防止水冷壁管积灰和结渣；限制最小负荷，避免因部分燃烧器停用造成更大的吸热不均沿高度方向采用多个小功率燃烧器；减小炉内热偏差，避免局部热负荷过高

降低汽水导管和下降管中的流动阻力，提高循环流速和循环倍率可采用增加管子的流通截面、采用大直径的管子、减少管子的长度和弯头等措施7/10提高自然循环安全性措施

水冷壁管采用适当的管径较小的管径可以节省金属耗量；但从水循环安全方面考虑，应维持足够大的循环流速W。和不太高的含汽率X，故大容量锅炉不应采用过小的管径

在一定负荷和工作压力下，随着的增大，W

0X值升高

大容量锅炉炉膛周界的相对长度减小，水冷壁管数量减少，但高度增加，即每根管产生的蒸汽量增加，水冷壁管出口含汽率X和循环流速W。都比较高8/10提高自然循环安全性措施

防止下降管带汽对高压以上锅炉，在下降管入口处加装栅格板；采用大直径集中下降管时，应在入口处加装十字板或栅格板

防止下降管进口自汽化

式中

h—

为下降管进口以上到正常水位的高度；wxj、i—

分别下降管中的水速和进口阻力系数

下降管进口之上应保证一定的水柱高度，且水速不能过大9/10

避免下降管带汽或自汽化提高自然循环安全性措施

使流体在管内产生旋转流动或破坏汽膜边界层，避免传热恶化

采用内螺纹管

在管子内壁上开出单头或多头螺旋形槽道，当工质在内螺纹管内流动时，发生强烈扰动，将水压向壁面并迫使汽泡脱离壁面被水带走，破坏汽膜层的形成，使管内壁温度降低

加装扰流子

扰流子是塞在管中的螺旋状金属薄片。在推迟传热恶化和降低壁温方面，扰流子可起到与内螺纹管类似的作用，在强化传热方面不及内螺纹管10/10控制循环锅炉及特点

控制循环锅炉具有汽包，循环回路下降管系统增设循环泵，工质流动的动力为循环泵的压头和工质重位差

可采用小直径水冷壁，水冷壁可自由布置采用体积较小的高效分离器，可减小汽包直径工质质量流速较高，循环倍率较自然循环小，一般为35；循环稳定，不易出现循环异常，但可能出现流动不稳定、脉动等工质强制流动，可使各承压部件均匀受热或冷却，缩短了锅炉启、仃时间1/1

压力提高，机组热经济性提高；但压力增至一定值，汽水密度差’-”下降，运动压头下降；汽水分离困难，必然取消汽包，强制流动锅炉是锅炉发展的必然结果。主要有直流锅炉、控制循环锅炉和复合循环锅炉三种直流锅炉工作原理

直流锅炉没有汽包，给水在给水泵压头的作用下，顺序流过热水段、蒸发段和过热段等受热面一次将给水全部变成过热蒸汽，蒸发区循环倍率K=1

热水段:

水的焓和温度逐渐增高，比容略有加大，压力则由于流动阻力而有所降低

蒸发段:

汽水混合物的焓继续提高，比容急剧增加，压力降低较快，相应的饱和温度随着压力的降低亦降低一些沿管子长度方向工质参数变化情况

过热段:蒸汽焓、温度和比容均增大，压力则由于流动阻力较大而下降更快1/4直流锅炉工作特点

加热、蒸发和过热受热面没有固定的界限，汽温变化大如减小给水量，开始沸腾点前移，加热水段长度L1缩小，蒸发段长度L2也缩小，锅炉受热管总长度不变，故过热段长度L3相对增大，过热汽温上升

无汽包，无下降管，水冷壁可采用小管径，耗钢少；但电耗相对较大；水冷壁可自由布置，适用于任何压力2/4

设有专门的启动系统以便在启动时有足够的水量通过蒸发受热面，保护管壁不致被烧坏

对燃料、给水和空气的自动控制及调节要求较高直流锅炉的水容积及相应蓄热能力小，对负荷变动较敏感；工质预热、蒸发和过热段间无固定界限，若燃料、给水比例失调，不能保证供给合格蒸汽

起动和停炉速度比较快直流锅炉没有厚壁的汽包，起动和停炉过程中锅炉各部分加热和冷却均匀3/4直流锅炉工作特点

无自补偿能力蒸发受热面可能出现流动不稳定、脉动、热偏差，危及锅炉安全运行，可采用在蒸发管进口加装节流圈等措施

管内换热处于膜态沸腾状态下，管壁可能超温破坏直流锅炉蒸发受热面中，水要从开始沸腾一直到完全蒸发汽包锅炉中由于循环倍率高，蒸发受热面出口的蒸汽含量X较低，管内换热属于泡状沸腾，壁温可得到充分冷却

对给水品质的要求很高无汽包，不能进行连续排污4/4直流锅炉工作特点复合循环锅炉工作原理1/3

复合循环与控制循环的区别没有汽包，代之以简单的汽水分离器

复合循环与直流锅炉的区别在省煤器和水冷壁之间装设循环泵、混合器和分配器等，依靠锅水循环泵压头将蒸发受热面出口的部分或全部工质进行再循环，蒸发系统中除直流流量外，还有循环泵提供的循环流量

复合循环包括低循环倍率复合循环和部分负荷复合循环两种低倍率复合循环锅炉

低倍率复合循环锅炉又称全负荷复合循环锅炉

控制阀只起节流作用，在整个负荷范围内，投入循环泵运行，实现再循环。水冷壁工质出口平均干度小于1，循环倍率约为1.21.4

低倍率复合循环锅炉多用于亚临界参数1-省煤器；2-混合器；3-循环泵；4-控制阀；5-节流圈；6-水冷壁；7-汽水分离器2/31-省煤器；2-混合器；3-循环泵；4-控制阀；5-节流圈；6-水冷壁；7-汽水分离器部分负荷复合循环锅炉

部分负荷复合循环锅炉用控制阀进行循环方式的切换在一定负范围内开启控制阀，按再循环方式运行当锅炉负荷达一定值（3070%额定负荷）后，关闭控制阀，循环泵作为给水泵起增压作用，按直流锅炉方式运行即保证了低负荷下必须的工质质量流速；又降低了高负荷下的流动阻力部分负荷复合循环锅炉适用于亚临界及超临界参数3/3超（超）临界压力下汽水理化特性

随着压力的提高，水的饱和温度也相应提高，水的汽化潜热却相应减少，饱和水和饱和蒸汽的密度差也随之减少。在压力达到22.11MPa时，汽化潜热为零，汽和水的密度差也等于零，该压力称为临界压力。水在该压力下加热到374.15℃时，即为蒸汽，该温度称之为临界温度（即相变点）。当水蒸汽参数值大于上述临界状态点的压力和温度值时，称其为超临界参数。超超临界参数的概念实际是一种商业性的称谓，以表示发电机组具有更高的压力和温度。各国、甚至各公司对超超临界参数的开始点定义也有所不同。我国电力百科全书则将超超临界定义为：蒸汽参数高于27MPa。

超临界压力水蒸气比体积、比热容和焓比体积：1kg水或蒸汽所具有的容积称比体积（m3/kg）。当压力<临界压力，1kg水被加热→饱和蒸汽，其容积增加多倍，增大倍数与压力有关；当压力达到临界压力，水和蒸汽的比体积相等，临界比容=0.00317m3/kg。比热容：在特定的热工过程中，使1kg（或1m3）工质温度升高1℃所需要的热量。在定容或定压过程中加热时，分别称为比定容热容（cv)、比定压热容（cp)。超临界压力水的比热容随温度的提高而增加，而蒸汽的比热容随温度的提高而减小。超（超）临界压力下汽水理化特性焓:以温度0℃为计算基准点，使工质达到规定的热力状态参数（p、t）时，总的吸热量称为热焓或简称焓。超临界压力下，h∝p、t函数。临界压力或超临界压力下，焓值在相变点附近随温度变化而变化，当p超过一定值，焓值变化减缓水蒸汽其它特性：超临界压力下水蒸汽在相变点附近工质的动力黏度µ、导热系数λ均会降低，普朗特数Pr增大。当t↑，µ和λ先下降后略上升，而Pr达到峰值后下降。超（超）临界压力下汽水理化特性亚临界、超临界压力下水动力特性无论是亚临界压力还是超临界压力，直流锅炉的蒸发受热面，尤其是变压运行时，带内置式启动系统的直流锅炉的蒸汽受热面（即水冷壁），都存在着流动稳定性、热偏差和脉动等水动力问题。亚临界和超临界压力下的流动稳定性直流锅炉蒸发受热面出现不稳定流动的原因：汽和水的比体积差以及水冷壁进口有热水段存在，在一定条件下实际运行的直流锅炉蒸发受热面就会发生这种流动不稳定的工况。超（超）临界压力下汽水理化特性直流锅炉蒸发受热面的流动脉动

流动脉动类型：整体脉动（全炉脉动）、屏间（屏带或管屏间）脉动和管间脉动管间脉动的特点：在蒸发管组进出口集箱内，P不变，并联管中某些管子的流量减少，而另一些管子中的流量增加；之后，流量小的管子又增大流量，而其余的管子却减小流量，如此反复波动而形成管子间的流量脉动。在这种周期性的脉动过程中，整个管组的总给水量和总蒸发量不变，但对某一根管子，进口水量和加热段阻力以及出口汽流量和蒸发段阻力的波动是反向的，这波动经一次扰动后，便能自动持续地以不变的频率振动。超（超）临界压力下汽水理化特性

管间脉动时，管壁水膜周期性地被撕破，相变点附近的金属壁温波动很大，严重时甚至达到150℃，因而使管子产生疲劳破坏。另外在脉动时，并联各管会出现很大的热偏差，当超过允许的热偏差时，使管子超温过热而损坏。

消除脉动的措施：在蒸发管圈加热段加装节流圈和节流阀；保证管圈有足够大的质量流速；脉动现象是汽水两相流动所致，提高压力有利于防止脉动。运行时，保持燃烧工况的稳定性及炉内温度尽可能均匀，在启动时保持足够的启动流量和压力等。超（超）临界压力下汽水理化特性直流锅炉蒸发受热面的热偏差

热效流动偏差：并联管中各根管子因吸热不均而引起的流量偏差，称为热效流动偏差

。

热偏差特点：当P<临界压力时，蒸发管组偏差管超温引起流量降低，致使工质过热或传热恶化。超临界压力管组，流量随吸热量的增加而下降，偏差管由于流量过低，发生类膜态沸腾而使工质温度突升，因而tb有突升特性减小热偏差措施：利用节流圈（阀）减小热偏差；对于一次上升垂直管屏的UP型直流锅炉，水冷壁进口装置节流圈（阀），把管屏宽度减小，增加中间混合联箱等方法。对于螺旋管圈，由于各管组工质在炉膛内的吸热量均匀，热偏差小，不需装置节流圈（阀）和中间混合联箱，使锅炉更适宜于变压运行。超（超）临界压力下汽水理化特性超临界压力下的传热特性超临界压力与临界压力时相同，当水的温度加热到相变点时，即全部变为蒸汽，因此超临界工质不再存在两相流区。但是超临界工质在相变点附近，其工质特性仍有明显的变化，使其传热特性有许多特点。传热特点比热容：超临界压力水的比热容随着温度升高而升高，而蒸汽的比热容却随着温度的增加而下降。在相变区工质的比热容最大，以最大比热容点定义为相变点。在相变点附近存在一最大比热容区，一般以比热容大于8.37kJ/(kg•℃)的区域称为最大比热容区。超（超）临界压力下汽水理化特性

比体积和焓

：亚临界压力下，水达到饱和温度时开始蒸发，工质的比体积和焓值迅速增加;在超临界压力时，达到相变点，工质比体积和焓值仍迅速增加，但随P↑，其增加幅度逐渐减小;到达相变点时，工质的动力黏度µ，导热系数λ和密度ρ均有显著下降。传热恶化：超临界压力下工质的特性在相变区会发生显著的变化，在一定条件下，会发生传热恶化。类似于亚临界压力时的膜态沸腾，称之为类膜态沸腾。其壁温飞升值取决于热负荷和管内质量流速的大小。壁温差：超临界压力下的水平管会出现类似亚临界压力下的汽水分层流动，引起上下壁温差，其值决定于热负荷和工质的质量流速。超（超）临界压力下汽水理化特性防止传热恶化、降低管壁温度的措施采用内螺纹管或交叉来复线管；

提高工质质量流速：在汽泡状、柱状、雾状流动时，提高质量流速可以提高临界热负荷，防止膜态沸腾的发生。在发生膜态沸腾后，提高质量流速可显著提高膜态沸腾放热系数，把金属壁温限制在允许范围内。超（超）临界压力下汽水理化特性直流锅炉的启停特点汽水流程特点直流锅炉与汽包锅炉最主要的不同特点之一是加热过程中的起始蒸发点及蒸发终点的位置不确定，其蒸发段的长度也是可变的。因此在工况变动时，直流锅炉管系中介质的存储量会发生相当幅度的变化，由此也会引起出口介质流量及相应参数的变化。

直流锅炉没有汽包，其总的工质储量及热量储存要比同容量的汽包锅炉少很多；又因为全部采用强制流动，因而其汽―水流程的总流动阻力也大于同容量的汽包锅炉。这些都使得在同样幅度的扰动下直流锅炉的压力变动速度及变化幅度要比同容量的汽包锅炉要快得多或大得多，相应地使蒸汽流量及温度都会有所变化。直流锅炉的启停特点直流锅炉给水流量的单独变化时，会直接影响系统中的压力、蒸汽流量和出口的蒸汽温度。只有给水流量与燃料量较好的协调，才能适应外界对于蒸汽产量的要求并保持蒸汽压力与温度的稳定。启动速度快厚壁部件的热应力是限制机组启停速度的主要因素，而直流锅炉没有汽包，只有集箱、阀门等少量厚壁部件，因此它的启停速度可以比汽包锅炉快。另外，现代大型机组均采取滑参数启动方式，其启动速度还要受到汽轮机要求的限制。

建立一定的工质流量和压力直流锅炉启动一开始就必须建立一定的工质流量和压力，以保证受热面安全工作。同时，为减少热量损失和工质损失，设置了启动旁路系统。升温速度直流锅炉中水冷壁各并联管的工质流速较快，故其允许升温速度比自然循环锅炉高，但是高参数大容量直流锅炉的联箱、混合器、汽水分离器等部件的壁厚尺寸也不是很小，升温速度也要受到一定的限制。

直流锅炉的启停特点启动水工况及循环清洗

直流锅炉中给水通过受热面是一次蒸发完毕，没有设置排污装置，为了避免有杂质沉积在管壁上或被蒸汽带入汽轮机中，直流锅炉每次启动要对管道系统和锅炉本体进行冷、﹑热态循环清洗。工质与热量的回收

直流锅炉点火前要进行冷态循环清洗，点火后要进行热态循环清洗，启动过程中的给水流量不能低于启动流量，汽轮机冲转后还要将汽轮机用不完的多余蒸汽排放掉。为使工质和热量损失降至最低，直流锅炉都设置了专门的启动旁路系统，用以回收工质和热量。

直流锅炉的启停特点工质膨胀问题工质膨胀是直流锅炉启动过程中的重要现象。直流锅炉各受热面是在启动过程中逐步形成的，受热面中总是存在由水变成蒸汽的过程，由于蒸汽密度比水小得多，因此变化时工质将产生体积膨胀现象，膨胀处的工质将