杭州某脚手架施工方案及计算书

目录TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc133047572"1.编制依据2HYPERLINK\l"_Toc133047573"2.工程概况3HYPERLINK\l"_Toc133047574"3.施工部署3HYPERLINK\l"_Toc133047575"4.构造要求及技术措施4HYPERLINK\l"_Toc133047576"5.安全防护措施8HYPERLINK\l"_Toc133047577"6.脚手架的搭设及拆除施工工艺9HYPERLINK\l"_Toc133047578"7．劳动力及材料、机具配备11HYPERLINK\l"_Toc133047579"8.质量保证体系12HYPERLINK\l"_Toc133047580"9.安全施工技术措施13HYPERLINK\l"_Toc133047581"10.文明施工要求16HYPERLINK\l"_Toc133047582"11.脚手架计算说明18脚手架工程施工方案1.编制依据1．1施工方案图纸名称图纸内容工程号归档日期设计单位施工图纸建施2007.9北京****建筑筑事务有限公公司2主要规范、规程序号规范、规程名称发布日期施行日期规范规程编号1建筑施工扣件钢管管脚手架安全技术规范（22002版）2001．12001．6JGJ130—220012建筑施工高处作业业安全技术规范1992．11992．8．JGJ80—9113建筑施工安全检查查标准1999．31999．5．11JGJ59—9994杭州市建筑工程施施工安全操作作规程2002．62002．9DBJ01—622—20023施工组织设计施组名称编制日期编制人杭州余杭区*****广场周边边旧城改造工工程（西区块块）施工组织织设计2008.34参考图书序号图书名称出版日期1建筑施工手册（第第四版）2003．92简明施工计算手册册1999．73实用建筑施工安全全手册1999．74建筑施工脚手架实实用手册1994．52.工程概况2.1工程简介序号项目内容1工程名称杭州余杭区*****广场周边边旧城改造工工程（西区块块）2工程地址****广场以西西、*****公寓以东3建设单位杭州余杭区*****项目建设设有限公司4设计单位北京****建筑筑事务有限公司司5监理单位浙江****建设设项目管理有有限公司6监督单位杭州市余杭区质检检站7施工单位杭州****建筑筑工程有限公公司8基本情况工期质量目标540天西湖杯3.施工部署3.1安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保也是我项目部创建“文明现场”、“样板工地”的根本要求。为此项目经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组长：（项目经理）—负责协调工作副组长：（技术负责人）—技术总部署、技术交底（施工员）—现场施工总指挥组员：（技术员）（号长）—现场施工协调（安全员）—现场施工指挥、安全检查3.2设计总体思路结合本工程结构形式、实施施工特点，建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件工双排钢管脚手架。此架既用于装修施工，同时兼作安全保护。荷载按装修荷载考虑，要求一层作业。脚手架搭设采用双排单立杆。立杆距结构外沿0.3m，排距（横距）为1.0m、纵距为1.6m，大横杆步距为1.8m。4.构造要求及技术措施4.1扣件式钢管脚手架的构造要求和技术措施4.11地基处理回填土采用碎石、砂土夯实，表面用C10混凝土进行硬化，厚度为100mm。四周外脚手架以硬化的回填土作为基础，所有的基础必须平整。基础上、下底座下设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须平整，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟。4.12立杆全楼脚手架采用双排单立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮1.5m，双立杆应采用双管底座。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与在横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度错开的距离不小于50cm;各接头中心距主节点的距离不在于60cm。4.13大横杆大横杆置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立杆的距离不大于50cm。4．14小横杆每一立杆与大横杆相交处(即主节点),都必须设置一根小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手架板搭设的需要，可在两立杆之间在等间距设置增设1~2根小横杆，其最大间距不大于75cm。小横杆伸出外延大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm,且长度不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立杆处相向布置。4．15纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于50cm,并对此立杆采取双向斜拉加固措施。4．16剪力撑：本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。双立杆部位采用双杆通长剪刀撑，单位杆部则采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑在规范许可的范围内设置，斜杆与地面的夹角在45○~60○之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2~4个加结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪力撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm,并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内，由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑处，中间应每隔6跨设置一道。4．17脚手板脚手板采用毛竹片，厚3cm、宽100cm、长度不少于1.5m的毛竹片。同时作业不超过两层，首层满铺一层脚手板，以上隔层满铺脚手板，并设置安全网及防护拦杆。脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.6mm的镀锌铁丝箍绕2~3圈固定。当脚手板长度小于1m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。4．18连墙件：连墙件采用扣件连接，垂直间距为3.60m、水平间距为4.80m。它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在建筑物的首层设置一道连墙件。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。4．19防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆处立杆里侧。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。4．20脚手架出入口的构造在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根铺立杆，并高于门洞口1~2步，立杆用短管斜撑相互联系，上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心至主节点的距离在15cm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其中伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。5.安全防护措施5.1洞口防护措施洞口设置不低于1.2m高的防护栏杆，用￠48×3.2钢管把洞口围起，并挂上密目网。并在防护栏杆上要刷漆、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用￠25钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井风内不准做垂直运输通道或垃圾通道。5.2结构临边防护措施在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用￠48×3.5钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临连四周1m范围内不准堆料、停放机具。5．3楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。5．4防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用￠12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2,并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选用在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。6.脚手架的搭设及拆除施工工艺6．1落地式钢管脚手架搭设施工工艺落地式脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载实验、材料配备→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准备地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直墙面设置。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。其余组件的搭设要求参见构造要求。6．2脚手架的拆除施工工艺拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节后，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。7．劳动力及材料、机具配备7．1劳动力配备工种人数任务架子工15负责架子搭设及拆拆除测量放线工2负责脚手架垂直度度控制7.2材料准备名称数量规格无缝钢管2000m￠48×3.5mmm脚手板38．5m3厚3cm、宽1000cm密目安全网10000m21.8×6.0mm水平安全网5000m2直角扣件5200个旋转扣件4300个对接扣件1000个钢丝绳85根6×19、￠155.5钢丝绳16根6×19、￠200.0卡具660个GD21卡具96个GD22花蓝螺栓90个M22镀锌铁丝4500m直径1.2mm3机具配备名称数量备注架子扳手20把架子工搭设和拆除除架子用力矩扳手2把检查架子扣件拧紧紧力度是否达达到要求倒链1把调整架子水平弯曲曲度8.质量保证体系8．1构配件允许偏差序号项目允许偏差示意图检查工具1无缝钢管尺寸外径48mm壁厚3.5mm－0.5－0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差△1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深深度(△=△1+△2)≤0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3≤L≤43≤L≤4≤12≤20钢板尺水平杆、斜杆的钢钢管弯曲L≤6.5mm≤308.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差△（mmm）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底板不滑动不沉降－102立杆垂直度最后验收垂直度－+100图略详风JGJ1130—2001（2002版P41~442表8.2.4用经纬仪或吊线和和卷尺下列脚手架允许水水平偏差（mmm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50+7+20+40+60+80+100+7+25+50+75+100+7+50+100中间档次用插入法法。3间距步距纵距横距－+20+50+20－钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端－+20图略详风JGJ1130—2001（2002版P41~442表8.2.4水平仪或水平尺同跨内两根纵向水水平杆高差－+10图略详风JGJ1130—2001（2002版P41~442表8.2.45双排脚手架横向水水平杆外伸长度偏差外伸500mm－50－钢板尺8．3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横横）向水平杆杆或剪刀撑的的扣件；接长长立杆、纵向向水平杆或剪剪刀撑的扣件件1201~320005052连接横向水平杆与与纵向水平杆杆的扣件（非非主节点处）1201~3200050109.安全施工技术措施9．1材质及其使用的安全技术措施9．1．1扣件的紧固程度在40~50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN，扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。★对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。9．1．2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。9.2脚手架搭设的安全技术措施脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。9.2．2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。9．2．3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。9．2．4脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，末完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。9．2．5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。9．2．6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。9．2．7外脚手架的卸荷严格采用￠15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接。严禁私自拆改。9．3脚手架上施工作业的安全技术措施9．3．1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后主可使用。任何班组和个人，未经同意不得任意拆除脚步手架部件。9．3．2严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2kN/m2，确保安全。9．3．3结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。9．3．4当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。9．3．5各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。9．3．6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。9．4脚手架拆除的安全技术措施。9．4．1拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。9．4．2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。9．4．3拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或坚立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。9．4．4拆架时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先通知对方，以防附落。9．4．5拆除时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9．4．6每天拆架下班时，不应留下隐患部位。9．4．7拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9．4．8所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。9．4．9所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处附落伤人。9．4．10拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。10.文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下：10．1进入施工现场的人员要必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。10．2进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。10．3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。10．4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。10．5护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。10．6脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作，拆改完成后经技术负责人和安全员验收通过方能使用。10．7不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。10．8不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起设备。10．9在架子的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。10．10拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。10．11脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重防护不全、拉接松动等问题要及时解决。10．12要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。10．13施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。10．14使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。10．15脚手架堆放场做到到整洁、摆放放合理、专人人保管，并建建立严格领退退手续。10．16施工人员做到活完完料净脚下清清，确保脚手手架施工材料料不浪费。10．17运至地面的材料应应按指定地点点随拆随运，分分类堆放，当当天拆当天清清，拆下的扣扣件和铁丝要要集中回收处处理。应随时时整理、检查查，按品种、分分规格堆放整整齐，妥善保保管。10．18六级以上大风、大大雪、大雾、大大雨天气停止止脚手架作业业。在冬季、雨雨季要经常检检查脚手板、斜斜道板、跳板板上在无积雪雪、积水等物物。若有则应应随时清扫，并并要采取防滑滑措施。11.脚手架计计算说明3＃楼脚手架计算书书扣件式钢管落地脚脚手架的计算算依据《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》(JGJ1130-20001)、《建筑地地基基础设计计规范》(GB550007--2002))、《建筑结结构荷载规范范》(GB550009--2001))、《钢结构构设计规范》(GB550017--2003))等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为49m，立杆采用用单立管；搭设尺寸为：立杆杆的横距为1m，立杆的纵纵距为1.6m，大小横杆杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度度为0.30m；大横杆在上，搭接接在小横杆上上的大横杆根根数为2根；采用的钢管类型为为Φ48×3..2；横杆与立杆连接方方式为单扣件件；钢管、扣扣件都经过杭杭州余杭建筑筑工程质量检检测中心检测测合格，单扣扣件的抗滑力力取7KN，双扣件抗抗滑力12KN。连墙件采用两步三三跨，竖向间间距3.6m，水平间距4.8m，采用扣件件连接；连墙墙件连接方式式为双扣件；；2.活荷载参数施工均布活荷载标标准值:2.0000kN//m2；脚手架用用途:装修脚手架架；同时施工层数:22层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭杭州市，基本本风压0.39kN/m22；风荷载高度变化系系数μz为0.80，风荷载体体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑虑风荷载作用用；4.静荷载参数每米立杆承受的结结构自重标准准值(kN/mm):0.11278；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3300；栏杆挡脚脚板自重标准准值(kN/mm):0.1140；安全设施与安全网网(kN/m2):0.0005；脚手板类别:竹笆笆片脚手板；；栏杆挡板类类别:栏杆、竹夹夹板挡板；每米脚手架钢管自自重标准值(kN/mm):0.0038；脚手板铺设总层数数:4；5.地基参数地基土类型:搭设设在楼板上，承承载力要经验验算。二、大横杆的计算算:按照《扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》(JGJ1130-20001)第5.2.4条规定，大大横杆按照三三跨连续梁进进行强度和挠挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。将将大横杆上面面的脚手板自自重和施工活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准准值:P1=0.0338kN//m；脚手板的自重标准准值:P2=0.3××1/(2++1)=0..1kN//m；活荷载标准值:Q=2×11/(2+11)=0.6667kNN/m；静荷载的设计值::q1=1.2××0.0388+1.2××0.1=00.166kN/m；活荷载的设计值::q2=1.4××0.6677=0.9333kN//m；图1大横杆设计荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)图2大横杆设计计荷载组合简简图(支座最大弯弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯弯距分别按图图1、图2组合。跨中最大弯距计算算公式如下:跨中最大弯距为MM1max=00.08×00.166××1.62+0.100×0.9333×1.662=0.2273kNN.m；支座最大弯距计算算公式如下:支座最大弯距为M2maxx=-0..10×0..166×11.62-0.1117×0.9933×1..62=-0..322kkN.m；选择支座弯矩和跨跨中弯矩的最最大值进行强强度验算：σ=Max(0.2273×1006,0.3222×1066)/50880=63..386NN/mm2；大横杆的最大弯曲曲应力为σ=63..386NN/mm2小于大横杆的抗抗压强度设计计值[f]==205NN/mm2，满足要求求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准准值:q1=P1+P2=0.0338+0.11=0.1338kN//m；活荷载标标准值:q2=Q==0.6677kN/mm；最大挠度计算值为为：ν=0.677××0.1388×160004/(1000×2.066×105×1219900)+00.990××0.6677×160004/(1000×2.066×105×1219900)==1.9667mm；；大横杆的最大挠度度1.9667mm小于大横杆的最最大容许挠度度16000/150mm与10mm，满足要求求！三、小横杆的计算算:根据JGJ130-22001第5.2.4条规定，小小横杆按照简简支梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。用大大横杆支座的的最大反力计计算值作为小小横杆集中荷荷载，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准准值：p1=0.0038×1..6=00.061kN；脚手板的自重标准准值：P2=0.3××1×1.66/(2+11)=0.1160kNN；活荷载标准值：QQ=2×1××1.6/((2+1)=1.0667kN；集中荷载的设计值值:P=11.2×(00.061++0.16))+1.4×1.0667=11.759kN；小横杆计算算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的标准值值最不利分配配的弯矩和；；均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mqmax=11.2×0..038×112/8=0.0066kN.mm；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmax=11.759××1/3==0.5886kN..m；最大弯矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.5922kN.mm；最大应力计算值σ=M/W==0.5992×1066/50800=116..558NN/mm2；小横杆的最大弯曲曲应力σ=1166.558N/mm22小于小横杆的抗抗压强度设计计值205N/mm22，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和；；小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度计算算公式如下:νqmax=5×00.038××100044/(3844×2.066×105×1219900)==0.022mm；；大横杆传递荷载P=pp1+p2+Q=0.0061+0..16+1..067==1.2888kN；集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度计算公式式如下:νpmax=11288.1107×10000×(33×100002-4×100002/9)/(72××2.06××105×1219900)==1.8221mm；；最大挠度和ν=νqmax++νpmax==0.022+1.8221=11.841mm；小横杆的最大挠度度为1.8441mm小于小横杆的最最大容许挠度度10000/150==6.6677与10mmm,满足要求！！四、扣件抗滑力的的计算:钢管、扣件都经过过杭州余杭建建筑工程质量量检测中心检检测合格，单单扣件的抗滑滑力取7KN，双扣件抗抗滑力12KN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范5.2.55):R≤Rc其中Rc--扣扣件抗滑承载载力设计值,取7.00kkN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；大横杆的自重标准准值:P1=0..038×11.6×2//2=0.0061kNN；小横杆的自重标准准值:P2=0..038×11/2=0..019kkN；脚手板的自重标准准值:P3=0..3×1×11.6/2==0.24kN；活荷载标准值:Q=22×1×1..6/2=1.66kN；荷载的设计值:R=1.22×(0.0061+0..019+00.24)++1.4×11.6=2..625kkN；R<7.000kN，单扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求!五、脚手架立杆荷荷载计算:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承承受的结构自自重标准值，为0.1278kN/mNG1=[0.12278+(11.60×22/2)×00.038//1.80]]×49.000=77.935kkN；(2)脚手板的自自重标准值；；采用竹笆片片脚手板，标标准值为0.3kNN/m2NG2=00.3×4××1.6×((1+0.33)/2==1.2448kN；(3)栏杆与挡脚脚手板自重标标准值；采用用栏杆、竹夹夹板挡板，标标准值为0.14kkN/mNG3=0.14××4×1.66/2=0.4488kN；(4)吊挂的安全全设施荷载，包包括安全网；；0.0055kN/mm2NG4=0.0055×1.6××49=0.3922kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=110.0233kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，立杆按按一纵距内施施工荷载总和和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=2××1×1.66×2/2=3.22kN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用：Wo==0.399kN/mm2；Uz风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)的规定采用用：Uz=0.7977；Us风荷载体型型系数：取值值为1.125；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7××0.39××0.7977×1.1225=00.245kN/m22；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×10.0023+11.4×3..2=166.507kN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=1.2NG+0.855×1.4NNQ=1..2×10..023+0.85××1.4×33.2=115.8355kN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=0.85×1.4WWkLah2/10==0.8500×1.44×0.2445×1.66×1.82/10=0..151kkN.m；六、立杆的稳定性性计算:不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=116.5077kN；计算立杆的截面回回转半径：i=11.58ccm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表5.3.3得：k=11.155；当验算杆杆件长细比时时，取块1.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表5.3.3得：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k××μ×h确定：l0=3..118mm；长细比Lo/ii=1997；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果果查表得到：φ=0.1186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=55.08ccm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[f]==205NN/mm2；σ=165077/(0.1186×4889)=1881.49N/mm22；立杆稳定性计算σ=1881.49N/mm22小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055N/mmm2，满足要求求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=115.8355kN；计算立杆的截面回回转半径：i=11.58ccm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表5.3.3得：k=1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表5.3.3得：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：l0=3..118mm；长细比:L0//i=1197；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表表得到：φ=0.1186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=55.08ccm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[f]==205NN/mm2；σ=158355.28/((0.1866×489))+1510002.9555/50880=2203.8227N/mmm2；立杆稳定性计算σ=2003.8277N/mmm2小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055N/mmm2，满足要求求！七、最大搭设高度度的计算:按《规范》5.33.6条不考虑风风荷载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kNN)计算公式为为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=22.088kN；活荷载标准值：：NQ=3..2kN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..128kkN/m；Hs=[0.1866×4.899×10-44×205××103-(1.22×2.0888+1.4×3.22)]/(11.2×0..128)==76.033m；按《规范》5.33.6条脚手架搭搭设高度Hs等于或大于26米，按照下下式调整且不不超过50米：[H]=766.03//(1+0..001×776.03))=70.6658m；[H]=70..658和50比较取较小小值。经计算算得到，脚手手架搭设高度度限值[H]=50mm。脚手架单立杆搭设设高度为49m，小于[H]，满足要求求！按《规范》5.33.6条考虑风荷荷载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kNN)计算公式为为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=22.088kN；活荷载标准值：：NQ=3..2kN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..128kkN/m；计算立杆段由风荷荷载标准值产产生的弯矩：：Mwk=Mw/(11.4×0..85)==0.1551/(11.4×0.85))=0..127kkN.m；Hs=(0.1886×4.889×10--4×2055×103-(1.22×2.0888+0.885×1.44×(3.22+0.1886×4.889×1000×0.1227/5.008)))//(1.2××0.1288)=62..783mm；按《规范》5.33.6条脚手架搭搭设高度Hs等于或大于26米，按照下下式调整且不不超过50米：[H]=622.783/(1+00.001××62.7883)=599.074m；[H]=59..074和50比较取较小小值。经计算算得到，脚手手架搭设高度度限值[H]=50mm。脚手架单立杆搭设设高度为49m，小于[H]，满足要求求！八、连墙件的稳定定性计算:连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..245kkN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积Aw=177.28mm2；按《规范》5.44.1条连墙件约约束脚手架平平面外变形所所产生的轴向向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照下式式计算：Nlw=1.44×Wk×Aw=5..922kkN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=10..922kkN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--轴心受压压立杆的稳定定系数；由长细比l/i=3000/15.88的结果查表表得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A=4..89cmm2；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..949×44.89×110-4×2055×103=955.133kN；Nl=10.9222<NNf=955.133,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=100.922小于双扣件件的抗滑力12kN，满足要求求！连墙件扣件件连接示意图图九、立杆的地基承承载力计算:由于是搭在地下室室的楼板上,要对楼板的的承载力进行行验算。根据据混凝土土设设计规范对楼楼板混凝土承承载力进行计计算。钢管立立杆下铺10＃槽钢，计计算节点取一一跨，1600××100。1、对楼板抗冲切承承载力验算：：Fl≤(0.7βhft++0.15σσpc)ηumh0=(0.7**1*1.557+0.115*1)**1*（1600＋75＋100＋75）×2*1500=768KNNFl局部荷载设设计值或集中中反力设计值值βh—截面高度影响系数数，当h≤800mm时，取βh＝1.0；当h≤2000mmm时，取βh＝0.9，其间按线线性内插法取取用。ft混凝土轴心心抗拉强度设设计值σpc临界截截面周长上两两个方向混凝凝土有效预压压应力，取1N/MMM2um临界截截面的周长，距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0/2处板垂直截截面的最不利利周长。h0截面的的有效高度η取=11。而立杆传下的集中中荷载为F=16.5507KN，F≤Fl符合要求，楼楼板抗冲切能能满足要求。2、对楼板局部受压压承载力的计计算：Fll≤1.35βcβlfcAlnβl=(Ab/Al))1/2Fl局部受压面面上作用的局局部荷载或局局部受压力设设计值fc混凝土轴轴心抗压设计计值＝16.7N//mm2βc混凝土局局部受压时强强度提高系数数，取1.0Al局部部受压面积，1800××100＝1800000mm2Ab受压压计算面积，1800××300＝5400000mm2,Aln受压净面积积，槽钢下没没有损坏，与与局部受压面面积相同计算得Fl=1..35×1××1.73××16.7×1880000＝7020KN≥16.5007KN，符合要求求，楼板的局局部承载力满满足要求。楼板承载力的计算算满足要求!!2＃楼脚手架计算书书扣件式钢管落地脚脚手架的计算算依据《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》(JGJ1130-20001)、《建筑地地基基础设计计规范》(GB550007--2002))、《建筑结结构荷载规范范》(GB550009--2001))、《钢结构构设计规范》(GB550017--2003))等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为46m，立杆采用用单立管；搭设尺寸为：立杆杆的横距为1m，立杆的纵纵距为1.6m，大小横杆杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度度为0.30m；大横杆在上，搭接接在小横杆上上的大横杆根根数为2根；采用的钢管类型为为Φ48×3..2；横杆与立杆连接方方式为单扣件件。连墙件采用两步三三跨，竖向间间距3.6m，水平间距4.8m，采用扣件件连接；连墙墙件连接方式式为双扣件；；2.活荷载参数施工均布活荷载标标准值:2.0000kN//m2；脚手架用用途:装修脚手架架；同时施工层数:22层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭杭州市，基本本风压0.39kN/m22；风荷载高度变化系系数μz为0.80，风荷载体体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑虑风荷载作用用；4.静荷载参数每米立杆承受的结结构自重标准准值(kN/mm):0.11278；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3300；栏杆挡脚脚板自重标准准值(kN/mm):0.1140；安全设施与安全网网(kN/m2):0.0005；脚手板类别:竹笆笆片脚手板；；栏杆挡板类类别:栏杆、竹夹夹板挡板；每米脚手架钢管自自重标准值(kN/mm):0.0038；脚手板铺设总层数数:4；5.地基参数参考3＃楼二、大横杆的计算算:按照《扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》(JGJ1130-20001)第5.2.4条规定，大大横杆按照三三跨连续梁进进行强度和挠挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。将将大横杆上面面的脚手板自自重和施工活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准准值:P1=0.0338kN//m；脚手板的自重标准准值:P2=0.3××1/(2++1)=0..1kN//m；活荷载标准值:Q=2×11/(2+11)=0.6667kNN/m；静荷载的设计值::q1=1.2××0.0388+1.2××0.1=00.166kN/m；活荷载的设计值::q2=1.4××0.6677=0.9333kN//m；图1大横杆设计荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)图2大横杆设计荷载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯弯距分别按图图1、图2组合。跨中最大弯距计算算公式如下:跨中最大弯距为MM1max=00.08×00.166××1.62+0.100×0.9333×1.662=0.2273kNN.m；支座最大弯距计算算公式如下:支座最大弯距为M2maxx=-0..10×0..166×11.62-0.1117×0.9933×1..62=-0..322kkN.m；选择支座弯矩和跨跨中弯矩的最最大值进行强强度验算：σ=Max(0.2273×1006,0.3222×1066)/50880=63..386NN/mm2；大横杆的最大弯曲曲应力为σ=63..386NN/mm2小于大横杆的抗抗压强度设计计值[f]==205NN/mm2，满足要求求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准准值:q1=P1+P2=0.0338+0.11=0.1338kN//m；活荷载标标准值:q2=Q==0.6677kN/mm；最大挠度计算值为为：ν=0.677××0.1388×160004/(1000×2.066×105×1219900)+00.990××0.6677×160004/(1000×2.066×105×1219900)==1.9667mm；；大横杆的最大挠度度1.9667mm小于大横杆的最最大容许挠度度16000/150mm与10mm，满足要求求！三、小横杆的计算算:根据JGJ130-22001第5.2.4条规定，小小横杆按照简简支梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。用大大横杆支座的的最大反力计计算值作为小小横杆集中荷荷载，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准准值：p1=0.0038×1..6=00.061kN；脚手板的自重标准准值：P2=0.3××1×1.66/(2+11)=0.1160kNN；活荷载标准值：QQ=2×1××1.6/((2+1)=1.0667kN；集中荷载的设计值值:P=11.2×(00.061++0.16))+1.4×1.0667=11.759kN；小横杆计算算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的标准值值最不利分配配的弯矩和；；均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mqmax=11.2×0..038×112/8=0.0066kN.mm；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmax=11.759××1/3==0.5886kN..m；最大弯矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.5922kN.mm；最大应力计算值σ=M/W==0.5992×1066/50800=116..558NN/mm2；小横杆的最大弯曲曲应力σ=1166.558N/mm22小于小横杆的抗抗压强度设计计值205N/mm22，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和；；小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度计算算公式如下:νqmax=5×00.038××100044/(3844×2.066×105×1219900)==0.022mm；；大横杆传递荷载P=pp1+p2+Q=0.0061+0..16+1..067==1.2888kN；集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度计算公式式如下:νpmax=11288.1107×10000×(33×100002-4×100002/9)/(72××2.06××105×1219900)==1.8221mm；；最大挠度和ν=νqmax++νpmax==0.022+1.8221=11.841mm；小横杆的最大挠度度为1.8441mm小于小横杆的最最大容许挠度度10000/150==6.6677与10mmm,满足要求！！四、扣件抗滑力的的计算:直角、旋转单扣件件承载力取值值为7.00kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范5.2.55):R≤Rc其中Rc--扣扣件抗滑承载载力设计值,取7.00kN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；大横杆的自重标准准值:P1=0..038×11.6×2//2=0.0061kNN；小横杆的自重标准准值:P2=0..038×11/2=0..019kkN；脚手板的自重标准准值:P3=0..3×1×11.6/2==0.24kN；活荷载标准值:Q=22×1×1..6/2=1.66kN；荷载的设计值:R=1.22×(0.0061+0..019+00.24)++1.4×11.6=2..625kkN；R<7.000kN，单扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求!五、脚手架立杆荷荷载计算:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承承受的结构自自重标准值，为0.1278kN/mNG1=[0.12278+(11.60×22/2)×00.038//1.80]]×46.000=77.449kkN；(2)脚手板的自自重标准值；；采用竹笆片片脚手板，标标准值为0.3kNN/m2NG2=00.3×4××1.6×((1+0.33)/2==1.2448kN；(3)栏杆与挡脚脚手板自重标标准值；采用用栏杆、竹夹夹板挡板，标标准值为0.14kkN/mNG3=0.14××4×1.66/2=0.4488kN；(4)吊挂的安全全设施荷载，包包括安全网；；0.0055kN/mm2NG4=0.0055×1.6××46=0.3688kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=99.513kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，立杆按按一纵距内施施工荷载总和和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=2××1×1.66×2/2=3.22kN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用：Wo==0.399kN/mm2；Uz风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)的规定采用用：Uz=0.7977；Us风荷载体型型系数：取值值为1.125；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7××0.39××0.7977×1.1225=00.245kN/m22；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×9.5113+1..4×3.22=15..896kkN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=1.2NG+0.855×1.4NNQ=1..2×9.5513+00.85×11.4×3..2=155.224kN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=0.85×1.4WWkLah2/10==0.8500×1.44×0.2445×1.66×1.82/10=0..151kkN.m；六、立杆的稳定性性计算:不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=115.8966kN；计算立杆的截面回回转半径：i=11.58ccm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表5.3.3得：k=11.155；当验算杆杆件长细比时时，取块1.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表5.3.3得：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k××μ×h确定：l0=3..118mm；长细比Lo/ii=1997；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果果查表得到：φ=0.1186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=55.08ccm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[f]==205NN/mm2；σ=158966/(0.1186×4889)=1774.7644N/mmm2；立杆稳定性计算σ=1774.7644N/mmm2小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055N/mmm2，满足要求求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=115.2244kN；计算立杆的截面回回转半径：i=11.58ccm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表5.3.3得：k=1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表5.3.3得：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：l0=3..118mm；长细比:L0//i=1197；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表表得到：φ=0.1186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=55.08ccm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[f]==205NN/mm2；σ=152233.52/((0.1866×489))+1510002.9555/50880=1197.1001N/mmm2；立杆稳定性计算σ=1997.1011N/mmm2小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055N/mmm2，满足要求求！七、最大搭设高度度的计算:按《规范》5.33.6条不考虑风风荷载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kNN)计算公式为为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=22.064kN；活荷载标准值：：NQ=3..2kN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..128kkN/m；Hs=[0.1866×4.899×10-44×205××103-(1.22×2.0664+1.4×3.22)]/(11.2×0..128)==76.2118m；按《规范》5.33.6条脚手架搭搭设高度Hs等于或大于26米，按照下下式调整且不不超过50米：[H]=766.218/(1+00.001××76.2118)=700.82mm；[H]=70..82和50比较取较小小值。经计算算得到，脚手手架搭设高度度限值[H]=50mm。脚手架单立杆搭设设高度为46m，小于[H]，满足要求求！按《规范》5.33.6条考虑风荷荷载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kNN)计算公式为为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=22.064kN；活荷载标准值：：NQ=3..2kN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..128kkN/m；计算立杆段由风荷荷载标准值产产生的弯矩：：Mwk=Mw/(11.4×0..85)==0.1551/(11.4×0.85))=0..127kkN.m；Hs=(0.1886×4.889×10--4×2055×103-(1.22×2.0664+0.885×1.44×(3.22+0.1886×4.889×1000×0.1227/5.008)))//(1.2××0.1288)=62..971mm；按《规范》5.33.6条脚手架搭搭设高度Hs等于或大于26米，按照下下式调整且不不超过50米：[H]=622.971/(1+00.001××62.9771)=599.24mm；[H]=59..24和50比较取较小小值。经计算算得到，脚手手架搭设高度度限值[H]=50mm。脚手架单立杆搭设设高度为46m，小于[H]，满足要求求！八、连墙件的稳定定性计算:连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..245kkN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积Aw=177.28mm2；按《规范》5.44.1条连墙件约约束脚手架平平面外变形所所产生的轴向向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照下式式计算：Nlw=1.44×Wk×Aw=5..922kkN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=10..922kkN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--轴心受压压立杆的稳定定系数；由长细比l/i=3000/15.88的结果查表表得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A=4..89cmm2；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..949×44.89×110-4×2055×103=955.133kN；Nl=10.9222<NNf=955.133,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=100.922小于双扣件件的抗滑力12kkN，满足要求求！连墙件扣件件连接示意图图九、立杆的地基承承载力计算:同3＃楼。1＃楼脚手架计算书书扣件式钢管落地脚脚手架的计算算依据《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》(JGJ1130-20001)、《建筑地地基基础设计计规范》(GB550007--2002))、《建筑结结构荷载规范范》(GB550009--2001))、《钢结构构设计规范》(GB550017--2003))等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为23m，立杆采用用单立管；搭设尺寸为：立杆杆的横距为1m，立杆的纵纵距为1.8m，大小横杆杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度度为0.30m；大横杆在上，搭接接在小横杆上上的大横杆根根数为2根；采用的钢管类型为为Φ48×3..2；横杆与立杆连接方方式为单扣件件。连墙件采用两步三三跨，竖向间间距3.6m，水平间距5.4m，采用扣件件连接；连墙件连接方式为为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标标准值:2.0000kN//m2；脚手架用用途:装修脚手架架；同时施工层数:22层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭杭州市，基本本风压0.39kN/m22；风荷载高度变化系系数μz为0.80，风荷载体体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑虑风荷载作用用；4.静荷载参数每米立杆承受的结结构自重标准准值(kN/mm):0.11337；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3300；栏杆挡脚脚板自重标准准值(kN/mm):0.1140；安全设施与安全网网(kN/m2):0.0005；脚手板类别:竹笆笆片脚手板；；栏杆挡板类类别:栏杆、竹夹夹板挡板；每米脚手架钢管自自重标准值(kN/mm):0.0038；脚手板铺设总层数数:4；5.地基参数地基土类型:素填填土；地基承承载力标准值值(kPa)):120..00；立杆基础底面面积积(m2):0.220；地基承载载力调整系数数:1.00。二、大横杆的计算算:按照《扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》(JGJ1130-20001)第5.2.4条规定，大大横杆按照三三跨连续梁进进行强度和挠挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。将将大横杆上面面的脚手板自自重和施工活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准准值:P1=0.0338kN//m；脚手板的自重标准准值:P2=0.3××1/(2++1)=0..1kN//m；活荷载标准值:Q=2×11/(2+11)=0.6667kNN/m；静荷载的设计值::q1=1.2××0.0388+1.2××0.1=00.166kN/m；活荷载的设计值::q2=1.4××0.6677=0.9333kN//m；图1大横杆设计荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)图2大横杆设计计荷载组合简简图(支座最大弯弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯弯距分别按图图1、图2组合。跨中最大弯距计算算公式如下:跨中最大弯距为MM1max=00.08×00.166××1.82+0.100×0.9333×1.882=0.3345kNN.m；支座最大弯距计算算公式如下:支座最大弯距为M2maxx=-0..10×0..166×11.82-0.1117×0.9933×1..82=-0..408kkN.m；选择支座弯矩和跨跨中弯矩的最最大值进行强强度验算：σ=Max(0.3345×1006,0.4008×1066)/50880=80..315NN/mm2；大横杆的最大弯曲曲应力为σ=80..315NN/mm2小于大横杆的抗抗压强度设计计值[f]==205NN/mm2，满足要求求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准准值:q1=P1+P2=0.0338+0.11=0.1338kN//m；活荷载标标准值:q2=Q==0.6677kN/mm；最大挠度计算值为为：ν=0.677××0.1388×180004/(1000×2.066×105×1219900)+00.990××0.6677×180004/(1000×2.066×105×1219900)==3.1551mm；；大横杆的最大挠度度3.1551mm小于大横杆的最最大容许挠度度18000/150mm与10mm，满足要求求！三、小横杆的计算算:根据JGJ130-22001第5.2.4条规定，小小横杆按照简简支梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。用大大横杆支座的的最大反力计计算值作为小小横杆集中荷荷载，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准准值：p1=0.0038×1..8=00.069kN；脚手板的自重标准准值：P2=0.3××1×1.88/(2+11)=0.1180kNN；活荷载标准值：QQ=2×1××1.8/((2+1)=1.2000kN；集中荷载的设计值值:P=11.2×(00.069++0.18))+1.4×1.2=1.9979kNN；小横杆计算算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的标准值值最不利分配配的弯矩和；；均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mqmax=11.2×0..038×112/8=0.0066kN.mm；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmax=11.979××1/3==0.666kN.mm；最大弯矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.6655kN.mm；最大应力计算值σ=M/W==0.6665×1066/50800=130..986NN/mm2；小横杆的最大弯曲曲应力σ=1300.986N/mm22小于小横杆的抗抗压强度设计计值205N/mm22，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和；；小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度计算算公式如下:νqmax=5×00.038××100044/(3844×2.066×105×1219900)==0.022mm；；大横杆传递荷载P=pp1+p2+Q=0.0069+0..18+1..2=11.449kN；集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度计算公式式如下:νpmax=11449.112×10000×(3××100022-4×100002/9)/(72××2.06××105×1219900)==2.0448mm；；最大挠度和ν=νqmax++νpmax==0.022+2.0448=22.068mm；小横杆的最大挠度度为2.0668mm小于小横杆的最最大容许挠度度10000/150==6.6677与10mmm,满足要求！！四、扣件抗滑力的的计算:直角、旋转单扣件件承载力取值值为7.00kkN。纵向或横向