汽轮机房工艺设计

全国勘察设计注册公用设备工程师动力专业刘文毅第五章汽轮机房工艺设计1一、发电厂原则性热力系统第一节发电厂热力系统1、发电厂原则性热力系统的拟定1)组成热力系统组成：锅炉本体汽水系统、汽轮机本体热力系统、机炉间连接管道和全厂公用汽水系统原则性热力系统：锅炉、汽轮机和以下各热力系统组成：蒸汽系统、给水回热加热和除氧器系统、补充水引入系统、轴封汽及其它废热回收系统，热电厂还有对外供热系统主要表明热力循环的特征，体现机炉之间关系及向外供热情况22）编制步骤初步可行性研究、可行性研究、初步设计、施工图设计（1）确定发电厂形式及规划容量（2）选择汽轮机凝汽不超4台，供热不超6台，有常年持续稳定热负荷选背压式，热负荷变化大宜选抽凝式（3）绘制原则性热力系统图（4）进行发电厂原则性热力系统计算热平衡（5）选择锅炉凝汽电厂宜一机配一炉，108-110%汽机，热电厂因热负荷，两炉配一机、三炉配两机3（6）选择热力辅助设备（7）热经济指标计算2、发电厂原则性热力系统的举例4二、发电厂全面性热力系统1、发电厂全面性热力系统概念不同运行工况下的所有系统，以此全面显示该系统安全、可靠和灵活性，含实际所有（运行和备用）设备、管线和阀门。一般包括：主蒸汽系统、回热加热系统、给水除氧系统、主凝结水系统、补充水系统、供热系统、厂内循环冷却水系统和锅炉启动系统等52、主蒸汽系统1）主蒸汽系统形式单元制：大机组，系统简单，经济、方便、可靠，但灵活性差母管制：中小机组切换母管制：机炉一一对应，最灵活、可靠，经济性差分段母管制：较灵活、可靠性差，经济性差锅炉至汽机进口，并包括各辅助设备的支管系统、疏水系统等62）主蒸汽温度偏差、压力损失及管径优化3）主蒸汽系统全面性热力系统考虑汽轮机启动过程中暖缸、辅助供汽，新机组投运等加热用汽73、给水系统及给水泵的配置1）给水系统形式单元制：大机组，系统简单，经济、方便、可靠，但灵活性差分段母管制：安全可靠性高，阀门较多、系统复杂、耗钢材、投资大，中、低压小容量电厂，或给水泵容量与锅炉容量不配合切换母管制：有足够可靠性，运行灵活82）给水泵定速泵：小机组母管制，定压运行节流损失大调速泵：大机组，经济安全3）给水系统的全面性热力系统及运行给水操作台调节，主回路、启动回路切换，高加有旁路，减温水，放水放气等94、回回热系系统的的全面面性热热力系系统1）回回热系系统特特点热力除除氧器器：以回热热抽汽汽加热热除去去给水水中溶溶解气气体，，可汇汇集主主凝结结水、、补充充水、、疏水水、生生产返返回水水、锅锅炉连连续扩扩容蒸蒸汽、、汽机机门杆杆漏汽汽等各各项汽汽水流流量，，并保保证给给水品品质及及给水水泵安安全高加、、低加加：表表面式式加热热器除氧器器：加加热和和除氧氧，混混合式式加热热器10（2）防防止除氧氧器超压压爆破主主要要压力容容器质量可靠靠，运行行方面：：严格防防止压力力高蒸汽汽进入；；安全阀阀应每年年校验，，每季试试排汽；；压力调调整器必必须投入入自动，，不得将将汽源电电动门拆拆除“自自保持””作调整整门用，，每5年年做一次次整体水水压试验验等2）除氧氧器的运运行（1）运运行小小机组组定压溶氧量：：排气阀阀开度，，主凝结结水流量量、温度度，补水水、疏水水，抽汽汽等汽压：抽抽汽量水温：饱饱和温度度水位：自自动调整整避免过过高或过过低115、全厂厂公用汽汽水系统统1）公用用辅助蒸蒸汽系统统机组启动动，用于于汽机汽汽封系统统、除氧氧器加热热、燃油油加热、、锅炉下下联箱；；运行，，燃油加加热、燃燃油雾化化、各加加热、采采暖等122）工业业水系统统向电厂主主厂房内内及主厂厂房附近近的辅助助机械和和冷却器器、冷油油器等装装置连续续不断的的供给冷冷却水要求：（1））应有可靠靠水源，，具有独独立的供供、排水水系统，，碳酸盐盐硬度<5mol/m3,pH值值应6.5～9.5,转动动机械轴轴承冷却却水，悬悬浮物含含量<100g/m3（2）充充足淡水水不需处处理，开开式。需需处理或或节约，，闭式或或开、闭闭结合。。（3）母母管制，，水泵宜宜用一台台备用（4）扬扬程：考考虑静压压差，流流动损失失，裕量量（5）用用水点排排水：自自流排水水或自流流排水与与压力排排水相结结合。如如自流应应通过漏漏斗接入入母管，，引至排排水沟或或回水池池等133）全厂厂疏放水水、放气气系统（1）疏疏放水系系统：疏疏泄和收收集全厂厂各类疏疏放水、、回收锅锅炉锅筒筒和各种种箱体（（如除氧氧水箱））的溢水水，以及及设备停停用检修修时排放放的水质质合格的的水而设设置。包包括：疏疏水扩容容器、疏疏水箱和和疏水泵泵等。（2）放放气系统统：管道道、热力力设备高高处的放放气管道道144）汽网网的供汽汽系统及及设备（1）供供汽方案案：减压减温温后直接接供汽排汽或抽抽汽直接接供汽增压后直直接供汽汽（2）减减压减温温器：降降低蒸汽汽压力和和温度（3）基基本热网网加热器器：整个个采暖期期投运，，承担基基本热负负荷（4）尖尖峰热网网加热器器：采暖暖期最冷冷几天，，承担尖尖峰热负负荷156、发电电厂全面面性热力力系统单抽25MW一级调整整抽汽供供基本热热网加热热器16三、凝汽汽式发电电机组的的总效率率1、锅炉炉中能量量损失锅炉效率率ηb大型>90%,中、小小型85-90%。2、主蒸蒸汽管道道的散热热损失产生锅炉炉出口和和汽机入入口焓差差,管道效率率95-97%,3、汽轮轮机中能能量损失失内部损失失用相对对内效率率，外部部损失用用机械效效率表示示4、冷源源损失汽轮机绝绝对内效效率表示示热效率ηηt只能到40-45%,中、小小型30-35%。175、发电电机中能能量损失失发电机效效率ηg，可达97-98%。。6、凝汽汽式发电电机组的的总效率率中、小型型约30%18一、除氧氧器第二节热热力力系统主主要设备备选择容量:与与锅炉匹匹配,每每台锅炉炉一台总出力:按系统统全部锅锅炉额定定蒸发量量的给水水量确定定,每台台机组一一台除氧氧器除氧水箱箱容量:35t/h以以下20-30min额定蒸蒸发量,65t/h以上10-15min额定定蒸发量量除氧器布布置高度度:保证证给水泵泵不汽蚀蚀,大气气式6-7m,中压11-13m19二、给水水泵2、扬程程：锅炉炉额定蒸蒸发量时时，从除除氧器水水箱出口口到省煤煤器进口口总阻力力，加20%裕裕量；加加锅筒水水位与除除氧器给给水箱水水位静压压差；加加省煤器器入口进进水压力力；减除除氧器工工作压力力1、容量量和台数数:应有有一台备备用，其其它应能能保证给给水并有有10%裕量。。三、减压压减温器器2、容量量：作为为工业抽抽汽备用用时，等等于一台台最大汽汽轮机最最大抽汽汽量或背背压排汽汽量1、作用用：热电电站作为为抽汽机机组事故故时备用用或作为为尖峰负负荷时调调峰，中中小供热热机组，，作为厂厂用蒸汽汽热源20四、疏水扩容容器1、容量:应应考虑各种不不同参数的管管道在不同运运行方式下的的疏水量，总总疏水量包括括主蒸汽管道道启动疏水、、机组暖管疏疏水和点火管管道疏水等五、热网加热热器1、基载热网网加热器：不不设备用，但但在停用一台台时，其余能能满足60%-75%季季节性热负荷荷需要。2、峰载热网网加热器或热热水锅炉：应应根据热负荷荷性质、供热热距离、当地地气象条件和和热网系统具具体情况，综综合研究确定定。一般热网网水泵、热网网凝结水泵和和热网补水泵泵都不少于两两台，一台备备用21一、概述第三节供供热机组的热热经济指标治理大气污染染、提高能源源综合利用率率总热效率=[（供热量+供电量×3600kJ/(kW.h))/(燃料总消耗耗量×燃料单单位低位热值值)]×100%全年应大于45%二、热电联产产的总热效率率热电比=[(供热量/供供电量×3600kJ/(kW.h))]×100%三、热电联产产热电比5万kW以下下机组,全年年应应大于100%22按热量法,供供热量占锅炉炉有效热量百百分率四、热电成本本分摊比电热比=热化化发电量/供供热量五、热化发电电率机组性能指标标23一、概述第四节发发电厂汽水管管道设计根据热力系统统和布置条件件进行主蒸汽管道道:过热器器出口额定定压力或锅锅炉工作压压力1、设计压压力定速给水泵泵出口管道道：最高扬扬程对应压压力和泵进进水侧压力力之和低压给水管管道：除氧氧器额定压压力和最高高水位水柱柱静压之和和非调整抽汽汽管道,加加热器疏水水管道:最最大计算抽抽汽压力1.1倍,≥0.1MPa调整抽汽、、背压机排排汽管道、、减压装置置后蒸汽管管道:最高高工作压力力24凝结水泵入入口侧管道道:泵入口口中心线至至汽机排汽汽缸接口平平面水柱静静压，≥0.35MPa；；出口侧：扬扬程对应压压力和进口口侧压力之之和锅炉排污管管道：定期期排污膨胀胀阀前≥锅筒安全全阀最低整整定压力与与锅筒最高高水位至管管道连接点点水柱静压压之和；连连续排污膨膨胀阀前≥≥锅筒安全全阀最低整整定压力；；阀后不会会引起管内内压力升高高时，设计计压力：锅锅炉压力1.750-4.150MPa，取１１.750MPa,锅炉压力4.151-6.200MPa，取2.750MPa给水再循环环管道：母母管制，节节流孔板及及以前取高高压给水管管道设计压压力；节流流孔板后，，未装阀门门或双出路路上阀门不不能同时关关时，取除除氧器设计计压力安全阀后排排汽管道：：根据水力力计算结果果确定25主蒸汽管道道:过热器器出口额定定温度＋允允许偏差５５℃2、设计温温度背压汽轮机机排汽管道：排汽最最高工作温温度减温装置后后管道：出出口蒸汽最最高工作温温度调整抽汽：：抽汽最高高工作温度度；非调整整抽汽，最最大计算工工况设计压压力下对应应温度高压给水管管道：高加加后最高工工作温度凝结水管道道：低加后后凝结水最最高工作温温度低压给水管管道：除氧氧器最高工工作压力对对应温度加热器疏水水管道：抽抽汽管设计计压力对应应饱和温度度26锅炉排污管管道：锅炉炉排污阀前前或排污阀阀后管道装装有阀门或或堵板等可可能引起管管内压力升升高时，取取安全阀最最低整定压力对应饱饱和温度；；阀后不会会引起管内内压力升高高时，设计计温度：锅锅炉压力1.750-4.150MPa，取210℃,锅炉压力4.151-6.200MPa，取2.750℃给水再循环环管道：定定压除氧，，除氧器额额定压力对对应饱和温温度安全阀排汽汽管道：根根据水力计计算结果确确定3、设计安安装温度20℃27管道参数等等级，公称称压力：PN，应符符合《管道道元件公称称压力》(GB1048)4、管道的的公称压力力和公称通通径管道公称通通径：DN，应符合合《管道元元件的公称称通径》(GB1047)允许工作压压力=PN×设计工工况下许用用压力/公公称压力下下对应基准准压力281）强度试试验5、水压试试验试验压力取取较大者,(MPa)水压试验下，试件件内轴向应应力值，不不得大于屈屈服极限90%2）严密性性试验压力：不小小于1.5倍设计压压力，并不不小于0.2MPa温度：不低低于5℃，，不超过70℃水压试验下，管道道轴向应力力以及其它它轴向应力力值，不得得大于屈服服极限90%水质：清洁洁29应符合国家家或冶金部部有关规定定6、管子材材料7、许用应应力30二、管子的的选择单相流体1、管径选选择两相流体按按两相流体体计算方法法G-t/h,v-m3/kg,w-m/s,Q-m3/h,Di-mm1）Do/Di≤1.7承受内压力力管，最小小壁厚（mm）2、壁厚计计算Y温度修正系系数，η许许用应力修修正系数，，α考虑腐腐蚀、磨损损和机械强强度要求的的附加厚度度312）直管计计算壁厚和和取用壁厚厚计算壁厚=最小壁厚厚+壁厚负负偏差的附附加值取用壁厚：：按公称壁壁厚表示，，按产品规规格和技术术规定厚度度选取，但但不小于计计算壁厚3）直管壁壁厚负偏差差附加值规格为外径径*壁厚无无缝钢管A-直管壁壁厚负偏差差系数，按按表查规格为内径径×壁厚无无缝钢管，，偏差取0焊接钢管，，直缝采用用钢板壁厚厚负偏差值值；螺旋焊焊缝按表格格规定324）弯管壁壁厚任一点实测测最小壁厚厚，不得小小于弯管相相应点计算算壁厚，且且外侧厚度度不得小于于相连直管管允许的最最小壁厚采用用内内径径*壁壁厚厚直直管管弯弯制制时时，，宜宜加加大大直直管管壁壁厚厚；；采采用用外外径径*壁壁厚厚，，宜宜采采用用正正偏偏差差壁壁厚厚管管弯曲曲半半径径宜宜为为外外径径4-5倍倍，，椭椭圆圆度度不不大大于于5%无缝缝钢钢管管适适于于各各类类参参数数3、、管管子子类类别别选选择择PN2.5及以以下下参参数数，，可可用用电电焊焊钢钢管管低温温流流体体输输送送用用焊焊接接钢钢管管，，仅仅适适用用于于PN1.7及以以下下、、设设计计温温度度不不大大于于200℃℃介介质质33三、、管管道道附附件件的的选选择择根据据系系统统和和布布置置要要求求,按按公公称称通通径径、、设设计计参参数数、、介介质质种种类类及及所所采采用用标标准准选选择择1、、一一般般规规定定1））法法兰兰组组件件设计计温温度度300℃℃及及以以下下且且PN≤≤2.5管管道道，，平平焊焊法法兰兰；；设设计计温温度度大大于于300℃℃或或PN≥≥4.0管管道道，，对对焊焊法法兰兰宜参参照照国国家家标标准准选选配配设计计压压力力14MPa以以上上，，或或设设计计温温度度540℃℃以以上上，，采采用用焊焊接接式式流流量量测测量量装装置置，，其其它它采采用用法法兰兰式式2、、选选择择原原则则342））弯弯管管及及弯弯头头PN≥≥6.3管管道道，，中中频频加加热热弯弯管管；；PN＜＜1.0MPa、、DN＜＜50mm，，冷冷管管；；PN＜＜6.3，，热热成成形形弯弯头头；；纵纵缝缝热热成成形形弯弯头头适适于于PN≤≤2.5管管，，弯弯曲曲半半径径DN+50mm3））异异径径管管钢板板焊焊制制异异径径管管适适于于PN≤≤2.5管管，，钢钢管管模模压压异异径径管管适适于于PN≥4.0管管4））三三通通PN≤≤10管管，，采采用用挤挤压压或或焊焊接接三三通通，，其其它它按按规规定定5））封封头头和和堵堵头头宜采采用用椭椭球球形形和和球球形形封封头头，，也也可可采采用用对对接接堵堵头头。。PN≤≤2.5,平平焊焊堵头头、带带加加强强筋筋焊焊接接堵堵头头或或锥锥形形封封头头356））堵堵板板和和孔孔板板两法法兰兰间间堵堵板板，，回回转转式式或或中中间间式式，，节节流流孔孔板板，，法法兰兰或或焊焊接接连连接接7））波波纹纹管管补补偿偿器器按制制造造厂厂技技术术要要求求选选择择8））阀阀门门按系系统统参参数数、、通通径径、、泄泄露露等等级级、、启启闭闭时时间间选选择择，，满满足足系系统统关关断断、、调调节节、、安安全全运运行行和和布布置置设设计计要要求求。。形形式式、、操操作作方方式式，，据据结结构构、、制制造造特特点点和和安安装装、、运运行行、、检检修修要要求求（1））闸闸阀阀：：关关断断。。双双闸闸板板闸闸阀阀宜宜水水平平管管道道，，闸闸杆杆垂垂直直向向上上，，单单闸闸板板闸闸阀阀可可任任意意位位置置管管道道；；适适于于流流阻阻小小或或介介质质双双向向流流动动36（2）截止阀阀：关断。适适用于高严密密性（3）球阀：：调节或关断断。迅速关断断或开启（4）调节阀阀：根据使用用目的、调节节方式和调节节范围选，不不宜作关断用用，应控制噪噪声、防止汽汽蚀。设计压压力不大于1.6MPa水管或不大大于1.0MPa蒸汽管管，调节幅度度小且不需经经常调节，可可用截止阀或或闸阀（5）止回阀阀：升降式垂垂直瓣阀应装装在垂直管道道，水平瓣阀阀在水平管，，旋启式阀水水平管，底阀阀应装在水泵泵垂直吸入管管端（6）疏水阀阀（疏水器））：圆盘式、、双金属片式式、热动力式式、脉冲式或或浮球式，并并水平安装（7）蝶阀：：宜于全开、、全关，也可可调节用37（8）安全阀阀：水管上，，微启式；蒸蒸汽管，全启启或微启式，，阀杆垂直向向上（9）旁通阀阀：蒸汽管道道启动暖管需需先开旁通阀阀预热；汽轮轮机自动主汽汽阀前电动主主闸阀；截止止阀阀座受力力超过50kN；等应设设旁通阀9）阀门传动动装置（1）各组件件应根据阀门门和操作器的的布置、阀门门力矩，按典典型设计选用用（2）连杆：：低压流体输输送用焊接钢钢管（3）使用换换向器：操作作件离阀门远远；传动部件件必须转向；；等381）弯管、弯弯头、异径管管、三通、封封头与堵头材材料按标准并并与所连接的的管材一致2）波纹管补补偿器的波纹纹管材料3、附件材料料3）法兰组件件材料39四、管道及附附件的布置1）布置原则则：（1）应应结合主厂房房土建结构、、设备布置及及热力系统进进行（2）管管道走向沿主主厂房轴线（（3）根据与与设备连接的的方便和工艺艺需要，按类类别和区域布布置（4）高高温管道首先先要考虑补偿偿需要和方便便，阀门要考考虑操作、维维护和检修（（5）注意路路径短捷减阻阻力（6）有有噪声或振动动的，布置时时注意隔声或或消声（7））易引起火灾灾管道，采取取防火措施（（8）应靠近近梁、柱，便便于支吊1、主厂房内内汽水管道布布置原则2）布置顺序序和要点首先按类别，，然后按区域域401）两成型部部件连接，宜宜装一段直管管2、附件布置置原则2）三通附近近装异径管时时：汇流三通通，管在汇流流前；分流三三通，管在分分流后；水泵泵进口水平管管道上偏心异异径管，偏心心向下布置3）阀门布置置：（1）便便于操作、维维护和检修（（2）重型和和较大，布置置在水平管道道，阀杆垂直直向上（3））法兰连接阀阀门或铸铁阀阀门，布置在在弯矩较小处处（4）水平平布置阀门，，阀杆不得朝朝下（5）地地沟内阀门，，不妨碍地面面通行时，阀阀杆可漏出地地面，手轮高高出地面150mm以以上，否则，，应考虑简便便的操作措施施4）阀门手轮轮布置:(1)垂直直管道直接操操作阀门，手手轮距地面（或平平台）1300mm(2)平台外侧侧操作，手轮轮距平台不大大于300mm(3)周周围150mm净空距离离415）不能在地地面或楼面操操作阀门，装装设传动装置置或操作平台台6）存在两相相流动管系，，调节阀宜接接近接受介质质容器7）安全阀布布置：（1））主蒸汽和高高温管道再热热蒸汽应距上上游弯头起弯弯点不小于8倍管子内径径距离；入口口管距上下游游两侧其它附附件不小于8倍管内径（（2）两个或或两个以上布布置在同一管管道，其间距距不小于管内内径之和1.5倍（3））排汽管为开开式系统，且且安全阀管上上无支架，应应使入口管缩缩短，出口应应平行于主管管轴线（4））同一管有多多只安全阀时时，排放作用用力矩力求平平衡8）流量测量量装置前后应应有一定长度度直管段421）应充分利利用管道本身身柔性的自补补偿，然后增增设补偿器3、管道的补补偿2）热管道应应进行应力计计算《汽水管管道应力计算算规定》(SDGJ6-1990)3）两点间无无限位支吊点点的无分支管管道，验证补补偿能力4）波纹管补补偿器，可利利用其轴向变变形吸收直管管热膨胀，也也可利用补偿偿器弯曲变形形组成单元式式或复式补偿偿器来吸收管管道横向热膨膨胀。锅炉安安全阀排汽管管，采用套筒筒式补偿器或或疏水盘5）波纹管补补偿器应根据据波纹管类型型考虑其推力力和力矩对设设备接口或管管道固定点影影响。431）设计温度度430℃以以上管道宜进进行冷紧，冷冷紧比（冷紧紧值与全补偿偿值之比）不不宜小于0.7；其它管管道，冷紧有有效系数，工工作状态2/3，冷态14、管管道的的冷紧紧2）管管道上上有限限位支支吊架架时，，冷紧紧量和和冷紧紧口应应以限限位支支吊点点为分分隔点点进行行分段段计算算和设设置。。3）冷冷紧口口宜选选在便便于施施工的的管道道弯矩矩较小小处44五、水水力计计算1）任任务：：按给给定管管道布布置及及参数数计算算压降降，或或确定定管内内截面面上介介质状状态以以及管管道通通流能能力1、一一般规规定2）计计算压压降时时，应应考虑虑10%裕裕量3）管管子摩摩擦因因数λλ按雷雷诺数数及管管壁相相对粗粗糙度度ε/Di查4）管管道总总阻力力系数数ξ1局部阻阻力系系数455）等等径并并联管管道流流量分分配6）并并联、、串联联后等等径总总阻力力系数数7）管管径不不同，，则需需折算算阻力力系数数8）流流速和和质量量流速速9）介介质动动压461）水水管或或管道道始端端和终终端比比体积积比不不大于于1.6或或压降降不大大于初初压40%的蒸蒸汽管管2、介介质比比体积积变化化不大大管道道2）水水管压压降H2-H1–管道道终端端和始始端高高差3）水水管终终端压压力4）蒸蒸汽管管道压压降5）蒸蒸汽管管道终终端、、始端端、比比体积积、压压降计计算6）若若管道道质量量流速速改变变则分分段计计算47六、支支吊架架设计计1）设设计要要求1、一一般规规定（1））据管管道系系统总总体布布置综综合分分析确确定。。如动动载荷荷、静静载荷荷和偶偶然载载荷;管道道位移移;管管道应应力;振动动(2)确定定间距距，考考虑载载荷合合理分分布，，满足足管道道强度度、刚刚度、、防止止振动动和疏疏放水水要求求（3））支承承在可可靠的的构筑筑物上上，便便于施施工（6））吊架架拉杆杆可活活动部部分与与垂线线间夹夹角，，刚性性不大大于3°，，弹性性不大大于4°（4））零部部件应应有足足够强强度和和刚度度,结结构简简单、、典型型（5）管道道吊架螺纹纹拉杆应有有足够调整整长度（7）位移移或位移方方向不同吊吊点,不合合用同一连连接件48（1）固定定支架：用用于不允许许线位移、、角位移2）支吊架架形式选择择（2）滑动动支架或刚刚性支架：：用于不允允许垂直位位移（3）滚动动支架：不不允许垂直直位移并减减小摩擦力力（4）弹簧簧支吊架：：有垂直位位移（5）恒力力支吊架：：垂直位移移较大或需需要限制转转移载荷（6）导向向装置：引引导某方向向位移，限限制其它向向（7）限位位装置：限限制位移（8）减振振装置：防防止振动（9）阻尼尼装置：用用于需承受受地震载荷荷、冲击载载荷或控制制管道高速速振动位移移的地方49（1）设备备接口附近近间距和形形式，应使使设备借口口承受推力力和力矩在在允许范围围，不限制制接口位移移3）支吊架架布置（2）布置置在集中载载荷处（3）设波波纹或套管管补偿器管管道应设支支架和导向向装置，将将热位移引引导到补偿偿器（4）安全全阀排汽管管道的自重重和排汽反反力由支架架承受（5）在пп形补偿器两侧侧应设导向向装置（6）设备备接口承受受过大推力力或力矩时时，如装限限位装置，，其位置及及限位方向向应通过计计算确定（7）室外外吊架拉杆杆，过保温温层处应装装防雨罩50水平直管2、支吊架架间距1）刚度条条件：一阶阶固有频率率应大于3.5Hz,单跨管管道按简支支梁计算，，最大挠度度不>2.62mm水平直管最最大间距2）强度条条件：外载载应力在允允许范围内内，单跨管管道按简支支梁计算，，最大弯曲曲应力不>23.5MPa513、支吊架架荷载1）考虑以以下荷载：：（1）管管子、阀门门、管件和和保温结构构的重力（（2）支吊吊架零部件件自重（3）输送介介质重量（（4）水压压试验或管管路清洗介介质重量（（5）柔性性管件由于于内部压力力产生作用用力（6））支吊架约约束管道位位移所承受受约束反力力和弹簧支支吊架转移移载荷（7）管道位位移产生摩摩擦力（8）室外管管风雪载荷荷（9）管管道振动力力（10））流体动量量突变引起起瞬态力（（11）蒸蒸汽排放产产生反作用用力（12）地震力力2）结构荷荷载：各工工况分别计计算，组合合同时作用用所有荷载载最大荷载载，并加上上本支吊架架或临近活活动支吊架架摩擦力3）支吊架架荷载计算算：使用经经审定计算算程序523、支吊架架荷载4）弹簧支支吊架或恒恒力支吊架架的分配荷荷载荷载：：热态吊零零时，工作作荷载等于于分配荷载载，冷态吊吊零时，安安装荷载等等于分配荷荷载5）排汽管管道的排汽汽反力（1）与管管道轴线垂垂直的排汽汽口，其它它见p254534、弹簧选选择1）符合以以下要求：：（1）弹弹簧荷载变变化系数不不大于35%，主要要管25%（2）安安装和工作作荷载不大大于最大允允许荷载2）弹簧串串联，应选选用最大允允许荷载相相同弹簧，，热位移按按刚度分配配；弹簧并并联，相同同型号弹簧簧，荷载两两侧弹簧承承担3）选择计计算。按管管道工作温温度下产生生位移进行行，分热态态吊零和冷冷态吊零两两种荷载分分配方式。。4）工作高高度、安装装高度、工工作荷载和和安装荷载载，按冷、、热态吊零零管道分别别计算54一、原则和和形式第五节发发电厂主主厂房布置置汽机间、除除氧器间、、煤仓间、、厂用配电电间和锅炉炉间1、布置原原则1)安装检检修方便:大件起吊吊,检修有有空间,设设施配套任务：根据据各车间设设备、附属属设备、汽汽水管道及及烟风煤粉粉管布置需需要，确定定主厂房的的柱距，各各车间跨度度、层数、、层高及长长度，主厂厂房的建筑筑、结构形形式2)运行安安全可靠:设备便于于监视、工工作环境良良好3)各专业业协调一致致:主厂房房考虑输煤煤、灰渣，，循环水进进出凝汽器器接口，发发电机、热热网出线等等4)预留扩扩建场地5)考虑地地区特殊条条件:地质质和气候，，地震等552、布置形形式取决于主、、辅设备容容量和形式式，气象条条件，上煤煤方式，扩扩建情况，，热力系统统，燃烧系系统等因素素。形式：通常常分四列式式或三列式式（除氧间间和煤仓间间合）1）外煤仓仓布置：煤煤仓间在锅锅炉外侧即即靠近除尘尘排烟侧以煤仓位置置分：外煤煤仓、内煤煤仓、合并并煤仓2）内煤仓仓布置：煤煤仓间在锅锅炉内侧即即靠近除氧氧间3）合并煤煤仓布置：：除氧间和和煤仓间合合并，在锅锅炉间和汽汽机间之间间，多用于于中小型热热电站，链链条炉和循循环流化床床炉等563、主厂房房的柱距和和跨度一般框架结结构，钢筋筋混凝土和和梁固接或或铰接1）柱距：：长度方向向相邻两柱柱中心线距距离。根据锅炉、、汽轮机容容量和形式式及布置方方式等确定定。多用6m，，亦采用7m,8m,9m2）跨度：：各车间横横向轴线间间距离。取决于机组组容量和布布置，以3m为模数数增减，15m,18m除氧、煤仓仓间通常采采用现浇结结构，7m,7.5m,8m,9m57二、主厂房房设备布置置汽轮发电机机、给水泵泵、循环水水泵1、汽机间间的设备布布置1）汽轮发发电机布置置：一般双双层布置，，有横向和和纵向（1）横向向布置：机机头朝向锅锅炉房，单单元式，机机炉量相同同，且厂区区布置有条条件（3）汽轮轮发电机组组中心线确确定：横向向布置时，，中心线与与锅炉中心心线对齐；；纵向时，，考虑凝汽汽器检修抽抽芯子长度度及给水泵泵侧维护、、检修空间间（2）纵向向布置：顺顺序布置和和头对头布布置两方案案，锅炉多多于汽机数数量，中小小容量机组组、母管制制系统，扩扩建不便，，抽汽供热热多采用582）凝汽器器中心线确确定横向布置，，考虑发电电机检修抽抽转子空间间，管道连连接长度、、补偿等3）运转层层设备布置置汽轮发电机机一般岛式式布置，加加热器在小小岛零米至至运转层中中间层，抽抽气器在运运转层平台台4）加热器器层设备布布置0m至运转转层，油箱箱在加热器器另一层，，要留检修修孔5）零米层层设备布置置给水泵：汽汽机纵向时时，给水泵泵纵向，靠靠近除氧间间顺序或头头对头布置置。汽机横横向，给水水泵在两台台机组间横横向靠近除除氧器循环水泵：：汽机A列列层，与凝凝汽器对应应596）汽机间间固定设备备布置固定端零米米层，低位位水箱、低低位水泵、、工业水泵泵7）检修场场和起吊设设施±0.000层1.5倍柱距距空地，汽汽缸盖和发发电机转子子运转层：汽汽机隔板汽机间设置置桥式起重重机602、除氧间间布置一般四层，，零米层、、管道层、、运转层、、除氧层1）除氧层层：除氧器器位置要考考虑与给水水泵和汽机机本体小岛岛布置相对对应，水箱箱上应设维维护检修钢钢平台。两两台除氧器器可以集中中布置；连连排扩容器器可在两除除氧器中间间；软水加加热器软加加可靠近固固定端高度取决于于除氧层容容量和形式式，检修起起吊要求2）运转层层：控制室室在中部，，还有主蒸蒸汽母管、、高压给水水管及给水水操作台等等。3）管道层层：主蒸汽汽、高低压压给水管及及疏排水母母管和部分分电缆，2m左右4）厂用电电层：厂用用高、低压压配电盘，，厂用低压压变电器等等，考虑通通风、检修修613、煤仓间间布置煤粉炉。有有粗细粉分分离器层、、传送带层层、煤仓层层、运转层层、磨煤机机层等62吊零与支吊吊架荷重分分配所谓吊零，，是指按每每个支吊点点处管道自自重产生的的垂直位移移为零的条条件来分配配支吊架荷荷重。按吊吊零分配荷荷重的优点点是管系的的自重应力力分布比较较均匀，且且这样的计计算机程序序开发比较较方便。但但是,按吊吊零分配荷荷重也有一一定的缺点点:1)当管系系上支吊点点的间距很很不均匀时时,各支吊吊点荷载会会有较大幅幅度的不均均,甚至在在某些支吊吊点上支吊吊力出现负负值(即脱脱空,又称称失重)。。而支吊点点的间距不不均,是不不可避免的的,有时则则是需要的的,例如在在阀门等集集中荷载的的两侧,或或在设备、、三通的附附近等等。。又如管道道与设备的的连接处,为了减少少设备承受受管道重量量的荷载,往往在紧紧靠设备处处设置支吊吊架。一般般来说,设设备的刚性性是较大的的,在作管管系计算时时,总是将将设备作为为一个刚性性端点来处处理。此时时,若按吊吊零分配荷荷重,则在在设备上将将受到一个个数值很大大的力F,因为AB跨自重产产生的弯矩矩M,需要要弯矩F××OA为来来平衡,距距离OA很很小时,力力F很大,这样,就就不能达到到减少设备备荷重的目目的。如果果支点A不不吊零而略略微下沉，，则弯距M将大大减减少,力F也应很快快地减小了了。这不但但说明吊零零的分配原原则在这种种情况下是是不合适的的,而且说说明在这种种情况下支支点A不能能采用刚性性支吊架,而必须采采用弹簧支支吊架。2)它不能能满足某些些特殊要求求的支吊力力需要。例例如为了减减少出口管管道对水泵泵的荷重,希望垂直直管的重量量尽量由弹弹簧吊架来来承担,这这时就不能能用吊零分分配荷重了了。由于管道在在整个使用用过程处于于热和冷两两种状态的的交替之中中,因此上上述的荷重重分配可以以在冷状态态实现,也也可以在热热状态实现现。在冷状状态实现吊吊零荷重分分配称为冷冷态吊零；；在热状态态实现吊零零荷重分配配称为热态态吊零。当当管道由一一个状态(冷或热状状态)变到到另一个状状态(热或或冷状态)时,由于于支吊点位位移(由冷冷到热或由由热到冷),将使弹弹簧支吊架架的支吊力力发生变化化,支吊力力的改变量量为P‘ΔΔ(Δ为支支吊架的位位移,P’’为弹簧的的刚度)，，称