模板分项工程施工方案

-PAGE158-一、编制依据1.1甲方提供的设计图纸1.2《建筑施工手册》第四版1.3《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20011.4《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20021.5《建筑施工计算手册》1.6《建筑施工模板安全技术

规范》JGJ162-20081.7《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-99）二、工程概况本工程地下2层，地上4层，钢筋混凝土框架结构，地下二层层高4米，地下一层层高6米，地下室框架柱截面主要有：500×500，600×600，700×700，750×750,800×800,850×850,900×900,1000×1000，1050×1050，750×1170,750×1250,800×1340，圆柱D=750。梁截面主要有250×500，250×600，300×600，300×700，300×900，350×750，350×800，350×900，400×800，400×1200，500×1200，500×1400等。现浇板厚度有130mm，140mm，160mm,250mm,300mm。三、施工流水段的划分及模板配置、排架体系选择3.1.根据本工程设计图纸，结合现场实际情况，整个工程设计图纸分六个区块进行设计施工，每隔区段又被纵横两条后浇带划分成四块，故此施工流水段按照后浇带划分，划分成24块，加上两个施工坡道，共计26个流水施工段。3.2.模板配置：模板全部采用15mm双镜面木胶合板。楼板、梁及楼梯模板配置三个区各两层用量，一二三区地下室封顶后，模板拆除后用于四五六区，。上层施工时只对损坏部分作修补整型。柱模配置三个区各两层。3.3地下室排架采用钢管扣件式满堂脚手架。四、模板施工4.1模板工程的工艺流程模板方案选定模板方案模板加工模板方案选定模板方案模板加工支撑、加固方案选定支撑、加固方案选定工厂加工工厂加工现场加工现场加工安装控制线安装控制线模板安装模板安装模板就位、加固模板就位、加固模板位置、垂直度检查模板位置、垂直度检查模板验收标高检查模板验收标高检查预检记录、质量验收预检记录、质量验收模板拆除混凝土强度报告模板拆除混凝土强度报告混凝土成品保护混凝土成品保护4.2.模板体系选用：根据本工程结构特点和质量目标，结合现场条件及目前建筑模板的技术水平，我们拟选用模板体系如下：①汽车坡道顶板板厚140mm，模板全部采用15mm木胶合板，支撑系统采用扣件式脚手架体系，配合可调顶托。钢管立杆纵横间距不大于1000mm，遇圆弧状板时，成放射状布置，立杆下垫150mm见方的多层板或方木，方木上钉钉子，以保证方木与立杆不脱离。扫地杆离地200mm高，水平杆步距小于等于1800mm，模板下主龙骨采用ø48钢管，间距1000mm,与坡道方向垂直布置，遇圆弧时成放射状布置，次龙骨采用断面为100×50的方木，方木立放，方木间净距不大于200mm。详见附图1②框架柱模板采用15厚木胶合板，加固系统用50×100方木做背衬，方木净距100mm，ø48×3.0钢管做柱箍，沿高度方向每450mm高一道，每道2根钢管，ø12对拉螺栓加固。ø48×3.0钢管作斜撑及稳定支撑，截面尺寸大于500的柱子，在每道柱箍平面上，从柱中每个对面增设一根ø12对拉螺栓，以保证柱子的垂直度、刚度及尺寸。对于柱截面为>500mm,且≤800时，柱加固详见下图。对于柱截面为>800mm,且≤1200时，柱加固详见下图。对于柱截面为>1200mm,且≤1500时，穿柱对拉螺栓设置三道，均匀布置。③楼梯模板楼梯梯段及休息平台支架均用钢管脚手架支撑，模板采用15厚木胶合板，45×90木方做底模背衬，支撑方木的龙骨采用ø48钢管，间距不大于800mm,与梯段垂直布置，立杆纵横间距不大于1000mm,并设置斜撑钢管做支撑。水平杆步距不大于1800mm,踏步定型模板采用15厚木胶合板，按照楼梯的宽度、高度和长度，踏步的步数来配制。梯段的底板模板和侧模安装完毕后，绑扎钢筋。钢筋绑好后，然后安装踏步侧模。做法见楼梯模板示意图。（详见附图）④墙体模板地下剪力墙模板采用15mm厚木胶合板，45×90木方配置ø48×3.0m的钢管次龙骨,木方立放，木方间净距不大于150mm,根据墙体平面制作.主龙骨采用ø48@450双钢管,并用ø12穿墙对拉螺栓及“3”型蝴蝶卡紧固,，螺栓水平方向间距450mm，垂直方向间距450mm。详见墙体模板示意图。其中外墙及消防水池墙螺栓采用止水型对拉螺栓，不设PVC套管，见墙支模示意图。外墙拆模后，将垫块全部挖除，并将对拉螺栓在凹槽底部割断，再用1：2水泥砂浆（掺15%的AEA膨胀剂）将凹槽封堵.止水对拉螺栓为ø12圆钢,长度为墙宽每边外加240mm,止水板用-3×50×50mm的钢板制作,在其中部开比钢筋直径大1mm的孔,再用电焊满焊。墙体下部1/2高度范围内设置双蝴蝶卡，双螺母。eq\o\ac(○,7)梁、板模板梁、板模板采用15mm厚木胶合板加45×90木枋拼装，梁高度≥700mm时中部设一道对拉螺栓，ø12@500,梁高度≥1200时设二道，同时梁侧模用钢管斜撑加固和夹管一并加固连接。梁底侧模用步步紧夹牢，间距不大于1000mm。梁板支撑搭设整体排架，排架用ø48×3.0脚手架管搭设，梁模板为木胶合板，45×90方木制作梁底模背衬，梁底横管采用ø48×3.0，梁高500以下时横管间距500，500以上时横管间距为400，支撑梁的立杆沿梁长间距：梁高≤700mm时，立杆间距1000mm，梁高>700且≤1000mm，立杆间距900mm，梁高>1000mm时，立杆间距800mm，沿梁宽间距：梁宽加700mm左右。梁底增加顶杆,当梁高≥600且≤700mm时，顶杆间距1000mm，梁高>700且≤1000mm，立杆间距900mm，梁高>1000mm，顶杆间距800mm。当梁宽大于400mm时，顶杆间距不大于800mm设置。顶杆与排架水平杆用扣件固定，至少固定两道水平杆。钢管水平连系杆每1.6～1.8m一道，扫地杆离楼地面200，必须设置。跨度小于等于4m的梁均按1‰起拱，.当梁的跨度大于4m小于9m时,按跨度的2‰起拱,当梁的跨度大于9m时,按跨度的3‰起拱,板随梁一起起拱.混凝土楼板模板支撑采用扣件式钢管脚手架，板厚≤160mm时，立杆纵横间距为1000mm；板厚为250mm时，立杆纵横间距为850mm，板厚为300mm时，立杆纵横间距为800mm，主龙骨为ø48×3.0间距与立杆间距一致，次龙骨为木枋45×90，净距不大于200mm，上部铺设15厚木胶合板，模板缝拼缝严密。如下图4.3、模板周转材料表材料名称规格型号、尺寸数量单位备注方木90×45M3复合木模板915×1830××15M2ø48钢管6M根4M根3M根2M根钢管扣件十字扣个转扣个门窗板材50mmM3螺栓直径12mm个螺帽个与上螺栓配套穿墙螺栓直径12mm套蝴蝶扣个止水片50×50×3个4.4.模板安装要点1）模板安装前，做好技术交底，模板安装时严格按模板设计方案设计的龙骨大小、间距，支撑的间距要求进行安装。如果需要改变，必须征得设计人的同意。2）墙、柱模板安装。在基层上弹出墙、柱模板的边线和控制线，然后将模板就位，先将模板临时固定，然后按模板控制线调整模板下口，并做临时固定；模板加固后用支撑吊线调整模板的垂直度；然后对模板进行最后加固，加固后再对其位置、垂直度、上口尺寸进行第二次检查，混凝土浇筑完毕后还要对墙、柱模板的位置、垂直度、上口尺寸进行最后一次校验，以确保各方面尺寸准确无误。3）梁、板模板安装eq\o\ac(○,1)梁、板模板的支撑，严格按设计的间距、位置安装，与下层的支撑要在同一位置上，支撑下设50mm厚的木板。eq\o\ac(○,2)梁、板起拱。先在梁两端和板四周，根据设计标高调整好支撑高度，然后拉一条水平线，根据起拱的高度和每个中间支撑的位置，计算出每根支撑的起拱高度，最后调整每根支撑高度后，铺设梁底模或板主龙骨。4）预埋件、预留洞。在已完成的梁、板模板上，根据图纸要求确定预埋杆、预留洞的准确位置，并弹线标识清楚；然后将预埋件和预留洞的模板用钉子等固定在梁、板模板上。5）模板接缝处理。所有梁、柱模板的阴角接缝，外侧背衬方木，安装后贴一道自粘型密封条。6）涂刷隔离剂。eq\o\ac(○,1)隔离剂全部采用水质类隔离剂，主要有海藻酸铜类、石花菜类等。eq\o\ac(○,2)墙、柱、梁侧模：加工好或拆模清理干净后，涂刷一层待用。eq\o\ac(○,3)顶板：模板安装完成后，用滚刷涂刷一层，如淋雨，要重新涂刷。7）混凝土浇筑时模板检查。混凝土浇筑施工时，设专人对模板进行监控检查，发现问题及时处理；墙柱混凝土浇筑完成后，对墙、柱的垂直度进行第二次检查，发现偏差马上进行调整。4.5、模板工程技术措施（1）、顶板模板搭设及钢管排架搭设：钢管支撑系统排架立杆水平间距800-1000，水平钢管三道，第一道离地面200mm，第二道离地面1800mm，第三道在木龙骨底部，必须纵横连接，以保证其整体稳定性（其中第三道在大开间和平台放布料机位置必须加保险扣件且布料机部位增加立杆）。顶部木龙骨断面为45×90，龙骨间距不大于200。剪刀撑设置在排架中间，隔跨纵横设置，与水平杆连成整体，增强稳定性。（2）、柱、墙板模板搭设措施制作前必须放好轴线、边线、水平线和模板200控制线，并对柱、墙板钢筋进行复核，确保下口钢筋有足够的保护层。为保证模板施工位置准确，确保墙体垂直平整度，采用焊钢筋限位来控制轴线位置（长度比墙体厚度小5mm），并用切割机切割，保证钢筋限位有足够接触面积。同时以200控制线来进行校正，也作为验收的依据，钢筋限位尽量焊在大规格钢筋上，板面向上约50mm。如侧模下面有高低不平的，要在模板底部用水泥砂浆找平，如侧模下面高低超过20mm必须进行处理（人工凿平）。侧模安装后再安装水平拉杆（钢管ø48×3.0），水平拉杆从地面向上150mm设一道，向上每450mm一道，安装好的侧模要设置斜撑。模板的立档和横档对拉螺杆内外对称，对拉螺杆横距控制在450mm，竖距控制在450mm以内，最下一排在地面150-200mm。螺栓套Φ30塑料管（长度比墙体厚度小5mm），以便螺栓可重复使用回收利用，并能较好地控制砼墙厚度。最下面两排对拉螺栓必须采用双螺帽加固，1800以上对拉螺栓的间距可控制在500以内。地下室外墙对拉螺栓必须加工成止水对拉螺栓，并在两头焊钢筋限位，保证墙体厚度，并且有塑料垫块，垫块外表面与模板里表面贴紧，待模板拆除后凿除并用水泥砂浆补平。（3）、梁模板搭设措施模板应按设计标高调好排架高度，当粱高超过70cm加穿ø12对拉螺栓@500防止中间胀模，在安装梁底板模和两边阳角模，拉线找直，梁柱节点镶模必须用九夹板细条，拼缝要细密，不能漏浆。当粱跨度大于或等于4m时，粱要起拱，起拱高度为跨度的1-3‰，楼层模板也相应起拱。4.6.模板质量验收1）划分检验批eq\o\ac(○,1)验收前与监理一起确定划分检验批，确定检验数量。eq\o\ac(○,1)验收批划分：根据规范要求和施工安排，分验收批组织验收。2）技术资料验收：技术资料包括《模板方案》《模板预检记录》《检验批质量验收记录》《分项工程质量验收记录》3）模板外观检查eq\o\ac(○,1)模板准确，接缝严密，加固支撑牢固。eq\o\ac(○,2)模板隔离剂涂刷均匀，无漏刷，无污染钢筋。eq\o\ac(○,3)预埋件、预留洞安装牢固。eq\o\ac(○,4)梁起拱高度符合设计要求。eq\o\ac(○,5)模板安装的偏差控制在相应的允许范围内。模板安装的允许偏差就检验方法控制项目允许偏差（mm）检验方法国标、行标企标轴线位置53钢尺检查底模上表面标高±5±3水准仪或拉线、钢钢尺检查截面内部尺寸基础±10±5钢尺检查柱、墙、梁+4，-5+2，-3层高垂直度不大于5m63经纬仪或吊线、钢钢尺检查大于5m84相邻两板表面高低低差22钢尺检查表面平整度522m靠尺和塞尺检查阴阳角方正2方尺、塞尺、线尺尺检查顺直2预埋钢板中心线位位置32钢尺检查预埋管、预留孔中中心线位置32钢尺检查预埋螺栓中心线位置22钢尺检查外露长度+10，0+5，0预留洞中心线位置105钢尺检查尺寸+10，0+5，0插筋中心线位置53钢尺检查外露长度+10，0+8，0门窗洞口宽、高33钢尺检查对角线334.7.模板拆除要点1）墙、柱及梁侧模模板拆除。应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损，强度达到1.2MPa左右方可进行拆除。混凝土的强度应根据混凝土的强度等级、养护温度进行具体控制。2)梁、板跨度在2~8m范围内，其强度达到75%即可拆除。大于8m的混凝土必须达到100%。3）挑构件的模板拆除时，无论其跨度长短，均要求在混凝土强度达到100%时方可拆除。4）拆模前由木工工长提出拆模申请，依据试验员提供的同条件混凝土试块的强度报告，经项目总工程师审批后方可拆除。5）拆除阴阳角部位的模板时，禁止使用撬棍硬撬，以免损坏模板，影响混凝土的外观质量。6）拆模过程中，在拆除高处钢管时，两人必须配合作业，严防钢管等对楼板形成冲击荷载；拆除的模板、支撑分开堆码，并及时运出。7）墙、柱、楼梯模板拆除后，及时用木板条将阳角保护起来。8）拆除模板后由工地质量员和模板分项工程负责人共同验收质量，并填写验收记录表。五、.模板工程安全保障措施（1）．严格执行公司制定的《安全管理手册》加强检查监督。施工前应逐级做好安全技术交底，检查安全防护措施。对现场使用的机械电气设施等进行检查，确认其合格后方可投入使用。（2）．所有参加施工的人员必须经安全技术操作培训合格后方可进入现场进行施工。特殊工程必须持有操作证上岗作业，严禁无证上岗作业。（3）．施工现场各种用电器及有关机械设备，都必须按安全规程安设二级漏电保护装置，每次使用前，尤其是受潮淋雨后，都必须由电工检查，确认性能可靠安全的情况下方可使用。（4）．发生事故或事故苗子，必须做到三不放过原则：事故（苗子）原因分析不清不放过，事故（苗子）责任者和群众没有受到教育不放过，没有防范措施不放过。（5）、支拆模过程中的具体安全要求a．进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢，穿硬底鞋禁止上脚手架作业。b．工作前应先检查使用的工具是否牢固，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和高空滑落。c．支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序施工。高空与复杂模板的安装和拆除，事先应有切实的安全措施。d．在支模时，操作人员不得站在支架上，而应设人板，以便操作人员站立，人板采用木质中板，并进行固定，严禁采用48×100木搁栅，严禁升头板。安装和拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆。防止上下在同一垂直面操作。e.遇六级风以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工场地，略干不滑时再进行工作。f.二人抬模板时要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，暂停人员过往。g.不得在脚手架上堆放模板、钢管等材料。h.支撑、牵杆等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。i.支撑模板过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。l.模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。m.拆模时必须设置警戒区域，并派人监护，拆除模板一般用长撬辊。人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。拆除人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。拆平台模时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以免模板在自重荷载下一次性大面积脱落。拆模必须干净彻底，不得保留有悬空模板。ｎ．模板拆除后，及时把突出的钉子拔掉，防止扎脚。ｏ．夜间施工，应有足够的照明。六、计算书(一).墙模板及对拉螺栓验算一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):45.00；高度(mm):90.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计计值fc(N/mm2):13..00；方木木弹性模量EE(N/mmm2):95000.00；；方木抗剪强度设计计值ft(N/mm2):1.550；钢楞弹性模量E((N/mm22):2100000.000；钢楞抗弯强度设计计值fc(N/mm2):2055.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标标准值计算按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t新浇混混凝土的初凝凝时间，可按按现场实际值值取，输入00时系统按2000/(T++15)计算算，得5.7714h；T混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取2.5500m/hh；H模板计计算高度，取取2.0000m；β1外加剂剂影响修正系系数，取1..000；β2混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.0000。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别为47.7705kNN/m2、48.0000kN//m2，取较小值值47.7005kN//m2作为本工程程计算荷载。计算中采用新浇混混凝土侧压力力标准值FF1=47..705kNN/m2；倾倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2=4kkN/m2。三、墙模板面板的的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。按规规范规定，强强度验算要考考虑新浇混凝凝土侧压力和和倾倒混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑新新浇混凝土侧侧压力。计算的原则则是按照龙骨骨的间距和模模板面的大小小,按支撑在内内楞上的三跨跨连续梁计算算。面板计算简图1.抗弯强度验算算跨中弯矩计算公式式如下:其中，M--面面板计算最大大弯距(N.mm))；ll--计算跨跨度(内楞间距)::l=1150.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇浇混凝土侧压压力设计值qq1:1.22×47.711×0.45×0.90==23.1885kN/mm，其中0.990为按《施施工手册》取取的临时结构构折减系数。倾倒倒混凝土侧压压力设计值qq2:1.44×4.00×0.45×0.90==2.2688kN/m；；q=q1+q2=23..185+22.268==25.4553kN//m；面板的最大弯距：：M=0..1×25.4553×150.00×150.00=5.773×104N.mm；按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ面板承受受的应力(N/mm2)；MM--面面板计算最大大弯距(N.mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板板截面宽度，h:面板截面厚度；WW=4500×15.0×15.0//6=1.669×104mm3；ff--面板板截面的抗弯弯强度设计值值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板截面的最大应应力计算值：：σ=M//W=55.73×1104/1..69×1004=3..394N//mm2；面板截面的最大应应力计算值σ=3.3394N/mmm2小于面板截面的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.抗剪强度验算算计算公式如下:其中，∨--面板板计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1150.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混混凝土侧压力力设计值q1:1.22×47.711×0.45×0.90==23.1885kN/mm；倾倒混混凝土侧压力力设计值q2:1.44×4.00×0.45×0.90==2.2688kN/m；；q=q1+q2=23..185+22.268==25.4553kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×25.4553×150.00=22290.7337N；截面抗剪强度必须须满足:其中，Τ--面面板截面的最最大受剪应力力(N/mm2)；∨∨--面板计算算最大剪力((N)：∨=22290.7337N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=4450mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=155.0mm；ffv--面板抗剪剪强度设计值值(N/mm22)：fv=133.000N/mm22；面板截面的最大受受剪应力计算算值:T=3×2290..737/((2×450×15.0))=0.5009N/mmm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的最大受受剪应力计算算值T=00.509NN/mm2小于面板截面抗抗剪强度设计计值[T]]=1.5NN/mm2，满足要求求！3.挠度验算根据规范，刚度验验算采用标准准荷载，同时时不考虑振动动荷载作用。挠度计算公式如下下:其中，q--作用用在模板上的的侧压力线荷荷载:q=47..7×0.45=21..47N/mmm；l计算跨度(内楞间距)::l=150mmm；E面板的弹性性模量:EE=95500N/mmm2；I面板的截面面惯性矩:I=445×1.5×1.5×1.5/112=12..66cm44；面板的最大允许挠挠度值:[ω]=00.6mm；；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×221.47××1504/(1000×95000×1.277×105)=00.061mm；面板的最大挠度计计算值:ω=0.0061mm小于等于面面板的最大允允许挠度值[ω]=0.66mm，满足足要求！四、墙模板内外楞楞的计算(一).内楞(木或钢钢)直接承受模模板传递的荷荷载，按照均均布荷载作用用下的三跨连连续梁计算。本工程中，内龙骨骨采用木楞，宽宽度45mmm，高度90mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=45×990×90/6=60..75cm33；I=45×990×90×90/122=2773.38ccm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强强度验算内楞跨中最大弯矩矩按下式计算算：其中，M--内内楞跨中计算算最大弯距((N.mm))；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在内楞上的线线荷载，它包包括:新浇浇混凝土侧压压力设计值qq1:1.22×47.711×0.15×0.90==7.7288kN/m；；倾倒倒混凝土侧压压力设计值qq2:1.44×4.00×0.15×0.90==0.7566kN/m，其其中，0.990为折减系系数。q=(7.7728+0..756)//2=4.2242kNN/m；内楞的最大弯距：：M=0..1×4.2422×450.00×450.00=8.559×104N.mm；内楞的抗弯强度应应满足下式：：其中，σ内楞承受受的应力(N/mm2)；MM--内内楞计算最大大弯距(N.mm))；WW--内内楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=6.008×104；ff--内楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；内楞的最大应力计计算值：σ=8..59×1004/6.088×104=1..414NN/mm2；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；内楞的最大应力计计算值σ=1..414NN/mm2小于内楞的抗弯弯强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.内楞的抗剪强强度验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，V－内楞楞承受的最大大剪力；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在内楞上的线线荷载，它包包括:新浇混混凝土侧压力力设计值q1:1.22×47.711×0.15×0.90==7.7288kN/m；；倾倒混混凝土侧压力力设计值q2:1.44×4.00×0.15×0.90==0.7566kN/m，其其中，0.990为折减系系数。q=(q11+q2)/2==(7.7228+0.7756)/22=4.2442kN//m；内楞的最大剪力：：∨=0..6×4.2422×450.00=11145.3668N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ--内内楞的截面的的最大受剪应应力(N/mm2)；∨∨--内楞计算算最大剪力((N)：∨=11145.3668N；bb--内楞的的截面宽度((mm)：b=445.0mmm；hhn--内楞的截截面高度(mm)：hn=900.0mm；ffv--内楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：τ=1..500NN/mm2；内楞截面的受剪应应力计算值::fv=3×1145..368/((2×45.0×90.0))=0.4224N/mmm2；内楞截面的抗剪强强度设计值::[fv]=1.5500N/mmm2；内楞截面的受剪应应力计算值τ=0.4424N/mmm2小于内楞截面的的抗剪强度设设计值[ffv]=1.5N//mm2，满足要求求！3.内楞的挠度验验算根据《建筑施工计计算手册》，刚刚度验算采用用荷载标准值值，同时不考考虑振动荷载载作用。挠度验算公式如下下：其中，ω--内内楞的最大挠挠度(mm)；qq--作用在在内楞上的线线荷载(kN/m))：q=47.711×0.15//2=3.558kN//m；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=4450.0mmm；EE--内楞弹弹性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--内楞截截面惯性矩((mm4)，I=2.773×106；内楞的最大挠度计计算值:ω=0..677×77.16/22×45044/(1000×95000×2.733×106)=00.038mm；内楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=11.8mm；；内楞的最大挠度计计算值ω=0.0338mm小小于内楞的最大大容许挠度值值[ω]=1.88mm，满足足要求！(二).外楞(木或钢钢)承受内楞传传递的荷载，按按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。本工程中，外龙骨骨采用钢楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢管管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩矩W=4.49ccm3；外钢楞截面惯性矩矩I=10.788cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度度验算外楞跨中弯矩计算算公式：其中，作用在外楞楞的荷载:P=((1.2×47.7++1.4×4)×0.15×0.45//2=1.991kN；外楞楞计算跨度((对拉螺栓水水平间距)::l=450mmm；外楞最大弯矩:MM=0..175×1908..95×450.000=1..50×105N/mmm；强度验算公式：其中，σ外楞的的最大应力计计算值(N/mm2)M外楞的的最大弯距((N.mm))；M=11.50×105N/mmmW外楞的的净截面抵抗抗矩；W=4.449×103mm3；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)，[f]==205.0000N/mmm2；外楞的最大应力计计算值:σ=1..50×1005/4.499×103=333.481N/mm22；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=205N//mm2；外楞的最大应力计计算值σ=33..481N//mm2小于外楞的抗弯弯强度设计值值[f]==205N//mm2,满足要求！！5.外楞的抗剪强强度验算公式如下:其中，∨--外外楞计算最大大剪力(N)；ll--计算跨跨度(水平螺栓间间距间距)::l=4450.0mmm；P--作用用在外楞的荷荷载:P=(1..2×47.7++1.4×4)×0.15×0.45//2=1.9909kN；；外楞的最大剪力：：∨=0..65×1908..947==5.588×102N；外楞截面抗剪强度度必须满足::其中，τ--外外楞截面的受受剪应力计算算值(N/mm2)；∨∨--外楞计算算最大剪力((N)：∨=5..58×102N；bb--外楞的的截面宽度((mm)：b=550.0mmm；hhn--外楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mmm；ffv--外楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1.5000N/mmm2；外楞截面的受剪应应力计算值::τ=3×55.58×1102/(2×550.0×1100.0))=0.1668N/mmm2；外楞的截面抗剪强强度设计值::[fv]=1.5500N/mmm2；外楞截面的抗剪强强度设计值::[fv]=1.55N/mm22；外楞截面的受剪应应力计算值τ=0.1168N/mmm2小于外楞截面的的抗剪强度设设计值[ffv]=1.5N//mm2，满足要求求！6.外楞的挠度验验算根据《建筑施工计计算手册》，刚刚度验算采用用荷载标准值值，同时不考考虑振动荷载载作用。挠度验算公式如下下：其中，ω--外外楞最大挠度度(mm)；PP--内楞作作用在支座上上的荷载(kN/m))：P=447.71××0.15×0.45//2＝1.61kN/m；；ll--计算跨跨度(水平螺栓间间距):ll=4500.0mm；EE--外楞弹弹性模量（NN/mm2）：E=2100000.00N/mm22；II--外楞截截面惯性矩((mm4)，I=1.008×105；外楞的最大挠度计计算值:ω=1..146×33.22×1100/2×45503/(1000×2100000×1..08×1005)=00.074mmm；外楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=11.8mm；；外楞的最大挠度计计算值ω=0.0074mm小于外楞的最大大容许挠度值值[ω]=1.88mm，满足足要求！五、穿墙螺栓的计计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所所受的拉力；；A穿墙螺螺栓有效面积积(mm2)；f穿墙螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号::M12；穿墙螺栓有效直径径:9.885mm；；穿墙螺栓有效面积积:A==76mmm2；穿墙螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×7.60×10-5=112.92kN；穿墙螺栓所受的最最大拉力:N=477.705××0.45×0.45=9.666kN。穿墙螺栓所受的最最大拉力NN=9.666kN小于于穿墙螺栓最最大容许拉力力值[N]]=12.992kN，满满足要求！.柱模板计算柱模板的背部支撑撑由两层（木木楞或钢楞）组组成，第一层层为直接支撑撑模板的竖楞楞，用以支撑撑混凝土对模模板的侧压力力；第二层为为支撑竖楞的的柱箍，用以以支撑竖楞所所受的压力；；柱箍之间用用对拉螺栓相相互拉接，形形成一个完整整的柱模板支支撑体系。柱模板板设计示意图图柱截面宽度B(mmm):5000.00；；柱截面高度度H(mm)):500..00；柱模模板的总计算算高度:H=35..00m；根据规范，当采用用溜槽、串筒筒或导管时，倾倾倒混凝土产产生的荷载标标准值为2..00kN//m2；计算简简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向向对拉螺栓数数目:0；柱截面面宽度B方向竖楞数数目:5；柱截面高度H方向向对拉螺栓数数目:0；柱截面面高度H方向竖楞数数目:5；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；；截面类型::圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩II(cm4):10..78；钢楞楞截面抵抗矩矩W(cm3):4.449；柱箍的间距(mmm):4500；柱箍肢数数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；；宽度(mm):445.00；；高度(mm):990.00；；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合合板；面板厚厚度(mm):115.00；；面板弹性模量(NN/mm2):95000.00；；面板抗弯强度设计计值fc(N/mm2):13..00；面板抗剪强度设计计值(N/mm2):1.550；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计计值fc(N/mm2):13..00；方木木弹性模量EE(N/mmm2):95000.00；；方木抗剪强度设计计值ft(N/mm2):1.550；钢楞弹性模量E((N/mm22):2100000.000；钢楞抗抗弯强度设计计值fc(NN/mm2):2055.00；二、柱模板荷载标标准值计算按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t新浇混混凝土的初凝凝时间，可按按现场实际值值取，输入00时系统按2000/(T++15)计算算，得5.7714h；T混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取2.5500m/hh；H模板计计算高度，取取35.0000m；β1外加剂剂影响修正系系数，取1..000；β2混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别为54.8861kNN/m2、840.0000kNN/m2，取较小值值54.8661kN//m2作为本工程程计算荷载。计算中采用新浇混混凝土侧压力力标准值FF1=54.8861kN//m2；倾倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2=2kkN/m2。三、柱模板面板的的计算模板结构构件中的的面板属于受受弯构件，按按简支梁或连连续梁计算。本本工程中取柱柱截面宽度BB方向和H方向中竖楞楞间距最大的的面板作为验验算对象，进进行强度、刚刚度计算。强强度验算要考考虑新浇混凝凝土侧压力和和倾倒混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑新新浇混凝土侧侧压力。由前述参数信息可可知，柱截面面宽度B方向竖楞间间距最大，为为l=1114mm，且且竖楞数为5，面板为为大于3跨，因此对对柱截面宽度度B方向面板按按均布荷载作作用下的三跨跨连续梁进行行计算。面板计计算简图1.面板抗弯强度度验算对柱截面宽度B方方向面板按均均布荷载作用用下的三跨连连续梁用下式式计算最大跨跨中弯距：其中，M--面面板计算最大大弯距(N.mm))；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1114.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇浇混凝土侧压压力设计值qq1:1.22×54.866×0.45×0.90==26.6662kN/mm；倾倒倒混凝土侧压压力设计值qq2:1.44×2.00×0.45×0.90==1.1344kN/m，式式中，0.990为按《施施工手册》取取用的临时结结构折减系数数。q=q1+q2=26..662+11.134==27.7996kN//m；面板的最大弯距：：M=0..1×27.7996×114×114=3.61××104N.mm；面板最大应力按下下式计算：其中，σ面板承受受的应力(N/mm2)；MM--面面板计算最大大弯距(N.mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板板截面宽度，h:面板截面厚度；WW=4500×15.0×15.0//6=1.669×104mm3；ff--面板板的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板的最大应力计计算值：σ=M//W=33.61×1104/1..69×1004=2..141N//mm2；面板的最大应力计计算值σ=2.1141N/mmm2小于面板的抗弯弯强度设计值值[σ]=13NN/mm2，满足要求求！2.面板抗剪验算算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，∨--面面板计算最大大剪力(N)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1114.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混混凝土侧压力力设计值q1:1.22×54.866×0.45×0.90==26.6662kN/mm；倾倒混混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.45×0.90==1.1344kN/m，式式中，0.990为按《施施工手册》取取用的临时结结构折减系数数。q=q1+q2=26..662+11.134==27.7996kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×27.7996×114.00=19901.2777N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ面板承受的的剪应力(N/mm2)；∨∨--面板计算算最大剪力((N)：∨=19901.2777N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=4450mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=155.0mm；ffv面板抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=13.0000N//mm2；面板截面受剪应力力计算值:τ=3×11901.2277/(22×450××15.0))=0.4223N/mmm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的受剪应应力τ=0.4423N/mmm2小于面板截面抗抗剪强度设计计值[fvv]=1.5N//mm2，满足要求求！3.面板挠度验算算最大挠度按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，挠度度计算公式如如下:其中，ω--面面板最大挠度度(mm)；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载(kN/m))：q=54.866×0.45＝24.699kN/mm；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1114.0mmm；EE--面板弹弹性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--面板截截面的惯性矩矩(mm4)；II=4500×15.0×15.0×15.0//12=1.27××105mm4；面板最大容许挠度度:[ω]=1114/250==0.4556mm；；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×224.69××114.004/(1000×95000.0×1..27×1005)=00.023mm；面板的最大挠度计计算值ω=0.0023mm小于面板最大容容许挠度设计计值[ω]=0..456mmm,满足要求求！四、竖楞方木的计计算模板结构构件中的的竖楞（小楞楞）属于受弯弯构件，按连连续梁计算。本工程柱高度为335.0m,,柱箍间距为为450mmm，竖楞为大大于3跨，因因此按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算。本工程中，竖楞采采用木楞，宽宽度45mmm，高度90mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=45×990×90/6=60..75cm33；I=45×990×90×90/122=2773.38ccm4；竖楞方木计算简图图1.抗弯强度验算算支座最大弯矩计算算公式：其中，M--竖竖楞计算最大大弯距(N.mm))；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在竖楞上的线线荷载，它包包括:新浇浇混凝土侧压压力设计值qq1:1.22×54.866×0.11×0.90==6.7544kN/m；；倾倒倒混凝土侧压压力设计值qq2:1.44×2.00×0.11×0.90==0.2877kN/m；；q=(6..754+00.287))/2=3..521kkN/m；竖楞的最大弯距：：M=0..1×3.5211×450.00×450.00=7.113×104N.mm；其中，σ竖楞承受受的应力(N/mm2)；MM--竖竖楞计算最大大弯距(N.mm))；WW--竖竖楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=6.008×104；ff--竖楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；竖楞的最大应力计计算值:σ=M//W=77.13×1104/6.088×104=1..174N//mm2；竖楞的最大应力计计算值σ=1.1174N/mmm2小于竖楞的抗弯弯强度设计值值[σ]=13NN/mm2，满足要求求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，∨--竖竖楞计算最大大剪力(N)；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混混凝土侧压力力设计值q1:1.22×54.866×0.11×0.90==6.7544kN/m；；倾倒混混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.11×0.90==0.2877kN/m；；q=(6..754+00.287))/2=3..521kkN/m；竖楞的最大剪力：：∨=0..6×3.5211×450.00=9550.6388N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ竖楞截面最最大受剪应力力(N/mm2)；∨∨--竖楞计算算最大剪力((N)：∨=9550.6388N；bb--竖楞的的截面宽度((mm)：b=445.0mmm；hhn--竖楞的截截面高度(mm)：hn=900.0mm；ffv--竖楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1.5000N/mmm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值:τ=3×9950.6338/(2××45.0××90.0))=0.3552N/mmm2；竖楞截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值τ=0.3352N/mmm2小于竖楞截面抗抗剪强度设计计值[fvv]=1.5N//mm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度按三跨连连续梁计算，公公式如下:其中，ω--竖竖楞最大挠度度(mm)；qq--作用在在竖楞上的线线荷载(kN/m))：q=554.86××0.11=6.225kN//m；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0mmm；EE--竖楞弹弹性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；；II--竖楞截截面的惯性矩矩(mm4)，I=2.773×106；竖楞最大容许挠度度:[ω]=4450/2550=11.8mm；；竖楞的最大挠度计计算值:ω=0..677×66.25×4450.044/(1000×95000.0×2..73×1006)=00.067mm；竖楞的最大挠度计计算值ω=0.0667mm小小于竖楞最大容容许挠度[[ω]=1.88mm，满满足要求！五、B方向柱箍的的计算本算例中，柱箍采采用钢楞，截截面类型为圆圆钢管48×3.0；截面惯性矩I和截截面抵抗矩WW分别为:钢柱箍截面抵抗矩矩W=4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩矩I=10.788cm4；柱箍为单跨，按集集中荷载简支支梁计算（附附计算简图）：：B方向柱箍计算简图图其中P---竖楞方木传传递到柱箍的的集中荷载((kN)，竖楞楞距离取B方向的；P==(1.22×54.866×0.9++1.4×2×0.9)×0.1144×0.455/2=1.58kN；B方向柱箍剪力图((kN)最大支座力:NN=3..169kkN；B方向柱箍弯矩图((kN.m))最大弯矩:M=0.8812kNN.m；B方向柱箍变形图((mm)最大变形:V=1.9947mmm；1.柱箍抗弯强强度验算柱箍截面抗弯强度度验算公式其中，柱箍杆件件的最大弯矩矩设计值:M=00.81kkN.m；弯矩矩作用平面内内柱箍截面抵抵抗矩:WW=4..49cmm3；B边柱箍的最大应力力计算值:σ=1772.24N/mm22；柱箍的抗弯强度设设计值:[[f]=205NN/mm2；B边柱箍的最大应力力计算值σ=1722.24N//mm2小于柱箍的抗弯弯强度设计值值[f]==205N//mm2，满足要求求!2.柱箍挠度验验算经过计算得到:ω=1..947mmm；柱箍最大容许挠度度:[ω]=5500/250==2mmm；柱箍的最大挠度ω=1.9947mm小于柱箍最大容容许挠度[[ω]=2mmm，满足要求求!六、B方向对拉螺螺栓的计算B方向没有设置置对拉螺栓！！七、H方向柱箍的的计算本工程中，柱箍采采用钢楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:本工程中，柱箍采采用钢楞，截截面类型为圆圆钢管48×3.0；截面惯性矩I和截截面抵抗矩WW分别为:钢柱箍截面抵抗矩矩W=4.49ccm3；钢柱箍截面惯性矩矩I=107.88cm4；柱箍为单跨，按简简支梁计算（附附计算简图）：：H方向柱箍计算简图图其中P--竖楞方木传传递到柱箍的的集中荷载((kN)，竖楞楞距离取H方向的；P=(1.2××54.866×0.9+11.4×2×0.9)×0.1144×0.45//2=11.58kkN；H方向柱箍剪力图((kN)最大支座力:NN=3..169kkN；H方向柱箍弯矩图((kN.m))最大弯矩:M=0.8812kNN.m；H方向柱箍变形图((mm)最大变形:V=1.9947mmm；1.柱箍抗弯强度度验算柱箍截面抗弯强度度验算公式::其中，柱箍杆件件的最大弯矩矩设计值:M=00.81kkN.m；弯弯矩作用平面面内柱箍截面面抵抗矩:W=44.49ccm3；H边柱箍的最大应力力计算值:σ=1772.2355N/mmm2；柱箍的抗弯强度设设计值:[[f]=205NN/mm2；H边柱箍的最大应力力计算值σ=1722.235NN/mm2小于柱箍的抗弯弯强度设计值值[f]==205N//mm2，满足要求求!2.柱箍挠度验验算经过计算得到:V=11.947mm；柱箍最大容许挠度度:[V]]=5000/2250=2mm；；柱箍的最大挠度V=1..947mmm小于柱箍最大容容许挠度[[V]=2mmm，满足要要求!八、H方向对拉螺螺栓的计算柱截面大于5000mm，且小于等等于800mm时柱模板的背部支撑撑由两层（木木楞或钢楞）组组成，第一层层为直接支撑撑模板的竖楞楞，用以支撑撑混凝土对模模板的侧压力力；第二层为为支撑竖楞的的柱箍，用以以支撑竖楞所所受的压力；；柱箍之间用用对拉螺栓相相互拉接，形形成一个完整整的柱模板支支撑体系。柱模板板设计示意图图柱截面宽度B(mmm):8000.00；；柱截面高度度H(mm)):800..00；柱模模板的总计算算高度:H=4.000m；根据规范，当采用用溜槽、串筒筒或导管时，倾倾倒混凝土产产生的荷载标标准值为4..00kN//m2；计算简简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向向对拉螺栓数数目:1；柱截面面宽度B方向竖楞数数目:6；柱截面高度H方向向对拉螺栓数数目:1；柱截面面高度H方向竖楞数数目:6；对拉螺栓直径(mmm):M112；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；；截面类型::圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩II(cm4):10..78；钢楞楞截面抵抗矩矩W(cm3):4.449；柱箍的间距(mmm):4500；柱箍肢数数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；；宽度(mm):445.00；；高度(mm):990.00；；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合合板；面板厚厚度(mm):115.00；；面板弹性模量(NN/mm2):95000.00；；面板抗弯强度设计计值fc(N/mm2):13..00；面板抗剪强度设计计值(N/mm2):1.550；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计计值fc(N/mm2):13..00；方木木弹性模量EE(N/mmm2):95000.00；；方木抗剪强度设计计值ft(N/mm2):1.550；钢楞弹性模量E((N/mm22):2100000.000；钢楞抗抗弯强度设计计值fc(NN/mm2):2055.00；二、柱模板荷载标标准值计算按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t新浇混混凝土的初凝凝时间，可按按现场实际值值取，输入00时系统按2000/(T++15)计算算，得5.7714h；T混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取4.0000m/hh；H模板计计算高度，取取4.0000m；β1外加剂剂影响修正系系数，取1..000；β2混凝土土坍落度影响响修正系数，取取1.1500。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别为69.3394kNN/m2、96.0000kN//m2，取较小值值69.3994kN//m2作为本工程程计算荷载。计算中采用新浇混混凝土侧压力力标准值FF1=69.3394kN//m2；倾倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2=4kkN/m2。三、柱模板面板的的计算模板结构构件中的的面板属于受受弯构件，按按简支梁或连连续梁计算。本本工程中取柱柱截面宽度BB方向和H方向中竖楞楞间距最大的的面板作为验验算对象，进进行强度、刚刚度计算。强强度验算要考考虑新浇混凝凝土侧压力和和倾倒混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑新新浇混凝土侧侧压力。由前述参数信息可可知，柱截面面宽度B方向竖楞间间距最大，为为l=1551mm，且且竖楞数为6，面板为为大于3跨，因此对对柱截面宽度度B方向面板按按均布荷载作作用下的三跨跨连续梁进行行计算。面板计计算简图1.面板抗弯强度度验算对柱截面宽度B方方向面板按均均布荷载作用用下的三跨连连续梁用下式式计算最大跨跨中弯距：其中，M--面面板计算最大大弯距(N.mm))；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1151.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇浇混凝土侧压压力设计值qq1:1.22×69.399×0.45×0.90==33.7225kN/mm；倾倒倒混凝土侧压压力设计值qq2:1.44×4.00×0.45×0.90==2.2688kN/m，式式中，0.990为按《施施工手册》取取用的临时结结构折减系数数。q=q1+q2=33..725+22.268==35.9993kN//m；面板的最大弯距：：M=0..1×35.9993×151×151=8.21××104N.mm；面板最大应力按下下式计算：其中，σ面板承受受的应力(N/mm2)；MM--面面板计算最大大弯距(N.mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板板截面宽度，h:面板截面厚度；WW=4500×15.0×15.0//6=1.669×104mm3；ff--面板板的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板的最大应力计计算值：σ=M//W=88.21×1104/1..69×1004=4..863N//mm2；面板的最大应力计计算值σ=4.8863N/mmm2小于面板的抗弯弯强度设计值值[σ]=13NN/mm2，满足要求求！2.面板抗剪验算算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，∨--面面板计算最大大剪力(N)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1151.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混混凝土侧压力力设计值q1:1.22×69.399×0.45×0.90==33.7225kN/mm；倾倒混混凝土侧压力力设计值q2:1.44×4.00×0.45×0.90==2.2688kN/m，式式中，0.990为按《施施工手册》取取用的临时结结构折减系数数。q=q1+q2=33..725+22.268==35.9993kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×35.9993×151.00=32261.0110N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ面板承受的的剪应力(N/mm2)；∨∨--面板计算算最大剪力((N)：∨=32261.0110N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=4450mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=155.0mm；ffv面板抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=13.0000N//mm2；面板截面受剪应力力计算值:τ=3×33261.0010/(22×450××15.0))=0.7225N/mmm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的受剪应应力τ=0.7725N/mmm2小于面板截面抗抗剪强度设计计值[fvv]=1.5N//mm2，满足要求求！3.面板挠度验算算最大挠度按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，挠度度计算公式如如下:其中，ω--面面板最大挠度度(mm)；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载(kN/m))：q=69.399×0.45＝31.233kN/mm；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=1151.0mmm；EE--面板弹弹性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--面板截截面的惯性矩矩(mm4)；II=4500×15.0×15.0×15.0//12=1.27××105mm4；面板最大容许挠度度:[ω]=1151/250==0.6004mm；；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×331.23××151.004/(1000×95000.0×1..27×1005)=00.091mm；面板的最大挠度计计算值ω=0.0091mm小于面板最大容容许挠度设计计值[ω]=0..604mmm,满足要求求！四、竖楞方木的计计算模板结构构件中的的竖楞（小楞楞）属于受弯弯构件，按连连续梁计算。本工程柱高度为44.0m,柱柱箍间距为4450mm，竖竖楞为大于3跨，因因此按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算。本工程中，竖楞采采用木楞，宽宽度45mmm，高度90mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=45×990×90/6=60..75cm33；I=45×990×90×90/122=2773.38ccm4；竖楞方木计算简图图1.抗弯强度验算算支座最大弯矩计算算公式：其中，M--竖竖楞计算最大大弯距(N.mm))；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在竖楞上的线线荷载，它包包括:新浇浇混凝土侧压压力设计值qq1:1.22×69.399×0.15×0.90==11.3117kN/mm；倾倒倒混凝土侧压压力设计值qq2:1.44×4.00×0.15×0.90==0.7611kN/m；；q=(111.317++0.7611)/2=66.039kN/m；；竖楞的最大弯距：：M=0..1×6.0399×450.00×450.00=1.222×105N.mm；其中，σ竖楞承受受的应力(N/mm2)；MM--竖竖楞计算最大大弯距(N.mm))；WW--竖竖楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=6.008×104；ff--竖楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；竖楞的最大应力计计算值:σ=M//W=11.22×1105/6.088×104=2..013N//mm2；竖楞的最大应力计计算值σ=2.0013N/mmm2小于竖楞的抗弯弯强度设计值值[σ]=13NN/mm2，满足要求求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，∨--竖竖楞计算最大大剪力(N)；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混混凝土侧压力力设计值q1:1.22×69.399×0.15×0.90==11.3117kN/mm；倾倒混混凝土侧压力力设计值q2:1.44×4.00×0.15×0.90==0.7611kN/m；；q=(111.317++0.7611)/2=66.039kN/m；；竖楞的最大剪力：：∨=0..6×6.0399×450.00=16630.5005N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ竖楞截面最最大受剪应力力(N/mm2)；∨∨--竖楞计算算最大剪力((N)：∨=16630.5005N；bb--竖楞的的截面宽度((mm)：b=445.0mmm；hhn--竖楞的截截面高度(mm)：hn=900.0mm；ffv--竖楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1.5000N/mmm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值:τ=3×11630.5505/(22×45.00×90.00)=0.6604N/mmm2；竖楞截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；竖楞截面最大受剪剪应力计算值值τ=0.6604N/mmm2小于竖楞截面抗抗剪强度设计计值[fvv]=1.5N//mm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度按三跨连连续梁计算，公公式如下:其中，ω--竖竖楞最大挠度度(mm)；qq--作用在在竖楞上的线线荷载(kN/m))：q=669.39××0.15=10..48kNN/m；ll--计算跨跨度(柱箍间距)::l=4450.0m