多高层建筑钢结构抗震设计

多高层建筑钢结构抗震设计8.1多高层钢结构的主要震害特征8.2多高层钢结构的选型与结构布置8.3多高层钢结构的抗震计算要求8.4多高层钢结构抗震构造要求主要内容§8.1多高层钢结构的主要震害特征强度高、延性好、重量轻、抗震性能好

钢结构特性：总体来说，在同等场地、烈度条件下，钢结构房屋的震害较钢筋混凝土结构房屋的震害要小

震害举例及比较

1985年墨西哥城地震中钢结构和钢筋混凝土结构的破坏情况多高层钢结构在地震中的破坏形式有三种

节点连接破坏；构件破坏；结构倒塌一、节点连接破坏1.支撑连接破坏

图圆钢支撑连接的破坏

图角钢支撑连接的破坏

2.梁柱连接破坏

图美国Northridge(北陵岭)地震

日本阪神地震

1978年日本宫城县远海地震（里氏7.4级）

1978年日本宫城县远海地震钢结构建筑破坏类型统计

支撑连接更易遭受地震破坏Ⅱ级：支撑连接出现裂纹，但没有不可恢复的屈曲变形Ⅲ级：出现小于1/30层高的永久层间变形Ⅳ级：出现大于1/30层高的永久层间变形Ⅴ级：倒塌或无法继续使用震害调查发现，梁柱连接的破坏大多数发生在梁的下翼缘处，而上翼缘的破坏要少得多可能的原因：

1.楼板与梁共同变形导致下翼缘应力增大

2.下翼缘在腹板位置焊接的中断是一个显著的焊缝缺陷的来源

震后观察到的在梁柱焊缝连接处的失效模式

1.美国Northridge(北岭)地震2.日本阪神地震

模式1—翼缘断裂模式2，3—热影响区断裂模式4—横膈板断裂梁柱刚性连接裂缝或断裂破坏的原因（4点）：1.焊缝缺陷2.三轴应力这些缺陷将成为裂缝开展直至断裂的起源

梁柱连接的焊缝变形由于受到梁和柱约束，施焊后焊缝残存三轴拉应力，使材料变脆

如裂纹、欠焊、夹渣和气孔等3.构构造造缺缺陷陷出于焊接接工艺的的要求，，梁翼缘缘与柱连连接处设设有衬板板，实际际工程中衬衬板在焊焊接后就就留在结结构上，，这样衬衬板与柱柱翼缘之之间就形成一条条“人工”裂缝，，成为连连接裂缝缝发展的的起源。。4.焊焊缝金属属冲击韧韧性低的冲击击韧性使使得连接很很易产生生脆性破坏，成成为引发发节点破坏的重重要因素素图“人人工”裂裂缝二、构件破坏坏多高层建建筑钢结结构构件件破坏的的主要形形式有1.支撑压屈屈支撑在地地震中所所受的压压力超过过其屈曲临界力力时，即即压屈破破坏梁或柱在在地震作作用下反反复受弯弯，在弯矩最最大截面面处附近近由于过过度弯曲曲可能发生生翼缘局局部失稳稳破坏2.梁柱柱局部失失稳支撑压曲曲梁柱局部部失稳母材的断断裂支撑处的的断裂1995年日本本阪神地地震,位位于阪神神地震区区芦屋市市海滨城城的52栋高层层钢结构构住宅，，有57根钢柱柱发生断断裂，7根钢柱在在与支撑撑连接处处断裂，，其中13根钢柱为为母材断断裂，37根根钢柱在在拼接焊焊缝处断断裂.3.柱柱水平裂裂缝或断断裂破坏坏钢柱的断断裂是出出人意料料的，分分析原因因认为：：竖向地地震使柱柱中出现现动拉力力，由于应变速速率高，，使材料料变脆；；加上地地震时为为日本严严冬时期期，钢柱柱位于室室外，钢钢材温度低低于0oC；以及及焊缝和和弯矩与与剪力的的不利影影响，造造成柱水水平断裂裂。1995年日本本阪神地地震中ChouWard地地震钢结结构房屋屋震害情情况钢结构房房屋在地地震中严重破坏坏或倒塌塌与结构抗震震设计水水平关系很大大1971年年，日日本钢钢结构构设计计规范范修订订；1982年年，日日本建建筑标标准法法实施施三、结结构倒倒塌结构倒倒塌是地震震中结结构破破坏最严重重的形式式钢结构构建筑筑尽管管抗震震性能能好，，但在在地震震中也也有倒倒塌事事例发发生。。§8.2多多高高层钢钢结构构的选选型与与结构构布置置一、结结构选选型在结构构选型型上，，多层层和高高层钢钢结构构无严严格界界限将超过过12层的的建筑筑归为为高层钢结构构建筑筑为区分分结构构的重重要性性对结结构抗抗震构构造措措施的的要求求不同同我国建建筑抗抗震设设计规规范（（GB50011——2001）规定：：将不超超过12层层的建建筑归归为多层钢结构构建筑筑有抗震震要求求的多多高层层建筑筑钢结结构可可采用用以下下结构构体系系：1.纯框架架结构构延性好好，但但抗侧侧力刚刚度较较差框架-支撑撑体系系是在在框架架体系系中沿沿结构构的纵纵、横横两个个方向向均匀匀布置置一定定数量量的支支撑所所形成成的结结构体体系。。在框框架-支撑撑体系系中，，框架架是剪剪切型型结构构，底底部层层间位位移大大；支支撑为为弯曲曲型结结构，，底部部层间间位移移小，，两者者并联联，可可以明明显减减少建建筑物物下部部的层层间位位移，，因此此在相相同的的侧移移限值值标准准的情情况下下，框框架-支撑撑体系系可以以用于于比框框架体体系更更高的的房屋屋。框架体体系是是沿纵纵横向向方向向由多多榀平平面框框架构构成及及承担担水平荷荷载的的抗侧侧力结结构，，它也也是承承担竖竖向荷荷载的的结构构。2.框架——支撑撑结构构体系系①支撑撑类型型支撑类类型的的选择择与是是否抗抗震有有关，，也与与建筑筑的层层高、、柱距距以及及建筑筑使用用要求求有关关，Ａ.中中心支支撑中心支支撑是是指斜斜杆、、横梁梁及柱柱汇交交于一一点的的支撑撑体系系，或或两根根斜杆杆与横横杆汇汇交于于一点点，也也可与与柱子子汇交交于一一点，，但汇汇交时时均无无偏心心距。。如右图图：中心支支撑的的类型型（支支撑框框架））(a)X形形支撑撑；(b））单斜斜支撑撑；(c））人字字形支支撑；；(d)K形形支撑撑；(e)V形形支撑撑b.偏偏心心支撑撑偏心支支撑是是指支支撑斜斜杆的的两端端，至至少有有一端端与梁梁相交交（不不在柱柱节点点处）），另另一端可可在梁梁与柱柱交点点处连连接，，或偏偏离另另一根根支撑撑斜杆杆一段段长度度与梁梁连接接，并并在支撑斜斜杆杆端端与柱子子之间构构成一耗耗能梁段段，或在在两根支支撑与杆杆之间构构成一耗能梁段段的支撑撑。偏心支撑撑类型（（偏心支支撑框架架）（a）门门架式1；（（b）门门架式2；；（c））单斜杆杆式；（（d）人人字形式式；（e）V字字形式式a.框架—中中心支撑撑结构体体系通过支撑撑提高框框架的刚刚度，但但支撑受受压会屈屈曲，支支撑屈曲曲将导致原结结构承载载力降低低b.框框架—偏偏心支撑撑结构体体系可通过偏偏心梁段段剪切屈屈服限制制支撑受受压屈曲曲，使结结构具有稳定定的承载载能力和和良好的的耗能性性能，抗抗侧力刚刚度介于于纯框架和和中心支支撑框架架之间3.框架架－剪力力墙板体体系框架－剪剪力墙板板体系是是以钢框框架为主主体，并并配置一一定数量量的剪力力墙板。。剪力墙板主要要类型：①钢板剪力力墙板②内藏钢板板支撑剪力墙墙墙板③带竖缝钢钢筋混凝土剪剪力墙板内藏钢板剪力力墙板与框架架的连接带带竖竖缝剪力墙板板与框架的连连接4.框筒结构体系系（2）框架结构的梁梁柱节点宜采采用刚接（1）实际上上是密柱框架架结构（3）由于梁梁跨小，刚度度大，使周圈圈柱近似构成一个个整体受弯的的薄壁筒体（4）具有较较大的抗侧刚刚度和承载力力因而框筒结构构多用于高层建筑筒体结构体系系因其具有较较大刚度，有有较强的抗侧侧力能力，能能形成较大的的使用空间，对于超高高层建筑是一一种经济有效效的结构形式式。根据筒体体的布置、组组成、数量的不同，筒筒体结构体系系可分为框架架筒、桁架筒筒、筒中筒及及束筒等体系系。1.各种钢结结构体系建筑筑的适用高度度适用的钢结构构房屋最大高高度（m）2.各种钢结结构体系建筑筑的适用高宽比适用的钢结构构房屋最大高高宽比二、高层钢结结构的布置原原则3.高层钢结结构的布置要要求高层钢结构房房屋除了满足足一般的规定定外，尚应符符合①支撑框架在在两个方向的的布置均宜基基本对称，支支撑框架之间间楼盖的长宽宽比不宜大于于3②设置置地下下室时时，框框架-支撑撑(抗抗震墙墙板)结构构中竖竖向连连续布布置的的支撑撑(抗抗震墙墙板)应延延伸至至基础础；钢钢框架架柱应应至少少延伸伸至地地下一一层，，其竖竖向荷荷载应应直接接传至至基础础；③8、、9度度时，，宜采采用偏偏心支支撑、、带竖竖缝钢钢筋混混凝土土抗震震板墙墙、内内藏钢钢板支支撑或或其他他消能能支撑撑；④一般般情况况下，，对不不超过过12层层的钢钢结构构房屋屋可采采用框框架结结构、、框架架-支支撑结结构或或其他他结构构类型型；⑤超过过12层层的钢钢结构构房屋屋，8度度、9度度时，，宜采采用偏偏心支支撑、、带竖竖缝钢钢筋混混凝土土抗震震墙板板、内内藏钢钢支撑撑钢筋筋混凝凝土墙墙板或或其他他消能能支撑撑及筒筒体结结构，，此时时顶层层可采采用中中心支支撑；；⑥超过过12层的的钢框框架-筒体体结构构，在在必要要时可可设置置由筒筒体向向外臂臂和周周边桁桁架组组成的的加强强层；；⑦楼盖盖宜采采用压压型钢钢板现现浇钢钢筋混混凝土土组合合楼或或非组组合楼楼板。。§8.3多多高层层钢结结构的的抗震震计算算要求求一、计计算模模型确定多多高层层钢结结构抗抗震计计算模模型时时，应应注意意：进行多多高层层钢结结构地地震作作用下下的内力与与位移移分析时时，一一般可可假定定楼板板在自身身平面面内为为绝对对刚性性。对整体体性较较差、、开孔孔面积积大、、有较较长的的外伸伸段的的楼板板，宜宜采用用楼板板平面内的实实际刚度进进行计算2.进行行多高层钢钢结构多遇地震作用下的反应分析时，可可考虑现浇混凝土土楼板与钢钢梁的共同同作用。在设计中应应保证楼板板与钢梁间间有可靠的的连接措施施，此时楼板可作为为梁翼缘的的一部分计算梁的弹弹性截面特特性进行多高层层钢结构罕遇地震反反应分析时，考考虑到此时时楼板与梁的的连接可能能遭到破坏坏，则不应应考虑楼板板与梁的共共同工作3.多高高层钢结构构的抗震计计算可采用用：平面抗侧力力结构的空空间协同计计算模型结构布置规规则、质量量及刚度沿沿高度分布布均匀、不不计扭转效效应可采用平面结构计计算模型结构平面或或立面不规规则、体型型复杂，无无法划分平平面抗侧力力单元的结构以及及筒体结构构应采用空间结构计计算模型4.多高高层钢结构构在地震作作用下的内内力与位移移计算，应应考虑梁柱的弯曲变形形和剪切变变形，尚应应考虑柱的轴向变形形一般可不考考虑梁的轴向变形形，但当梁梁同时作为为腰桁架或或桁架的弦弦杆时，则应应考虑轴力力的影响6.应计计入梁柱节节点域剪切切变形（如如图）对多多高层建筑筑钢结构位移的影响响可将梁柱节节点域当作作一个单独独的单元进进行结构分分析，也可可按下列规定作作近似计算算：1）箱形截截面柱框架架可将节点域域当作刚域域，刚域的尺寸寸取节点域域尺寸的一一半2）工字形形截面柱框框架可不考虑节节点域，梁梁柱长度按按轴线间距距离确定5.柱间间支撑两端端应为刚性性连接，但但可按两端端铰接计算算。偏心支支撑中的耗能梁梁段应取为为单独单元元二、地震作作用阻尼比取值值：多高层钢结结构的阻尼尼比较小，，按反应谱法计算时的取取值：多遇地震下的地震作作用高层钢结构构的阻尼比比可取为0.02多层（（不超超过12层层）钢钢结构构的阻阻尼比比可取取为0.035罕遇地地震下的地地震作作用考虑结结构进进入弹弹塑性性，多高层层钢结结构的的阻尼尼比均均可取取为0.05三、结结构自自振周周期对于重重量及及刚度度分布布比较较均匀匀的结结构，，可用用下式式近似似计算算：在初步步计算算时，，可按按下列列经验验公式式估算算n为建建筑物物层数数，不不包括括地下下部分分及顶顶层小小塔楼楼。四、、设设计计反反应应谱谱钢结结构构在在弹弹性性阶阶段段的的阻阻尼尼比比为为0.02，，小小于于一一般般结结构构的的阻阻尼尼比比0.05，，使地震反应增增大。根据研研究，阻尼比比为0.02的单质弹性性体系，其地震的加速度度反应将比阻阻尼比0.05提高35%，故在高高层钢结构的的设计中，水平地地震影响系数数曲线中的下下降阶段衰减减指数应为γ=0.95、倾斜段的斜斜率为η1=0.024，而水平地地震影响系数数的最大值与与阻尼比为0.05时相比，，可提高η2=1.32倍倍，其值按下下表取用高层钢结构抗抗震设计水平平地震影响系系数最大值五、底部剪力力计算采用底部剪力力法计算水平平地震作用，，结构总的水水平地震作用用等效底部剪力标准准值计算参考考第三章。8.4钢构件的抗震震设计与构造造措施钢构件的设计计包括以下内内容(1)构件的的强度验算；；(2)构件的的稳定承载力力验算；(3)为保证证构件截面的的塑性变形能能充分开展，，同时满足构构件的局部失稳不先于构构件的整体失失稳，应对构构件宽厚比做做出严格的限限制；(4)受压构构件的长细比比和受弯构件件塑性铰处侧侧向支承点与与相邻侧向支承点间构件件最大侧向长长细比的验算算。1.钢梁钢梁的抗震破破坏主要表现现在梁的侧向向整体失稳和和局部失稳，，钢梁的强度及变形能能根据其板件件宽厚比、侧侧向支承长度度及弯距梯度度、节点的连续构造等等的不同而有有很大差别。。在抗震设计计中为了满足足抗震要求，钢梁必须须具有良好的的延性性能，，因此必须正正确设计截面面尺寸、合理布置侧向向支撑，注意意连接构造，，保证其能充充分发挥变形形能力。(1)梁的强强度钢梁在反复荷荷载下的极限限荷载将比单单调荷载时小小，但考虑到到楼板的约束束作用又将使使梁的承载能能力有明显提提高，因此钢钢梁承载力计计算与一般在在静力荷载作作用下的钢结结构相同，计计算时取截面面塑性发展系系数，，承承载力抗震调调整系数。。在进行行多遇地震作作用下构件承承载力计算时时，托柱梁的的内力乘以不不小于1.5的增大系数数。(2)梁的整整体稳定钢梁的整体稳稳定验算公式式一般与静力力荷载作用下下的钢结构相相同，承载力抗震调整整系数。。当梁设有侧向向支撑，并满满足规范规定定的受压翼缘缘自有长度与与其宽度之比的限制时时，可不计算算整体稳定。。按7度及以以上抗震设防防的高层钢结构，梁受受压翼缘侧向向支承点间的的距离与梁翼翼缘宽度之比比，应符合规范关于塑塑性设计的长长细比要求。。(3)梁梁、柱柱板件件宽厚厚比日本所所做的的一组组梁柱柱试件件，研研究其其在反反复加加载下下的受受力变变形情情况b/t=8b/t=11b/t=16随着构构件板板件宽宽厚比比的增增大构件反反复受受载的的承载载能力力与耗耗能能能力将将降低低板件宽宽厚比比越大大，板板件越越易发发生局局部屈屈曲，，从而而影响响后继继承载载性能能原因：：梁柱试试件在在反复复加载载下的的受力力变形形情况况：框架柱柱的转转动变变形能能力要要求比比框架梁梁的的的转动动变形形能力力要求低低框架柱的板件件宽厚厚比限限值可可比框框架梁的板件件宽厚厚比限限值大大宽厚比比限值值要求求：不超过过12层框框架的的梁柱柱板件件宽厚厚比限限值超过12层层框架架的梁梁柱板板件宽宽厚比比限值值注：1.表列数数值适适用于于Q235，当当材料料为其其他牌牌号钢钢材时时，应应乘以以2.表表中中Nb为梁的的轴向向力，，A为梁的的截面面积，，f为梁的的钢材材抗拉拉强度度设计计值2.钢钢柱(1)钢柱柱的计计算长长度在框架架柱的的抗震震设计计中，，当计计算柱柱在多多遇地地震作作用组组合下下的稳稳定时，柱柱的计计算长长度系系数，，纯纯框架架体系系按《《钢结结构设设计规规范》》(GB50017)中中有侧移移时的取取用；有有支撑或或剪力墙墙的体系系在层间间位移不超超过层高高的1/250时，取取。。对于于纯框架架体系及及支撑或或剪力墙体体系，若若层间位位移不超超过层高高的1/10000时时，按《《钢结构构设计规范》》(GB50017)中无侧侧移时的的取取用(2)强强柱弱强柱弱梁是抗震设计的基本要求，在地震作用下，塑性效应在梁端形成而不应在柱端形成，此时框架具有较大的内力重分布和消能能力。为此柱端应比梁端有更大的承载能力储备。对于抗震设防框架柱在框架的任一节点处，柱截面的塑性抵抗矩和梁截面的塑性抵抗矩应满足下式的要求：当符合下下列情况况，可不不按上式式计算①柱轴力力,f为钢材抗抗拉强度度设计值值;,但,N1为地震作作用加大大一倍时时的柱地地震组合合轴向力;③柱所在在楼层的的抗剪承承载力比比上一层层的抗震震承载力力高出25%.(3)节节点域设设计①节点域域的屈服服承载力力研究表明明，节点点域既不不能太厚厚，也不不能太薄薄，太厚厚了使节节点域不不能发挥耗能能作用，，太薄了了将使框框架的侧侧向位移移太大。。节点域域的屈服服承载力应满满足式(8-14)的的要求：：工字形截截面柱：：箱箱形形截面柱柱：圆圆管截截面：Mpb1、Mpb2—节点域域两侧梁梁的全塑塑性受弯弯承载力力；Vp—节点域域的体积积，受循循环荷载载作用时时的折减减系数，，三、四四级取0.6,一、、二级取取0.7fyv钢钢材的屈屈服抗剪剪强度，，取钢材材屈服强强度的0.58倍,hb1、hc1——分别别为梁翼翼缘厚度度中点间间的距离离，和柱柱翼缘（（或钢管管直径线线上管壁壁）厚度度中点间间的距离离；tw—柱柱在节点点域的腹腹板厚度度；②节点域域的稳定定及受剪剪承载力力验算为了保证证在大地地震作用用下，使使柱和梁梁连接的的节点域域腹板不不致局部部失稳，以利利于吸收收和耗散散地震能能量，在在柱与梁梁连接处处，柱应应设置与与梁上下翼缘缘位置对对应的加加劲肋，，使之与与柱翼缘缘相包围围处形成成梁柱节节点域。节点点域柱腹腹板的厚厚度，一一方面要要满足腹腹板局部部稳定要要求，另另一方面还应应满足节节点域的的抗剪要要求。为为保证工工字形截截面柱和和箱形截截面柱的节点域的的稳定，节点点域腹板的厚厚度应满足节点域的受剪剪承载力应满满足(4)框架柱柱的长细比为了保证框架架柱具有较好好的延性，地地震区柱的长长细比不宜太太大，一级不应大于于60，，二级不不应大于80，，三级级不应大于100，，四级级不应大于120。。hb、hc——梁腹板高高度和柱腹板板高度Mb1、Mb2——节点域两两侧梁的弯矩矩设计值；——节点域承承载力抗震调调整系数，取取0.753.中心支撑撑框架抗震构构造措施（1）受拉拉支撑的布置置要求地震作用方向向是任意的，，且为反复作作用中心支撑采用用只能受拉的的斜杆体系时时两组斜杆的截截面面积在水水平方向的投投影面积之差差不得大于10%应同时设置两两组不同倾斜斜方向的斜杆杆（2）受压压支撑杆件的的要求地震作用下，，支撑杆件可可能会经历反反复的压曲拉拉直作用支撑杆件不宜宜采用焊接截截面，应尽量量采用轧制型钢若采用焊接H型截面作支支撑构件时，，在8、9度度区，其翼缘与腹板板的连接宜采采用全焊透连连接焊缝为限值支撑压曲造成的支撑板板件的局部屈屈曲对支撑承承载力及耗能能力的影影响，对支撑撑板件的宽厚比需限值更严，，应不大于下下表规定的限值值：钢结构中心支支撑板件宽厚厚比限值注：表列数值值适用于Q235钢，采采用其他牌号号钢材应乘以以为使支撑杆件件最低具有一一定的耗能性性能，中心支撑杆件的长细比不宜大于下表表的限值：钢结构中心支支撑板件长细细比限值此外，当支撑撑为填板连接接的双肢组合合构件时，肢肢件在填板间间的长细比不应应大于构件最最大长细比的的1/2，且不应大于于40注：表列数值值适用于Q235钢，采采用其他牌号号钢材应乘以以（3）支撑撑节点要求当结构超过12层时，支支撑宜采用H型钢制作，两端与与框架可采用用刚接构造支撑与框架连连接处支撑杆端宜放放大做成圆弧弧状梁柱与支撑连连接处应设置置加劲肋图H型钢钢支撑连接节节点示例当结构不超过过12层时，，若支撑与框框架采用节点板连接，支撑端端部至节点板板嵌固固点在在支撑撑杆件件方向向的距距离，，不应应小于于节点板板厚度度的2倍图支支撑撑端部部节点点板构构造示示意图图试验表表明：：这个不不大的的间隙隙允许许节点点板在在强震震时有有少许许屈曲曲，能能显著著减少少支撑撑连接接的破破坏，，有积积极作作用4.偏偏心支支撑框框架抗抗震构构造措措施（1））消消能梁梁段的的长度度偏心支支撑框框架的的抗震震设计计应保保证罕罕遇地地震下下结构构屈服服发生生消能梁梁段上消能梁梁的屈屈服形形式有有两种种剪切屈屈服型型弯曲屈屈服型型抗震设设计时时，消消能梁梁段宜宜设计计成剪切屈屈服型型这种消消能梁梁段的的偏心心支撑撑框架架的刚刚度和和承载载力较较大，，延性性和耗耗能性性能较较好净长a满足下下列公公式要要求者者为剪剪切屈屈服型型消能能梁段段:1）当时，2）当时，其中――消能梁段塑性性受剪承载力力――消能梁段塑性性受弯承载力力――消能梁段腹板板高度――消能梁段腹板板厚度――消能梁段截面面塑性抵抗矩矩――消能梁段截面面面积――消能梁段腹板板截面面积如消能梁段与与柱连接应设计成剪切屈服型或在多遇地震震作用下的组组合轴力设计计值（2）消能能梁段的材料料及板件宽厚厚比要求偏心支撑框架架主要依靠消能能梁段的塑性变形消能地震能量，故对消消能梁段的塑塑性变形能力力要求较高一般钢材的塑塑性变形能力力与其屈服强强度成反比消能梁段所采采用的钢材的的屈服强度不不能太高，应应不345MPa为保障消能梁梁段具有稳定定的反复受力力的塑性变形形能力：1）消能梁段段腹板不得加加焊贴板提高高其承载力2）不得在腹腹板上开洞3）消能梁段段及与消能梁梁段同一跨内内的非消能梁梁段，其板件件的宽厚比不应大于下表表的限值注：1.表表列数值适用用于Q235钢，当材料料为其他钢号号时，应乘以以2.N为偏偏心支撑框架架梁的轴力设设计值；A为为梁截面面积积；f为钢材材抗拉强度设设计值（3）消能能梁段加劲肋肋的设置为保证塑性变变形过程中消消能梁段的腹腹板不发生局局部屈曲，按下列规定在在梁腹板两侧侧设置加劲肋肋：在与偏心支支撑连接处处应设加劲肋肋2)在距消消能梁段端端部处，应设加劲肋肋为消能梁段段翼缘宽度度3)在消消能梁段中中部应设加劲肋肋，加劲肋间间距c应根据消能能梁段长度a确定:最大间距为为最大间距为为当a介于以上两两者之间最大间距用用线性插值值确定4)消能能梁段加劲劲肋的厚度不得小小于或10mm加劲肋应采采用角焊缝与消能梁段段腹板和翼翼缘焊接加劲肋的力与翼缘的焊焊缝应能承承受大小为为的力其中——加劲肋的截截面面积——加劲肋屈服服强度与消能梁段段腹板的焊焊缝应能承承受大小为为宽度不得小小于5.强节节点弱构件件要求要求结构所所有节点的极限承载载力大于构件在相应节点点的极限承承载力保证节点不不先于构件件破坏，防防止构件不不能充分发发挥作用对于多高层层钢结构的的所有节点点连接：应按地震组组合内力进进行弹性设设计验算且应进行““强节点弱弱构件”原原则下的极极限承载力力验算（1）梁梁与柱的连连接要求梁与柱连接接的极限受受弯、受剪剪承载力，，应符合下下列要求：：且1）梁上下翼缘缘全熔透坡坡口焊缝的的极限受弯弯承载力：：——梁（梁梁贯通时为为柱）的全全塑性受弯弯承载力2））梁梁腹腹板板连连接接的的极极限限受受剪剪承承载载力力:———竖向向荷荷载载作作用用下下梁梁端端剪剪力力设设计计值值———梁的的净净跨跨（（梁梁贯贯通通时时取取该该楼楼层层柱柱的的净净高高））、———梁腹腹板板的的高高度度和和厚厚度度———钢材材屈屈服服强强度度（2））支撑撑连连接接要求求螺栓栓连连接接和和节节点点板板连连接接在在支支撑撑轴轴线线方方向向的的极极限限承承载载力力：：A———支支撑撑截截面面的的毛毛面面积积———支支撑撑钢钢材材的的屈屈服服强强度度（3））梁、柱柱构件件的拼拼接要求构件拼拼接的的极限限受剪剪承载载力：：、——拼接构构件截截面腹腹板的的高度度和厚厚度构件拼拼接的的极限限受弯弯承载载力:无轴力力时有轴力力时——无轴力力时构构件截截面塑塑性弯弯矩——有轴力力时构构件截截面塑塑性弯弯矩――螺栓连连接板板的极极限承承压强强度（4））连接接极限限承载载力的的计算算焊缝连连接的的极限限承载载力可可按下下列公公式计计算对接焊焊缝受受拉角焊缝缝受剪剪――焊缝的的有效效受力力面积积――构件母母材的的抗拉拉强度度最小小值高强度度螺栓栓连接接的极极限受受剪承承载力力，应应取下下列二二式计计算的的较小小者、――分别为为一个个高强强度螺螺栓的的极限限受剪剪承载载力和和对应应的板板件极极限承承压力力――螺栓连连接的的剪切切面数数量――螺栓螺螺纹处处的有有效截截面面面积――螺栓钢钢材的的抗拉拉强度度最小小值――螺栓杆杆直径径――同一受受力方方向的的钢板板厚度度之和和6.强强柱弱弱梁要要求塑性铰铰分布布图强柱弱弱梁型型框架架屈服服时产产生塑塑性变变形而而耗能能的构构件比比强梁梁弱柱柱型框架架多在同样样的结结构顶顶点位位移条条件下下，强强柱弱弱梁型型框架架的最最大层层间变变形比比强梁梁弱柱柱型框框架小小强柱弱弱梁型型框架架的抗抗震性性能较较强梁梁弱柱柱型框框架优优越（a））强柱柱弱梁梁型框框架（b））强梁梁弱柱柱型框框架为保证证钢框框架为为强柱柱弱梁梁型，，框架架的任任一梁梁柱节节点处处需满足足下列列要求求：、――分别为为柱和和梁的的塑性性截面面模量量――柱轴向向压力力设计计值；；――柱截面面面积积、――分别为为柱和和梁的的钢材材屈服服强度度――强柱系系数，，超过6度的的钢框框架，，6度IV类类场地地和7度时时可取取1.0，，8度时时可取取1.05，9度时时可取取1.15当柱所所在楼楼层的的受剪剪承载载力比比上一一层的的受剪剪承载载力高高出25%，或柱柱轴向向力设设计值值与柱柱全截截面面面积和和钢材材抗拉拉强度度设计计值乘乘积的的比值值不超超过0.4，或作作为轴轴心受受压构构件在在2倍倍地震震力下下稳定定性得得到保保证时时无需满满足上上式的的强柱柱弱梁梁要求求的情情况：：9、静静夜夜四四无无邻邻，，荒荒居居旧旧业业贫贫。。。。12月月-2212月月-22Friday,December23,202210、雨中中黄叶叶树，，灯下下白头头人。。。09:24:0809:24:0809:2412/23/20229:24:08AM11、以我我独沈沈久，，愧君君相见见频。。。12月月-2209:24:0809:24Dec-2223-Dec-2212、故人江江海别，，几度隔隔山川。。。09:24:0809:24:0809:24Friday,December23,202213、乍见翻疑疑梦，相悲悲各问年。。。12月-2212月-2209:24:0809:24:08December23,202214、他乡乡生白白发，，旧国国见青青山。。。23十十二二月20229:24:08上上午09:24:0812月月-2215、比不了得得就不比，，得不到的的就不要。。。。十二月229:24上上午12月-2209:24December23,202216、行动出成成果，工作作出财富。。。2022/12/239:24:0909:24:0923December202217、做前，能能够环视四四周；做时时，你只能能或者最好好沿着以脚脚为起点的的射线向前前。。9:24:09上上午9:24上上午09:24:0912月