高温后灌浆料静动态单轴受压力学性能

高温后灌浆料静动态单轴受压力学性能刘良林，肖建庄•，李建新，张凯建，丁陶（同济大学土木工程学院建筑工程系，上海200092）摘要：灌浆料是套筒灌浆连接的关键组成部分。通过36个试件的单轴受压试验，设置静、动态加载应变率，研究高温后灌浆料的力学性能。结果表明：预烘干（105吃、120min）结合升温速率50C/min的复合措施抑制了灌浆料（抗压强度85.7MPa）的爆裂；灌浆料试件的失效模式为竖向通缝式开裂；动态加栽应变率（0.067s1）下的高温后试件峰值应力普遍高于静态下的值，最高可达29.6%：高温后灌浆料应力•应变归一化曲线包括上升、下降两部分，二者均呈现非线性发展特征；通过试验数据的拟合分析，建立高温后灌浆料单轴受压归一化静动态本构模型，并将其应用于高温后套筒灌浆连接高应力反复拉压的有限元模拟分析，率先实现模拟对象的套筒外钢筋断裂，且模拟对象的荷载-位移曲线、峰值荷载等特征与实测结果吻合度较高，并得到400«C为高温作用后套筒灌浆连接失效模式转变的临界温度。关键词：灌浆料：高温作用：单轴受压：本构模型：套筒灌浆连接：有限元模拟中图分类号：TU375;TU371.1文献标志码；AStaticandDynamicMechanicalBehaviorsofHeat-damagedCementitiousGrout

underUniaxialCompressionLoadingsLIULianglin,XIAOJianzhuang*,L!Jianxin,ZHANGKaijian,DINGTao（De|>artineniofBuildingEngineering,CollegeofCivilEngineering,TongjiUniversity,Shanghai200092,China）Abstract:Cementitiousgroutisthecrucialpartofthegroutedsleeveconnection.Auniaxialcompressiontestwith36specimenswasexertedtostudythemechanicalbehaviorsofheat-damagedcemeniitiousgroutunderstaticordynamicloadingstrainrates.Itwasfound（hatexplosivespallingwasinhibitedbythecombinedmeasuresofpre-dryingtemperaturewith105°CinI20minandtheheatingratewith5°C/min.Therewereotherfindingsafterthespecimensbeingloadedasfollows:allspecimenswerefailedtoseveralverticalfractureswithfull-lengthalongtheheight;thecompressivestrengthofheat-damagedspecimensunderdynamicloadingstrainratewith0.067s'1werehigherthantheseunderstaticloading,whichwasupto29.6%;thenormalizedcurvesbetweenstressandstrainofheat-damagedspecimenscontainedascendinganddecliningsegments,bothofwhichwerenonlinearcurves;basedontheexperimentaldata,acombinedsialicanddynamicuniaxialcompressionmodelofheat-damagedcementitiousgroutwasbuiltandusedforfiniteelementsimulationofheat-damagedgroutedsleeveconnectionsunderhighstresscyclicloading;peakloadsandload-displacementcurvesfromthesimulationwereconsistentwiththetestresults.Inaddition,thefailurepatternofheat-damagedgroutedsleeveconnectionsunderhighstresscyclicloadingwithrebarfractureoutsidethesleevewasfirstlydemonstratedinthesimulation,andconvertedintothebondslipfailurebetweencementitiousgroutandrebaraftertheconnectionswereexposedtoelevatedtemperaturesbeyond400°C.Keywords:Cementitiousgrout;elevatedtemperature;uniaxialcompression;constitutionmodel;groutedsleeveconnection;finiteelementsimula（ior）'基金项目：国家自然科学基金面上项目()通讯作者：肖建庄(1968-),男，山东沂南人，同济大学教授，博士生导师，工学博士,Email:收稿日期：自20世纪60年代美国结构工程师ALFREDA.Yee发明套筒灌浆连接技术以来，己广泛应用于预制混凝土结构的钢筋连接小气通过大量的套筒灌浆连接力学性能试验研究，国内外学者获得了有益的结论13刊：套筒灌浆连接发生套筒外钢筋断裂可被定义为成功的接头，保障了接头部位的性能不低于被连接钢筋，有助于提升预制混凝土结构构件结点的可靠性。相对试验研究成本高、周期长且受到试验设施与空间的限制而研究的试验参数有限，仿真分析己经成为量化多种基础参数影响以及形成设计方法的迫切需要⑺。目前，国内外开展的套筒灌浆连接受力模拟分析普遍采用其它材料近似代替灌浆料获得其本构模型，如混凝土〔5・8.9】、普通砂浆U。），造成模拟结果（如钢筋应力）与试验值相差较大（最大可这35%）。因此，有必要开展灌浆料轴心受压研究，建立精准的受压本构关系模型。在轴心受压下，一般认为地震作用所对应的动态荷载加载应变率范围为10-3S」〜10-2S」，静态荷载对应的加载应变率为10-5S-H"lo肖建庄等M⑶己经开展了静动态加载应变率对混凝土、再生混凝土、高强混凝土等系列水泥基胶凝材料轴心受压力学性能影响的研究，并进一步探讨了高温后高强混凝土率敏感性。与高强混凝土一样同为高强水泥基胶凝材料，套筒灌浆连接关键组成部分的灌浆料率敏感性研究尚未见报道，但其力学性能受高温作用影响显著：升温速率10°C/min,灌浆料试块发生爆裂⑻；灌浆料试块的抗压强度随着温度升高而降低，600°C高温作用后约为常温值的67%叫。基于上述，本文开展高温后灌浆料的轴心受压试验研究，设置常温（约为20。0、200、40（）、600°C等温度以及静动态加载应变率为试验变量，分析并建立灌浆料的轴心受压本构模型，并将该模型应用到高温后套筒灌浆连接受力的模拟分析中，为套筒灌浆连接火安全设计方法的形成提供技术支持。1试验方案1.1试件设计根据《钢筋套筒灌浆连接应用技术规程》（JGJ355-2015）时、《水泥胶砂强度检验方法（ISO法）》（GB/T17671-1999）回的要求，灌浆料强度试件尺寸为40mmX40mmX16（）mm°《混凝土物理力学性能试验方法标准》（GB/T50081-2019）廿可要求轴心受压试件的高度为2倍边长且数量为3个。黄毓利等UM、张胜等四】测试混凝土、砂浆本构关系的试件均为圆柱体。本试验试件采用高度150mm、底面圆直径75mm的圆柱体且数量每组为3个。灌浆料采用上海某公司生产的超高强无收缩钢筋连接用灌浆干料（骨料最大粒径W2mm）,按照水：干料=0.13：1进行现场时制。浇筑36个灌浆料圆柱体试件，用于轴心受压试验。同批次地，留取强度测试的灌浆料长方体试块：轴心受压试验当天（浇筑后165天），先进行灌浆料抗折强度测试，再利用残余试块测试其抗压强度〔戚，灌浆料实测强度见表1所列。圆柱体试件的具体特征列于表2。表1灌浆料强度/MPaTabic1StrengthsofcementitiousgroutZMPa材料名称抗折强度抗压强度名称序号试件值平均值变异系数5试件值平均值变异系数8灌浆料114.815.90.05576.685.70.08095.9216.983.178.5316.089.890.2表2轴心受压试件信息Table2Detailsofspecimensfortheuniaxialcompressiontest试件编号材料类型加载制度温度烈：试件数量GS-ATGS203GS-200GS2(X)3GS-400Gs4003GS-600Gs6003GDI-ATGDI203GDI-200GDI2003GDI-400GDI4003GDI-600GDI6003GD2-ATGD22()3GD2-200GD22003GD2-400GD24003GD2-6OOGD26003注：“GXX.YVY”中，“G”为灌浆料；“XX”为加载制度类型，包括臃载、动裁1、动载2,对应简称为S、1）1、1）2：“YYY”为试件经历的温度，包括AT（大约20"C）、200°C、400°C和600°C.1.2升温制度灌浆料试件开展高温试验，设置常温（20）、200、400、600吃四种温度，每种温度对应的灌浆料试件为9个。研究表明信•⑶，采用预烘干及较低升温速率的复合措施能够有效抑制爆裂。利用电炉对试件进行高温试验：以5°C/min进行试件升温，至105。（2后恒温烘干120min,再按照同样的速率升温至Fl标温度，并恒温120min（200°C恒温180min"3l）,最后关掉电源，打开炉顶盖，试件随电炉冷却至室温后取出。升温制

图1图1升温制度Fig1.Heatingregimes图1升温制度Fig1.Heatingregimes图2加载设备图1升温制度Fig1.Heatingregimes图2加载设备Fig.2Loadingsetup设备的刚度与加载速率是影响应力-应变全曲线的重要因素，一般要求等应变速率"气将包括经历高温作用的36个试件进行单轴受压测试，设备为同济大学建筑结构实验室的MTS815.02试验机（图2）,其最大压力为2700kN、最大刚度为9.Ox109N/m。设置105s'\IO：Z、0.067s'1等三种等应变加载率，对应为静载、动态荷载1（相当于地震作用）、动态荷载2（介于地震与冲击之间）1U1,分别用符号S、DI、D2代表。2试验结果与分析2.1高温与加载试验现象经历高温作用后，灌浆料试件均没有发生爆裂，表明预烘干以及较低的升温速率（5°C/min）有助于抑制高强灌浆料（抗压强度85.7MPa,表1）爆裂。加载后，以编号GS-AT-1、GD2-AT-1试件为代表，其失效特征见图3：两种加载应变率下的试件柱身均存在一条或两条竖直通长裂缝（见图3中红色粗线所示），特别是试件GD2-AT-2柱身表面存在较严重的灌浆料剥落现象；加载应变率越高，承载时间更短、柱身裂缝更宽、剥落情况更严重。

GS-AT-1GD2-AT-1图3试件受压失效特征Fig.3Failuremodesofspecimensundertheuniaxial

compressionloading2.2峰值应力试件组中峰值荷载FpL.T代表值取法"9】：当每组三个数据中有一个与中间值差值超过中间值的±20%时，取中间值为代表值；当有两个时则该组试验值无效；其余情况取三个数据的算数平均值。具体的结果列于表3。按照式（1）计算试件的峰值应力“PL.T，也列于表3。从表3发现，随着温度升高，4顷减小，尤其是200忙高温作用后急剧下降，而后该值下降趋势减缓;应变率由I05S-'提升到0.067s』时明显增大，说明灌浆料具有率敏感性，但在W10-3L应变率作用下（相当于地震作用）的灌浆料抗压强度变化不明显。具体表现为：相同温度但不同加载制度时，与静态加载相比,试件的峰值应力最大增幅为29.6%（低于高强混凝土的46%1叫高于普通混凝土的25%l"l）;与常温相比,相同加载制度但不同温度时最大降幅为59.7%。基于此，建立温度作用与加载应变率耦合的“pL.T计算方法见表达式（2）、（3）。TOC\o"1-5"\h\zrr=1000F/A（1）crplT=/?HnT4-80.6106（2）〃z=0.141n石一7.5133（3）试件表3试件的峰值参数Table3PeakparametersofspecimensSEN其中，b、F为应力、荷载，气顷、FgT为温度了作用后、加载制度L（S.DI、D2）作用时的试件峰值应力（MPa）、峰值荷载（kN）：A为试件横截面面积（mm2）,按照7nd2/4计算，d为75mm；仓为应变率（s'1）,对应加载制度S、DI、D2分别为IO%10\0.067：7,为试件的温度（°C）,分别为常温（20）、200、试件表3试件的峰值参数Table3PeakparametersofspecimensSEN编号序号试件值代表值/MPa/IO5/GPa1306.2GS-/XT2244.3244.355.34.16011.43219.01125.8GS-2002131.9131.929.94.7896.63163.71125.7GS-4002155.3139.631.64.1848.73137.8197.5GS-6002112.398.622.35.0974.3386.11185.0GDI-AT2230.0230.052.14.13210.73281.71163.5GDI-2002160.6163.537.04.6788.63209.81115.9GDi-4002118.3118.326.84.62810.53164.21100.7GDI-600273.5944.6399.11250.6GD2-AT2260.1254.057.52.48820.63251.21173.2GD2-2OO2162.7174.439.54.9648.73187.31140.8GD2-MX)2178.2161.636.64.6798.23165.71115.0GD2-6002130.0127.528.95.8814.83137.62.3峰值应变&OL.T与峰值应力相对应的应变为峰值应变0OL.T，见表3。根据表3的峰值应变数据，可以看出，随着温度的升高：静载峰值应变COS.T先增大后减小，再增大；动载D1峰值应变£odlt先增大，再减小；动载D2峰值应变80D2.T先增大而后稍有卜降再增大；7M00°C高温作用后，£odi,t、&od2,t均增大，这与Xiao等同研究的高强混凝土高温后的发展规律相似。动载D1作用下的峰值应变与温度关系拟合得到表达式(4)。g_120°C<T<400°C^odi.20-〔2.3475X10-5丁+0.99061400°C<T<600°C(4)其中，^odi.i一一温度r作用后动载。作用下峰值应变；roD.,20——常温下，动载Di作用下峰值应变；T——温度，取值范围为[20,600],。(2。2.4弹性模■按照JGJ/T70-2009"提供的方法，试件弹性模最采用表达式(5)计算，结果也列于表3。从表3可以看出，随着温度的升高，弹性模量下降，具体为：20°CWTW400OC范围内，静载弹性模量Es,t、动载DI弹性模量EdltT降幅度较小，动载D2弹性模量Ed2,t先快速下降而后下降趋势变缓；600°C高温作用后的试件，Es,t、跖,t、Ed2,t均明显变小。其中，动载D1作用下试件弹性模量与温度关系拟合见表达式(6)。E=Mi)xJ-(5)ED1T=-0.00847+11.152其中，7Vo.4一一0.4倍峰值荷载，N；No——0.3MPa应力对应荷载，N；I试件长度，mm；A/试件变形，mm；Edi,——动载作用弹性模量，GPa；其余参数含义同前。2.5应力-应变归一化曲线基于上述特征参数及试验数据，按》=工、^OL.T尸*_归一化，根据温度作用类型，分别绘制灌浆料bpLT单轴受压应力-应变归一化曲线，见图4。从图4发现,曲线的上升段、下降段为非线性变化。下降段中普遍出现一次及以上的波峰，源自首次达到峰值后，高强灌浆料的脆性导致试件突然局部开裂，荷载快速下降,试件基体虽被竖向裂缝分割为若干柱状体(图3),仍可承担荷载，因此再次出现荷载的爬升，且该过程因为柱状体的多次被分割而具有重复性，直至柱状体不足以承载或达到控制位移后的设备自动终止加载。

(a)20°C(b)200°C(c)400°C(d)600°C(a)20°C(b)200°C图4灌浆料受压应力-应变归一化曲线Fig.4Normalizedcurvesofcompressivestressversusstrainfor

cementitiousgrout2.6灌浆料受压本构模型基于高温后灌浆料试件轴心受压应力-应变归一化曲线的特征，建立灌浆料静动态单轴受压本构统一关系，见表达式(7).其中，b、c分别为拟合参数，具体取值见表4。基于表4中的R2取值发现，新建模型曲线的上升段与实测结果非常一致，而下降段则在经历较高温度作用后的试件中与实测结果较为一致。表4新建模型表达式的拟合系数Table4Fittingcoefficientsfortheexpressionofnewmodel试件上升段下降段abR?cR2GS-AT4).2191.2190.98-0.465().9()GS-200-0.10511.10510.90-0.6700.20GS-400-0.031.030.97-0.7S8().8()GS-6000.15240.84760.99-0.8950.87GDI-/XT■0.26681.26680.93-0.5640.43GDI-200-0.1281.1280.94-0.8160.40GDI-400-0.03661.03660.98-0.95530.38GDI000().1857().81430.99-1.0«64().72GD2-AT-0.31951.31950.88-0.67840.97GD2-2(X)-0.15331.15330.98-0.97750.26GD2-400-0.04381.04381.00-1.14970.76GD2-6000.22240.77761.00-1.30580.792ax~X+bxx<1.0x>1.0(7)3灌浆料受压本构模型的应用3.1有限元分析模型建立以套筒灌浆连接高应力反复拉压加载(高应力反复拉压相应于小震作用mi)构件为例，采用Abaqus软件分析力学响应，其中套筒、钢筋、灌浆料均采用C3D8R单元。不考虑套筒与灌浆料的滑移⑵I,二者之间采用Tie单元连接。灌浆料与钢筋之间采用Cohesive单元(COH3D8)模拟，其黏结滑移本构关系见图5(a)(吊ax为黏结强度)，峰值滑移so按照规范回取0.8mm,失效滑移Sf根据下降段的相似三角形比例得到。套筒采用理想弹塑性本构，钢筋本构采用双折线模型(图5(b)),其中by、Ou分别为屈服强度、极限强度，%%分别为屈服应变、峰值应变。套筒、钢筋的泊松比均取0.3,灌浆料泊松比参考混凝土"I取为0.2。灌浆料的受压本构模型采用表达式(7),其受拉本构参考规范四中相同强度等级的混凝土本构模型取用(图5(c))。采用作者前期皿”1试验研究中的高温后套筒灌浆连接高应力反复拉压试件为模拟对象，基于试件的对称性,以纵向对称面.为基准取半边结构实施Abaqus软件有限元模拟，建立模型见图6,其中RP-I、RP-2、RP-3均为力学性能参数输出参考点。(a)钢筋与灌浆料黏结-滑移本构(b)钢筋受拉(c)灌浆料受压图5灌浆料、钢筋本构关系Fig.5Constitutiverelationshipsofgroutandrebar图6模拟对象Fig.6SimulationobjectmodelXiao等Vi通过公式推导及数据拟合分析，建立了多次反复拉压加载的灌浆料与钢筋黏结强度计算方法(式(8))°ACI-318[25]要求钢筋连接接头的强度不低于1.25倍钢筋屈服强度,Ling等1的通过实测后建议取1.35倍，表明套筒对套筒灌浆连接的承载力具有提升作用，达要求值的1.08倍。本文取1.1倍，同时引入高温后灌浆料、套筒的强度计算方法，基于式(8)建立高温后灌浆料与钢筋黏结强度的修正计算方法见式(9)。

高温后套筒与钢筋的屈服强度、弹性模量以及钢筋的极限强度参考余志武等I习提出表达式计算：W400-C温度作用取常温值，600°C高温作用的屈服强度、弹性模量计算结果为常温值的0.94、0.96倍、钢筋极限强度取常温值的0.95倍。根据本课题组多次试验结果,高温后（恒温60min）灌浆料抗压强度的计算方法，见表达式（10）。利用新建受压本构模型表达式（7）、表4以及表达式（2）、（4）、（6）进行混凝土塑性损伤模型的参数计算并输入Abaqus软件，其中损伤指数采用熊进刚等的）推荐的基于能量等价原理的方法确定。S=0・404W%豚S（8）5=0.4447jmqU其中，r.nax，rmax.T分别为常温下、高温作用后灌浆料与钢筋黏结强度，MPa；庇t、庇分别为高温作用后、常温下灌浆料抗压强度，MPa；%、炳"为套筒的屈服强度、厚度、内径，根据Xiao等口引提供的套筒参数分别取483MPa、4mm、44mm；为高温作用后套筒屈服强度，MPa；其余参数含义同前。3.2模拟结果与分析根据套筒灌浆连接的模拟结果，以钢筋黏结部位末端的RP-3参考点（图6）为位置依据，绘制此处Cohesive单元的损伤指数D随时程/演化的关系曲线（图7）：400、600忙高温作用后模拟对象的损伤指数最终为0、1,分别表明钢筋与灌浆料界面黏结完好、失效。同时，罗列400、600。（3高温作用后模拟对象峰值荷载的应力状态、失效特征见图8（具体情况列于表5）：由图8（a）、（b）发现前者的承载力更高，与实测情况一致；由图8（c）、（d）发现前者为套筒外钢筋断裂、后者的钢筋对接处有明显的相对位移一一钢筋与灌浆料的滑移。结合图7、图8发现，高温后模拟对象失效模式包括套筒外钢筋断裂（模式【、W400忙）、钢筋与灌浆料的黏结滑移失效（模式II、600与图8（e）、（f）所示的实测结果一致。Fig.7D-t

（a）400。0峰值应力(b)600°C-峰值应力Step:Step-2Increfnent124PnmArvV*r•8t(c)400°C-Abaqus模拟失效OD6:X47400CHStep：IrKrernem336Pnm*rvVAfVI(d)600°C-Abaqus模拟失效（e）40（）。（a）400。0峰值应力(b)600°C-峰值应力Step:Step-2Increfnent124PnmArvV*r•8t(c)400°C-Abaqus模拟失效OD6:X47400CHStep：IrKrernem336Pnm*rvVAfVI(d)600°C-Abaqus模拟失效Fig.8Failurepatternsanditsfeatures

表5荷载位移曲线特征值Table5Featurevaluesofloadversusdisplacementcurves温度失效模式峰值荷裁/kN%实测模拟实测模拟注：气”表示无试验结果.2011197.0191.42001I183.919).4400II194.5191.4500-II-184.960011II185.4177.4仍以400、60CPC高温作用后的试件为例，绘制其实测与模拟的荷载（P）-位移（。）曲线，见图9所示。从图9可以看出，F-。模拟与实测曲线走向一致，形状吻合度较高，表明模拟方法准确、可行。基于此，进一步开展500P高温作用后套筒灌浆连接反复拉压作用模拟分析，模拟对象受力特征见图10、表5所示。

(a)400°C(b)600°C图9高温作用后套筒灌浆连接试件的荷载-位移曲线Fig.9Curvesofloadsanddisplacementsofheat-damaged

groutedsleeveconnectionsODB：JobSOOCHStep:Siep-2Increment143PrwnArvVat-VI（a）峰值应力（b）失效状态图10500°C高温作用后套筒灌浆连接受力特征Fig.10Loadingfeaturesofgroutedsleeveconnectionspecimens

afterexposedto500°C3.3分析讨论从表5中可看出，高温作用后模拟对象的失效模式与实测结果完全一致；20、200.400°C温度作用后的试件峰值荷载模拟值与实测值非常接近，最大偏差为3.9%；600。（3温度作用后的试件峰值荷载模拟值与实测值较接近，偏差为4.3%。这些表明模拟结果与实测值较一致，因此新建模型表达式（7）具有较高的可行性。从图7发现500忙高温作用后模拟对象的损伤指数能达到1,表明灌浆料与钢筋界面发生黏结滑移失效，从图10也可发现模拟对象钢筋对接处有明显相对位移，由此判定试件破坏类型为失效模式1【。因此，结合表5发现，400°C为套筒灌浆连接受力失效模式由I转为【I的临界温度。实际上，400°C也是高温影响高强水泥基胶凝材料强度的临界温度，见肖建庄的专著《高性能混凝土结构抗火设计原理》[29]o4结论在本文的试验和分析条件下，得到如下结论：1）采用105°C预烘干120min并结合升温速率5°C/min的方式升温后（最高温度600°C）,有效抑制了C80以上高强灌浆料（抗压强度85.7MPa）的爆裂。2）静动态加载应变率作用下，高温作用后高强灌浆料试件的失效模式为竖向通缝式开裂，随着应变率的增大，试件表面产生明显的剥落。加载应变率0.067s-i作用下高强灌浆料试件的抗压强度高于应变率IO：s」下的值，增大幅度可达29.6%。高温后高强灌浆料轴心受压的应力•应变归•化曲线的上升段、下降段，分别采用二次函数、幕函数拟合，与实测曲线吻合较好。利用新建的轴心受压本构模型，开展高温后套筒灌浆连接高应力反复拉压作用有限元模拟分析，率先实现套筒灌浆连接模拟对象的套筒外钢筋断裂，且峰值荷载、失效模式、荷载-位移曲线等模拟结果与实测结果吻合较好，并认为400忙为套筒灌浆连接反复拉压作用失效模式转变的临界温度。参考文献[1JEineaA,YamaneT,TadrosMK.Grout-filledpipesplicesforprecastconcreteconstruction[J].PCIJournal,1995.40(1):82-93.DOI:10.15554/pcij..82.93XuTF.LiQW,ZhaoRD.etal.Ontheearly-agebond-slipbehaviorofaneccentricbarembeddedinagroutedsleeve[J],EngineeringStructures.2019.190:160-170.DOI:ZhengGY.KuangZP,XiaoJZ,etal.Mechanicalperformancefordefectiveandrepairedgroutedsleeveconnectionsunderuniaxialandcyclicloadings(J].ConstructionandBuildingNdaterials,2020,233:117233.14]ZhangWX.HeC.ZhangJY.etal.Mechanicalbehaviorofpost-firehalf-groutedsleeveconnectioncoveredbyconcrete[J].ConstnictionandBuildingMaterials.2019.201:218-231.15JZhengYF,GuoZX,LiuJB,etal.Performanceandconfiningmechanismofgrouteddeformedpipespliceunderlensileload[J].AdvancesinStruciuralEngineering,2016,19(1):86-103.DOI:10.1177/18296[6]AliasA,SapawiF,KusbiantoroA,etal.Performanceofgroutedsplicesleeveconnectorundertensileload[JJ.JournalofMechanicalEngineeringandSciences,2014,7:1094-1102.[71FengDC.WuGLuL.Finiteelementmodellingapproachforprecastreinforcedconcretebcam-io-columnconnectionsundercyclicloading[JJ.EngineeringStructures.2018,174:49-66.[8]MaJianjiang.Theexperimentalresearchofsemi-groutingsleevessplicingforrebarsafterexposedtohightemperature[D].Xi'an:Xi'anUniversityofArchitectureandTechnology,2017.[马江剑.高温后半灌浆套筒连接试验研究[D].西安：西安建筑科技大学,2017.]

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