二期工程改造项目人桥吊车抗震计算书

概 参考文 有限单元法分 人桥吊车结构与功能简 工况分 材 许用应 秦山二期工程改造项目人桥吊反应 质 模型描 小车简 悬挂走台简 桥架大车边界条 小车边界条 计算方 计算结 抗震计算---小车位于跨端极限位 结构固有频率和振 位移响 应力响 大车和小车车轮轮 大车和小车水平轮轮 大车和小车防翻钩作用 抗震计算---小车位于主梁1/4位 结构固有频率和振 位移响 应力响 大车和小车车轮轮 大车和小车水平轮轮 大车和小车防翻钩作用 抗震计算---小车位于跨中位 结构固有频率和振 位移响 应力响 大车和小车车轮轮 大车和小车水平轮轮 大车和小车防翻钩作用 静载试验状 焊缝应力评 吊挂装置与立柱连接计 缓冲器计 吊挂装置外框架与走台梁连接螺栓计 位移计 应力评 小车位于大车桥架跨端极限位 小车位于大车桥架主梁1/4位 小车位于大车桥架主梁跨中位 结 附录A小车位于跨端极限位置时人桥吊车前10阶振 附录B小车位于跨端极限位置-位移响 附录C小车位于跨端极限位置-应力响 附录D小车位于主梁1/4位置人桥吊车前10阶振 附录E小车位于主梁1/4位置-位移响 附录F小车位于主梁1/4位置-应力响 附录G小车位于跨中位置人桥吊车前10阶振 附录H小车位于跨中位置-位移响 附录I小车位于跨中位置-应力响 概利用有限元软件ANSYS对其进行建模和分析，给出了人桥吊车结构参考文［1］厂房及柴油机厂房楼层反应［2］［3］GB/T3811-［4］有限单元法分方，厂房28.710m标高的轨道上。20KN 以供操作在下部走台下目视控制并完成各项操作。Ansys14.0。对秦山二期工程改造项目1.5倍额定载荷的静载试验3-13-2静载试验状态结构模型采用3D梁单元，非结构部件采用质量单元，如电机和，采用材所使用的材料为Q345-B和Q235-C,材料特性分别取自GB/T1591-1994和GB/T700-19883-33-3Q235-Q345-Q345-秦山二期工程改造项目人桥吊反应人桥吊车安装在厂房标高为28.710m的轨道上，分析时取30.000m标高的楼层反应谱值。秦山二期工程人桥吊OBE，SSE楼层反应谱按《厂房及柴油机房楼层反应谱》选取。OBE(运行基准)作用下其水平X，Y向图3-4和图3-5，在SSE(安全停堆)作用下其水平X，Y向和Z方向垂直楼层抗震计算时阻尼系数为：安全停堆(SSE)为4%，运行基准(OBE)为2%；地震加速度响应A：安全停堆(SSE)为SL-2谱值×1.5，运行基准(OBE)为作为抗震计算的X方向楼层载荷谱，将表3-5、3-8作为抗震计算的Y方向楼层载荷谱，表3-7、3-10作为抗震计算的Z方向楼层载荷谱。频率3-6SL-3-6SL-频率标高：30.000m频率频率标高：30.000m质质量算。其有限元模型如图3-9所示。11ZYX小车简113-10悬挂个缓冲器的刚度K按下面的公式计算:实际刚度HQ-A-9K=103000/0.12=858333N/m在纵向（Y轴的振动频率为：Freq==0.23Hz其中L=7475mm，L1=4750mm。为模使振动频率为0.23Hz。图3-12，图3-13是缓冲器的单元模型。 情况2：主动轮约束UyUz位移;小车11ZX计算方BlockLanczos方法进行模态分析，得到结构的前67阶固有频率和振型。根据模值进行组合。将x,y,z方向的响应及正常运行情况下的静态响应进行线性叠+27.265m（简称小车位于跨端极限位置（简称小车位于跨中位置11M0M0M0M0M0XM0M0000M0K000MM00MM03-1611M0M0M0K0M0M0M0M0ZXM000M011M0M0 M0M0003-18计算结结构固有频率和振频率123456789位移响主梁3靠近主梁1中间面4-3缓冲器内框架走台靠近立2走台靠近立2走台靠近立11应力响人桥吊车桥架和小车架及悬挂走台在各种载荷下的应力(vonMises应见表4-4。人桥吊车结构在SSE作用下的应力响应与OBE作用下的结大车和小车车轮轮0000于1g1g表4-8000000001/4结构固有频率和振6767阶固有频率为35.119HZ，已经涵盖反应谱的柔性段频率；同时，结构的主YY0.998644，因此，固有频率高于35.119HZ20阶固有频率及振型分析见表4-9，前10阶振型图见附录D。4-9小车位于主梁1/4频率123456789位移响人桥吊车桥架以及悬挂走台在各种载荷下的位移分别见表4-10，4-11。桥架在SSE作用下的结构位移与OBE作用下的结果类似，纵向和横向只是幅4-101面234-11额定走台最下端走台靠近立1走台靠近立1应力响人桥吊车桥架和小车架悬挂走台在各种载荷下的应力(vonMises应力)响大车和小车车轮轮4-13表4-14，水平轮的相对位置和标号见图3-1。需要，由于计算模型中未考虑0000钩的相对位置和标号见图3-1。当加速度响应小于1g时，不会出现跳起现象；00000000结构固有频率和振6767阶固有频率为35.119HZ，已经涵盖反应谱的柔性段频率；同时，结构的主YY0.998657，因此，固有频率高于35.119HZ20阶固有频率及振型分析见表4-1710阶振型图见附录G。频率123456789位移响人桥吊车桥架以及悬挂走台在各种载荷下的位移分别见表4-18，4-19。桥架在SSE作用下的结构位移与OBE作用下的结果类似，纵向和横向只是幅312322间2间走台最下端立柱1上走台靠近立1立柱1上走台靠近立11应力响人桥吊车桥架和小车架及悬挂走台在各种载荷下的应力(VonMises应力)响应见表4-20。人桥吊车结构在SSE作用下的应力响应与OBE作用下的结果类似。其结构的应力云图(vonMises应力)见附录I。大车和小车车轮轮4-214-22，水平轮的相对位置和标号见图3-1。需要，由于计算模型中未考虑水0000防翻钩的相对位置标号见简图3-1。当加速度响应小于1g时，不会出现跳起现象；而当加速度响应大于1g00000000282MPa。表4-25(vonMises主梁2焊缝应力见表5-1：5-1SSE吊挂装置与立柱连接计剪应力τ=35.5MPa,许用剪应力为0.4=0.4355=142MPa,满足要求。缓冲器计7-1DHMH缓冲力压力为F=61.5KN，小于缓冲力。吊挂装置外框架与走台梁连接螺栓计有效面积S=353 ,材料等级8.8，强度极限=800MPa。保守采用A级准则使 载荷作用下最大载荷和螺栓应力评定结果如表8-1：8-1Mz8-2载荷作用下应力结果A级准则应力许用值=0.51位移计9-1垂直位移允许值应力评小车位于大车桥架跨端极限位作用下计算得到的vonMises应力和相应的应力限值见表10-1。1/4载荷作用下计算得到的vonMises应力和相应的应力限值见表10-2。小车位于大车桥架主梁跨中位载荷作用下计算得到的vonMises应力和相应的应力限值见表10-3。结采用有限元软件ANSYS建立了人桥吊车的三维有限元模型，对其进结构在各种载荷下的位移和