泵池顶板侧墙支撑体系专项施工方案

泵池顶板、侧墙模板支撑体系专项施工方案2015-7-5九龙湖新城起步区市政基础设施一期工程龙湖大道--下穿道雨水泵站工程泵池顶板、侧墙模板支撑体系专项施工方案九龙湖新城起步区市政基1一、工程概况

雨水泵站布置在龙湖大道与九龙大道下穿立交的东南角，主要收集龙湖大道下穿汇集的雨水，集雨面积约1ha，雨水经提升后往西排入九龙大道雨水干管，再往南排入九龙湖。本工程泵房下部建筑面积约为229.32m2，泵房上部建筑面积约为197.65m2，其中泵房泵池结构层高为11.6m，底板厚度为80cm，墙身厚度为70~90cm，顶板厚度为20cm，梁截面尺寸普遍为400×1100mm、300×900mm、250×500mm；地上部分建筑高为8.1m，斜屋面结构，梁截面尺寸普遍为350×1100mm、200×300mm、200×400mm，框架柱的尺寸为400×700mm，屋面板厚度120mm。本方案主要针对泵房泵池顶板、侧墙的模板支撑体系进行设计及验算。一、工程概况雨水泵站布置在龙湖大道与九龙大道下21、工程施工图纸。2、相关的技术规范、规程、规定：《建筑结构荷载规范》（GB50009）《混凝土结构设计规范》（GB50010）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003，J270-2003）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2010）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59）《编制建筑施工脚手架安全技术标准统一规定》二、编制依据

1、工程施工图纸。二、编制依据3三、材料选用

模板采用松木九层Ⅰ类1830mm×915mm的胶合板，厚度18mm，弹性模量E(N/mm2)：6000；抗弯强度设计值fm(N/mm2)：24.0。方木采用50×100mm规格方木，弹性模量E(N/mm2)：8000；抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；方木截面抵抗距W=b×h2/6=

50×100×100/6=83333.3

mm3，截面惯性距I=b×h3/12=

50×100×100×100/12=4166666.7mm4。梁下支撑体系采用φ48.3×3.6钢管搭设，立杆净截面面积A=5.06

cm2

，立杆净截面抵抗矩W=5260mm3，弹性模量E＝206000N/mm2；截面惯性矩I=127100mm4；抗弯强度设计值[f]=205N/mm2。直角、旋转扣件（抗滑）：取8.0KN/扣。三、材料选用模板采用松木九层Ⅰ类1830mm×9154四、顶板模板支撑体系构造（一）楼板模板

模板支架搭设高度为11.4m，板厚200mm时，底部木方间距400mm，支撑间距为1100mm，钢管平面布置为1100*1100mm，步距为1.5m，在每一步距处纵横向应各设置一道水平拉杆；立杆顶部应采用可调顶托受力，且顶托距离最上面一道水平杆不超过300mm；架体必须连续设置纵、横向扫地杆和水平杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；架体必须连续设置竖向、水平剪刀撑，在架体外侧周边及内部纵、横向每隔3m～5m由底至顶设置宽度3m～5m连续设置竖向剪刀撑；在竖向剪刀撑交点平面设置宽度3m～5m连续设置水平剪刀撑。四、顶板模板支撑体系构造（一）楼板模板模板支架搭设高度5（二）梁模板

梁截面尺寸普遍为400×1100mm、300×900mm、250×500mm、250*400mm；当梁的截面尺寸为400*1100mm，300*900mm时，梁底模方木间距为250mm，钢管支撑间距为900*900mm，侧模方木间距为300mm，设一道穿梁螺栓，间距为350mm；梁的截面尺寸为250*500mm、250*400mm时，梁底模方木间距为300mm，钢管支撑间距为1100*1100mm。（二）梁模板梁截面尺寸普遍为400×1100mm、6楼板支撑架立面简图

楼板支撑架立面简图备注：

1-地下墙钢筋砼底板；2-垫木；

3-纵横向扫地杆；4-水平剪刀撑；

5-立杆；6-竖向剪刀撑；

7-纵横向水平拉杆；8-U型顶托；

9-对拉螺栓；10-通长托木；

11-立档；12-斜撑楼板支撑架立面简图楼板支撑架立面简图备注：7楼板支撑架立面简图楼板支撑架立面简图8支撑架立杆稳定性荷载计算单元支撑架立杆稳定性荷载计算单元9（一）现浇构件模板荷载组合五、顶板模板支撑体系设计计算（一）现浇构件模板荷载组合五、顶板模板支撑体系设计计算10泵池顶板侧墙支撑体系专项施工方案11

泵池顶板侧墙支撑体系专项施工方案12

（二）模板工程验算

模板荷载组合值为：验算强度qQ=10.124Kn、验算刚度qG=9.024Kn，按三跨（等跨）连续梁计算弯距和挠度值。设底部方木间距为400mm，钢管支撑间距为1100mm。模板计算简图如下：1、20cm厚现浇板底模板、方木及支撑验算（二）模板工程验算模板荷载组合值为：验13

（1）模板强度、刚度验算qQ＝10.124×1.1＝11.136kN/m；

qG＝9.024×1.1＝9.926kN/m；

模板弹性模量E＝6000N/mm2；

模板截面抵抗距W=b×h2/6=1100×18×18/6=59400mm3，

截面惯性距I=b×h3/12=

1100×18×18×18/12=534600mm4。

最大弯矩M=0.1qQl2=0.1×11.136×0.40×0.40=0.178kN.m

最大应力σ＝M/W＝178000/59400=2.996N/mm2<[f]=24.0N/mm2

强度满足要求；

挠度计算ω=0.677qGl4/100EI<[v]=l/400

面板最大挠度计算值ω=0.677×9.926×4004/(100×6000×534600)

=0.536mm<400/400=1.0mm,

刚度满足要求!（1）模板强度、刚度验算qQ＝10.124×1.1＝114（2）模板下直接支撑方木验算

方木间距400mm，其底部支撑点1100mm

qQ＝10.124×0.4＝4.0496kN/m

qG＝9.024×0.4＝3.970kN/m

方木弹性模量E＝8000N/mm2；

方木截面抵抗距W=

bh2/6=50×100×100/6=83333.3

mm3；

方木截面惯性距I=

bh3/12=50×100×100×100/12=4166666.7mm4。

最大弯矩M=0.1qQl2=0.1×4.0496×1.1×1.1=0.490kN.m

σ＝M/W＝490000/83333.3=5.88N/mm2<[f]=13N/mm2

强度满足要求；

挠度计算ω=0.677qGl4/100EI<[v]=l/400

方木最大挠度计算值ω=0.677×3.97×11004/(100×8000×4166666.7)

=1.18mm<1100/400=2.75mm,

刚度满足要求!（2）模板下直接支撑方木验算方木间距400mm，其底部15（3）模板下钢管抗弯及支撑验算

钢管计算简图如下：钢管支撑间距1100*1100mm

（3）模板下钢管抗弯及支撑验算钢管计算简图如下16钢管强度、刚度验算:qQ＝10.124×0.4×1.1＝4.455kN/mqG＝9.024×0.4×1.1＝3.971kN/m

最大弯矩M=0.175qQl=0.175×4.455×1.1=0.857587kN.mσ＝M/W＝857587/5078=168.88N/mm2<[f]=205N/mm2

强度满足要求；挠度计算ω=1.833qGl4/100EI<[v]=l/250

钢管弹性模量E＝206000N/mm2；钢筋立杆净截面抵抗矩W=5.26cm3；钢管截面惯性矩I=127100mm4；钢管最大挠度计算值ω=1.833×3.971×11004/(100×206000×127100)=4.07mm<1100/250=4.4mm；刚度满足要求!钢管强度、刚度验算:172、现浇梁底模板、方木、钢管横梁及支撑验算

现浇梁底模采用镀膜胶合板，其底部直接支撑为50mm×100mm方木，底模面板按三等跨连续梁取弯距、挠度系数值，其计算公式及支撑简图如下:最大弯矩M=0.1qQl2；抗弯强度σ＝M/W；挠度计算ω=0.677qGl4/100EI2.1现浇梁底模板验算2、现浇梁底模板、方木、钢管横梁及支撑验算现浇梁底模18泵池顶板侧墙支撑体系专项施工方案19

2.2现浇梁底方木强度、刚度验算（按单跨简支梁）（1）计算公式（支撑钢管按照简支梁）最大弯矩M=0.125qcl(2-c/l)；抗弯强度σ＝M/W；挠度计算ω=qcl3(8-4r2＋r3)/384EI其中：E＝8000N/mm2；W=bh2/6=50×100×100/6=83333.3mm3；I=bh3/12=50×100×100×100/12=4166666.7mm4。（2）计算简图如下

2.2现浇梁底方木强度、刚度验算（按单跨简支20

（3）原梁截面荷载组合值需计算方木间距内荷载组合值，强度、刚度验算如下：

①400mm×1100mm梁下方木强度、刚度验算（底模方木间距0.25m，钢管支撑间距0.9m）:M=0.125qcl(2-c/l)

＝0.125×16.924×0.25×400×900×（2-400/900）＝296170N·mmσ＝M/W＝296170/83333.3

＝3.554N·mm2

＜13N·mm2

强度满足要求；ω=qcl3(8-4r2＋r3)/384EI

＝14.424×0.25×400×9003×（8－4×0.3332＋0.3333）/（384×8000×4166666.7）＝0.624mm＜900/400＝2.25mm，刚度满足要求。（3）原梁截面荷载组合值需计算方木间距内荷载组合21

②300mm×900mm梁下方木强度、刚度验算（底模方木间距0.25m，钢管支撑间距0.9m）:M=0.125qcl(2-c/l)

＝0.125×10.992×0.25×300×900×（2-300/900）＝154575N·mmσ＝M/W＝154575/83333.3

＝1.855N·mm2

＜13N·mm2

强度满足要求；

ω=qcl3(8-4r2＋r3)/384EI

＝8.892×0.25×300×9003×（8－4×0.32＋0.33）/（384×8000×4166666.7）＝0.291mm＜900/400＝2.25mm刚度满足要求。②300mm×900mm梁下方木强度、刚度22

③250mm×500mm梁下方木强度、刚度验算（底模方木间距0.30m，钢管支撑间距1.1m）:M=0.125qcl(2-c/l)

＝0.125×5.65×0.30×250×1100×（2-250/1100）＝103289N·mmσ＝M/W＝103289/83333.3

＝1.239N·mm2

＜13N·mm2

强度满足要求；

ωmax=qcl3(8-4r2＋r3)/384EI

＝4.425×0.30×250×11003×（8－4×0.252＋0.253）/（384×8000×4166666.7）＝0.268mm＜1100/400＝2.75mm刚度满足要求。③250mm×500mm梁下方木强度、刚度23

2.3梁底方木下水平钢管强度、刚度验算（双边支撑计算时单边取q/2）

（1）计算简图2.3梁底方木下水平钢管强度、刚度验算（双边24

（2）计算公式（支撑钢管按照简支梁）最大弯矩M=mb×q×l；其中：mb=0.267；抗弯强度σ＝M/W；其中：W＝5260mm3；挠度计算ω=Kω×q×l3/100EI；其中：Kω（挠度系数）＝1.883，

E＝206000N/mm2；

I=127100mm4。（2）计算公式（支撑钢管按照简支梁）25

①400mm×1100mm梁下钢管强度、刚度验算（取钢管纵向间距0.9m）:q=16.924×0.25×0.5＝2.116KNM=0.267×2116×900＝508475N·mm；σ＝508475/5260＝96.7N/mm2＜205N/mm2，强度满足要求；ω=1.883×2116×9003/(100×E×I)=1.11mm＜900/250=3.6m刚度满足要求。②300mm×900mm梁下钢管强度、刚度验算（取钢管纵向间距0.9m）:q=10.992×0.25×0.5＝1.374KNM=0.267×1374×900＝330172N·mm；σ＝330172/5260＝62.8N/mm2＜205N/mm2，强度满足要求；ω=1.883×1374×9003/(100×E×I)=0.72mm＜900/250=3.6m刚度满足要求。③250mm×500mm梁下钢管强度、刚度验算（取钢管纵向间距1.1m）:q=5.65×0.30×0.5＝0.848KNM=0.267×848×1100＝249058N·mm；σ＝249058/5260＝4703N/mm2＜205N/mm2，强度满足要求；ω=1.883×848×11003/(100×E×I)=0.812mm＜1100/250=4.4m,刚度满足要求。

①400mm×1100mm梁下钢管强度、刚度26

2.4钢管扣件抗滑力及支撑稳定性验算

计算时取梁截面较大荷载值较高的梁400mm×1100mm、300mm×900mm和较普遍的梁250mm×500mm，其他梁不一一计算。（1）钢管支撑稳定性计算计算长度：L0=kμh其中：k--立杆计算长度附加系数，取1.155，验算立杆允许长细比时，取k=1；

μ--单杆计算长度系数，查《扣规》表5.2.8采用；

h--步距长细比：λ=L0/i

其中：i--截面回转半径,1.59cm,查《扣规》附录B表B.0.1采用；支撑稳定性σ=N/(A)其中：-轴心受压构件的稳定系数，查《扣规》附录A表A.0.6取值；

A-立杆的截面面积,A=5.06

cm2。2.4钢管扣件抗滑力及支撑稳定性验算计算时取27

①梁400mm×1100mm（钢管支撑间距横向0.9m、纵向间距0.9m）:荷载组合值：q=16.924KN/m（梁截面每m荷载），N＝16.924×0.9＝15.232KN。验算立杆允许长细比，λ=L0/i=1×2.335×1.5/0.0159＝220，查《扣规》表5.1.9，满足要求。支撑验算（纵向0.9m/2根）:水平横杆约束步距1.5m，计算长度：L0=kμh=1.155×2.335×1.5=4.045mλ=L0/i=4.045/0.0159=254,查《扣规》附录A，=0.114N/(A)=15.232×103/(2×506×0.114)=132N/mm2＜[fc]=205N/mm2支撑稳定性安全。①梁400mm×1100mm（钢管支撑间距横28

②梁300mm×900mm（钢管支撑间距横向0.9m、纵向间距0.9m）:荷载组合值：q=10.992KN/m（梁截面每m荷载），N＝10.992×0.9＝9.893KN。验算立杆允许长细比，λ=L0/i=1×2.335×1.5/0.0159＝220，查《扣规》表5.1.9，满足要求。支撑验算（纵向0.9m/2根）:水平横杆约束步距1.5m，计算长度：L0=kμh=1.155×2.335×1.5=4.045mλ=L0/i=4.045/0.0159=254,查《扣规》附录A，=0.114N/(A)=9.893×103/(2×506×0.114)=85.8N/mm2＜[fc]=205N/mm2支撑稳定性安全。②梁300mm×900mm（钢管支撑间距横向29

③梁250mm×500mm（钢管支撑间距横向1.1m、纵向间距1.1m）:荷载组合值：q=5.65KN/m（梁截面每m荷载），N＝5.65×1.1＝6.215KN。验算立杆允许长细比，λ=L0/i=1×2.441×1.5/0.0159＝230，查《扣规》表5.1.9，满足要求。支撑验算（纵向1.1m/2根）:水平横杆约束步距1.5m，计算长度：L0=kμh=1.155×2.441×1.5=4.229mλ=L0/i=4.229/0.0159=266,查《扣规》附录A，=0.103N/(A)=6.215×103/(2×506×0.103)=59.6N/mm2＜[fc]=205N/mm2支撑稳定性安全。

③梁250mm×500mm（钢管支撑间距横30

（2）扣件抗滑力计算：①梁400mm×1100mm:q=16.924×0.9×0.5＝7.6KN＜8KN，接近8KN，采用双扣8×2＝16KN，抗滑力满足要求。②梁300mm×900mm:q=10.992×0.9×0.5＝4.946KN＜8KN，抗滑力满足要求。③梁250mm×500mm:q=5.65×1.1×0.5＝3.108KN＜8KN，抗滑力满足要求。

（2）扣件抗滑力计算：31

2.5现浇梁侧模板强度、刚度验算梁侧模板选择具有代表性高度500mm、900mm、1100mm，1400mm以上高度的梁侧模板纳入墙体模板计算。①梁高500mm（梁侧方木间距0.3m）计算简图如下:强度q1=25.6×0.6＝15.36KN/m；刚度q2=14.4×0.6＝8.64KN/m；计算公式：最大弯矩M=Km×q1×l2；其中：Km＝0.1，抗弯强度σ＝M/W；其中：W＝bh2/6=500*18*18/6=27000mm3，挠度计算ω=0.677×q2×l4/（100EI），其中：E＝6000N/mm2；I=（bh3/12）=243000mm4。梁侧模板强度、刚度验算：M=0.1×15.36×3002＝138240N·mmσ＝138240/27000＝5.12＜24N/mm2，强度满足要求；ω=0.677×8.64×3004/（100×6000×243000）＝0.325mm＜1.2mm，刚度满足要求。

2.5现浇梁侧模板强度、刚度验算梁侧模板32②梁高900mm（梁侧方木间距0.30m）计算简图如下:q1=37.12×0.9＝33.408KN/m；q2=25.92×0.9＝23.328KN/m；计算公式：最大弯矩M=Km×q1×l2；其中：Km＝0.1，抗弯强度σ＝M/W；其中：W＝（bh2/6）=900*18*18/6=48600mm3，挠度计算ω=0.677×q2×l4/（100EI），其中：E＝6000N/mm2；I=bh3/12=437400mm4。梁侧模板强度、刚度验算：M=0.1×33.408×3002

＝300672N·mmσ＝300672/48600＝6.19＜24N/mm2，强度满足要求；ω=0.677×23.328×3004/（100×6000×437400）＝0.487mm＜1.2mm，刚度满足要求。②梁高900mm（梁侧方木间距0.30m）计算简图如下:33

③梁高1100mm（梁侧方木间距0.30m）计算简图如下:q1=42.88×1.1＝47.168KN/m；q2=31.68×1.1＝34.848KN/m；计算公式：最大弯矩M=Km×q1×l2；其中：Km＝0.1，抗弯强度σ＝M/W；其中：W＝（bh2/6）=59400mm3，挠度计算ω=0.677×q2×l4/（100EI），其中：E＝6000N/mm2；I=bh3/12=534600mm4。梁侧模板强度、刚度验算：M=0.1×47.168×3002

＝424512N·mmσ＝424512/59400＝7.15＜24N/mm2，强度满足要求；ω=0.677×34.848×3004/（100×6000×534600）＝0.596mm＜1.2mm，刚度满足要求。

③梁高1100mm（梁侧方木间距0.30m）计342.6现浇梁侧方木强度、刚度验算①梁高900mm（梁侧方木间距0.3m，中间设对拉螺栓一道）计算简图如下:q1=37.12×0.3＝11.14KN/m；q2=25.92×0.3＝7.78KN/m；计算公式：最大弯矩M=Km×q1×l2；Km＝0.125抗弯强度σ＝M/W；其中：W＝（bh2/6）=50*100*100/6=83333.3mm3，挠度计算ω=Kw×q2×l4/（100EI），其中：Kw＝0.521，E＝8000N/mm2，

I=（bh3/12）=50×100×100×100/12=4166666.7mm4。梁侧方木强度、刚度验算：M=0.125×11.14×4502

＝281981N·mmσ＝281981/83333.3＝3.38＜24N/mm2，强度满足要求；ω=0.521×7.78×4504/（100×8000×4166666.7）＝0.05mm＜450/400=1.125mm，刚度满足要求。2.6现浇梁侧方木强度、刚度验算①梁高900mm（梁侧方木间35

②梁高1100mm（梁侧方木间距0.3m，中间设对拉螺栓一道）计算简图如下:

q1=42.88×0.3＝12.864KN/m；q2=31.68×0.3＝9.504KN/m；计算公式：最大弯矩M=Km×q1×l2；Km＝0.125抗弯强度σ＝M/W；其中：W＝（bh2/6）=50*100*100/6=83333.3mm3，挠度计算ω=Kw×q2×l4/（100EI），其中：Kw＝0.521，E＝8000N/mm2，

I=

（bh3/12）=50×100×100×100/12=4166666.7mm4。梁侧方木强度、刚度验算：M=0.125×12.864×5502

＝486420N·mmσ＝486420/83333.3＝5.84＜24N/mm2，强度满足要求；ω=0.521×9.504×5504/（100×8000×4166666.7）＝0.136mm＜550/400=1.375mm，刚度满足要求。

②梁高1100mm（梁侧方木间距0.3m，中间36

③梁高500mm（梁侧方木间距0.30m，上下支承）计算简图如下:

q1=25.6×0.3＝7.68KN/m；q2=14.4×0.3＝4.32KN/m；计算公式：最大弯矩M=0.125×q1×l2；抗弯强度σ＝M/W；其中：W=（bh2/6）=50*100*100/6＝83333.3mm3，挠度计算ω=5×q2×l4/（384EI），，其中：E＝8000N/mm2；

I=

（bh3/12）=50×100×100×100/12=4166666.7mm4。梁侧方木强度、刚度验算：M=0.125×7.68×5002

＝240000N·mmσ＝240000/83333.3＝2.88＜24N/mm2，强度满足要求；ω=5×4.32×5004/（384×8000×4166666.7）＝0.105mm＜600/400=1.5mm，刚度满足要求。

③梁高500mm（梁侧方木间距0.30m，上37

六、侧墙模板的构造及计算书(一)、侧墙模板构造泵房泵池结构层高为11.6m、板厚20cm、墙身厚度为70~90cm，墙身高度为11.4m，底部50cm与泵池底板同时施工，顶部40cm与泵池顶板同时浇筑，中部墙身10.5m分两次浇筑，每次浇筑层高5.25m。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞和钢楞）组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=24N/mm2。内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距250mm。外楞采用圆钢管φ48.3×3.6，每道外楞2根钢管，间距500mm。穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径14mm。

六、侧墙模板的构造及计算书(一)、侧墙模板构造泵房38墙模板组装示意图墙模板组装示意图39（二）、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

（二）、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土40

41

（三）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图

（三）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗42

1.抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——面板的最大弯距(N.mm)；

W——面板的净截面抵抗矩,W=500.00×18×18/6=27000mm3；

[f]——面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。

M=0.1q1l2

其中q——作用在模板上的侧压力，它包括:

验算强度荷载结合,q1=76.3×0.5=38.15kN/m；

验算刚度荷载结合,q2=70.7×0.5=35.35kN/m；

l——计算跨度(内楞间距),l=250mm；

面板的抗弯强度设计值[f]=24.000N/mm2；

M=0.1q1l2=0.1×38.15×250×250=238437N.mm

σ＝M/W＝238437/27000=8.83N/mm2<[f]=24.0N/mm2；

强度满足要求；

1.抗弯强度计算

f=M/W<[f]43

2.挠度计算

v=0.677q2l4/100EI<[v]=l/400

其中q2——作用在模板上的侧压力；

l——计算跨度(内楞间距),l=250mm；

E——面板的弹性模量,E=6000N/mm2；

I——面板的截面惯性矩,I=500×18×18×180/12=243000mm4；

v=0.677q2l4/100EI

=0.667×35.35*2504/(100*6000*243000)=0.632mm

面板的最大允许挠度值,[v]=l/400=500/400=1.2mm；

面板的最大挠度计算值,v=0.632mm；

面板的挠度验算v<[v],满足要求!

2.挠度计算

v=0.677q2l444

（四）、墙模板内外楞的计算1.墙身模板内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距250mm。内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载的三跨连续梁计算。

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=

50×100×100/6=83333.3

mm3；

I=50×100×100×100/12=4166666.7mm4；内楞计算简图

（四）、墙模板内外楞的计算1.墙身模板内楞采用方木，截面545

（1）.内楞抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——内楞抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——内楞的最大弯距(N.mm)；

W——内楞的净截面抵抗矩；

[f]——内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。

M=0.1q1l2

其中：验算强度荷载结合,q1=76.3×0.25=19.075kN/m；

验算刚度荷载结合,q2=70.7×0.25=17.675kN/m；

l——内楞计算跨度(外楞间距),l=500mm；

内楞抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

M=0.1q1l2=0.1×19.075×500×500=476875N.mm；

σ＝M/W＝476875/83333.3=5.722N/mm2<[f]=13.0N/mm2；

强度满足要求！

（1）.内楞抗弯强度计算

46

（2）.内楞的挠度计算

v=0.677q2l4/100EI<[v]=l/400

其中E——内楞的弹性模量,E=8000N/mm2；

q2——作用在模板上的侧压力；

l——计算跨度(内楞间距),l=500mm；

I——内楞的截面惯性矩,50×100×100×100/12=4166666.7mm4；

v=0.677q2l4/100EI=0.667×17.675*5004/(100*8000*4166666.7)

内楞的最大允许挠度值,[v]=500/400=1.2mm；

内楞的最大挠度计算值,v=0.221mm；

内楞的挠度验算v<[v],满足要求!

（2）.内楞的挠度计算

v=47

2.墙身模板外楞采用圆钢管φ48.3×3.6，每道外楞2根钢管，间距500mm，配合3形卡件和M14止水螺栓穿墙对拉紧固，穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径14mm。外楞(钢管)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

外钢楞截面抵抗矩W=5260mm3；

外钢楞截面惯性矩I=127100mm4；外楞计算简图

2.墙身模板外楞采用圆钢管φ48.3×3.6，每道外楞2根48

（1）.外楞抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——外楞抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——外楞的最大弯距(N.mm)；

W——外楞的净截面抵抗矩,W=5260mm3；

[f]——外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。

M=0.267q1l=0.267×9.538×500=1273323N.mm

其中:验算强度荷载结合,q1=76.3×0.25×0.5=9.538kN/m；

l——外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=500mm；

f=M/W=1273323/(5260×2)=121.04N/mm2

外楞抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2；

经计算得到，外楞的抗弯强度计算值113.3N/mm2；

外楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!

（1）.外楞抗弯强度计算

49

（2）.外楞的挠度计算

v=1.883q2l3/100EI<[v]=l/400

其中:验算刚度荷载结合,q2=70.7×0.25×0.5=8.838kN/m；

E——外楞的弹性模量,E＝206000N/mm2；

I——外钢楞截面惯性矩,I=127100mm4

v=1.146q2l3/100EI=1.466×8.838×5003/(100×206000×2×127100)

=0.397mm；

外楞的最大允许挠度值,[v]=l/400=1.2mm；

外楞的挠度验算v<[v],满足要求!

（2）.外楞的挠度计算

v=50（五）、穿墙螺栓的计算穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径14mm。

计算公式:

穿墙螺栓所受的最大拉力(kN):N=FA=58.9×0.5×0.5=14.725KN

其中：F——新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力（KN/m2）=58.9KN/m2；

A——穿墙螺栓有效作用面积(m2)；

穿墙螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=fA=17.8N

其中：f——穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

A——穿墙螺栓有效面积(mm2)；

穿墙螺栓有效直径(mm):14，有效面积(mm2):A=105.000；

穿墙螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.8N；

穿墙螺栓所受的最大拉力(kN):N=14.725<[N]=17.8N；

穿墙螺栓强度验算满足要求!（五）、穿墙螺栓的计算穿墙螺栓水平距离500mm，穿51

泵房效果图

泵房效果图52泵池顶板、侧墙模板支撑体系专项施工方案2015-7-5九龙湖新城起步区市政基础设施一期工程龙湖大道--下穿道雨水泵站工程泵池顶板、侧墙模板支撑体系专项施工方案九龙湖新城起步区市政基53一、工程概况

雨水泵站布置在龙湖大道与九龙大道下穿立交的东南角，主要收集龙湖大道下穿汇集的雨水，集雨面积约1ha，雨水经提升后往西排入九龙大道雨水干管，再往南排入九龙湖。本工程泵房下部建筑面积约为229.32m2，泵房上部建筑面积约为197.65m2，其中泵房泵池结构层高为11.6m，底板厚度为80cm，墙身厚度为70~90cm，顶板厚度为20cm，梁截面尺寸普遍为400×1100mm、300×900mm、250×500mm；地上部分建筑高为8.1m，斜屋面结构，梁截面尺寸普遍为350×1100mm、200×300mm、200×400mm，框架柱的尺寸为400×700mm，屋面板厚度120mm。本方案主要针对泵房泵池顶板、侧墙的模板支撑体系进行设计及验算。一、工程概况雨水泵站布置在龙湖大道与九龙大道下541、工程施工图纸。2、相关的技术规范、规程、规定：《建筑结构荷载规范》（GB50009）《混凝土结构设计规范》（GB50010）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003，J270-2003）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2010）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59）《编制建筑施工脚手架安全技术标准统一规定》二、编制依据

1、工程施工图纸。二、编制依据55三、材料选用

模板采用松木九层Ⅰ类1830mm×915mm的胶合板，厚度18mm，弹性模量E(N/mm2)：6000；抗弯强度设计值fm(N/mm2)：24.0。方木采用50×100mm规格方木，弹性模量E(N/mm2)：8000；抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；方木截面抵抗距W=b×h2/6=

50×100×100/6=83333.3

mm3，截面惯性距I=b×h3/12=

50×100×100×100/12=4166666.7mm4。梁下支撑体系采用φ48.3×3.6钢管搭设，立杆净截面面积A=5.06

cm2

，立杆净截面抵抗矩W=5260mm3，弹性模量E＝206000N/mm2；截面惯性矩I=127100mm4；抗弯强度设计值[f]=205N/mm2。直角、旋转扣件（抗滑）：取8.0KN/扣。三、材料选用模板采用松木九层Ⅰ类1830mm×91556四、顶板模板支撑体系构造（一）楼板模板

模板支架搭设高度为11.4m，板厚200mm时，底部木方间距400mm，支撑间距为1100mm，钢管平面布置为1100*1100mm，步距为1.5m，在每一步距处纵横向应各设置一道水平拉杆；立杆顶部应采用可调顶托受力，且顶托距离最上面一道水平杆不超过300mm；架体必须连续设置纵、横向扫地杆和水平杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；架体必须连续设置竖向、水平剪刀撑，在架体外侧周边及内部纵、横向每隔3m～5m由底至顶设置宽度3m～5m连续设置竖向剪刀撑；在竖向剪刀撑交点平面设置宽度3m～5m连续设置水平剪刀撑。四、顶板模板支撑体系构造（一）楼板模板模板支架搭设高度57（二）梁模板

梁截面尺寸普遍为400×1100mm、300×900mm、250×500mm、250*400mm；当梁的截面尺寸为400*1100mm，300*900mm时，梁底模方木间距为250mm，钢管支撑间距为900*900mm，侧模方木间距为300mm，设一道穿梁螺栓，间距为350mm；梁的截面尺寸为250*500mm、250*400mm时，梁底模方木间距为300mm，钢管支撑间距为1100*1100mm。（二）梁模板梁截面尺寸普遍为400×1100mm、58楼板支撑架立面简图

楼板支撑架立面简图备注：

1-地下墙钢筋砼底板；2-垫木；

3-纵横向扫地杆；4-水平剪刀撑；

5-立杆；6-竖向剪刀撑；

7-纵横向水平拉杆；8-U型顶托；

9-对拉螺栓；10-通长托木；

11-立档；12-斜撑楼板支撑架立面简图楼板支撑架立面简图备注：59楼板支撑架立面简图楼板支撑架立面简图60支撑架立杆稳定性荷载计算单元支撑架立杆稳定性荷载计算单元61（一）现浇构件模板荷载组合五、顶板模板支撑体系设计计算（一）现浇构件模板荷载组合五、顶板模板支撑体系设计计算62泵池顶板侧墙支撑体系专项施工方案63

泵池顶板侧墙支撑体系专项施工方案64

（二）模板工程验算

模板荷载组合值为：验算强度qQ=10.124Kn、验算刚度qG=9.024Kn，按三跨（等跨）连续梁计算弯距和挠度值。设底部方木间距为400mm，钢管支撑间距为1100mm。模板计算简图如下：1、20cm厚现浇板底模板、方木及支撑验算（二）模板工程验算模板荷载组合值为：验65

（1）模板强度、刚度验算qQ＝10.124×1.1＝11.136kN/m；

qG＝9.024×1.1＝9.926kN/m；

模板弹性模量E＝6000N/mm2；

模板截面抵抗距W=b×h2/6=1100×18×18/6=59400mm3，

截面惯性距I=b×h3/12=

1100×18×18×18/12=534600mm4。

最大弯矩M=0.1qQl2=0.1×11.136×0.40×0.40=0.178kN.m

最大应力σ＝M/W＝178000/59400=2.996N/mm2<[f]=24.0N/mm2

强度满足要求；

挠度计算ω=0.677qGl4/100EI<[v]=l/400

面板最大挠度计算值ω=0.677×9.926×4004/(100×6000×534600)

=0.536mm<400/400=1.0mm,

刚度满足要求!（1）模板强度、刚度验算qQ＝10.124×1.1＝166（2）模板下直接支撑方木验算

方木间距400mm，其底部支撑点1100mm

qQ＝10.124×0.4＝4.0496kN/m

qG＝9.024×0.4＝3.970kN/m

方木弹性模量E＝8000N/mm2；

方木截面抵抗距W=

bh2/6=50×100×100/6=83333.3

mm3；

方木截面惯性距I=

bh3/12=50×100×100×100/12=4166666.7mm4。

最大弯矩M=0.1qQl2=0.1×4.0496×1.1×1.1=0.490kN.m

σ＝M/W＝490000/83333.3=5.88N/mm2<[f]=13N/mm2

强度满足要求；

挠度计算ω=0.677qGl4/100EI<[v]=l/400

方木最大挠度计算值ω=0.677×3.97×11004/(100×8000×4166666.7)

=1.18mm<1100/400=2.75mm,

刚度满足要求!（2）模板下直接支撑方木验算方木间距400mm，其底部67（3）模板下钢管抗弯及支撑验算

钢管计算简图如下：钢管支撑间距1100*1100mm

（3）模板下钢管抗弯及支撑验算钢管计算简图如下68钢管强度、刚度验算:qQ＝10.124×0.4×1.1＝4.455kN/mqG＝9.024×0.4×1.1＝3.971kN/m

最大弯矩M=0.175qQl=0.175×4.455×1.1=0.857587kN.mσ＝M/W＝857587/5078=168.88N/mm2<[f]=205N/mm2

强度满足要求；挠度计算ω=1.833qGl4/100EI<[v]=l/250

钢管弹性模量E＝206000N/mm2；钢筋立杆净截面抵抗矩W=5.26cm3；钢管截面惯性矩I=127100mm4；钢管最大挠度计算值ω=1.833×3.971×11004/(100×206000×127100)=4.07mm<1100/250=4.4mm；刚度满足要求!钢管强度、刚度验算:692、现浇梁底模板、方木、钢管横梁及支撑验算

现浇梁底模采用镀膜胶合板，其底部直接支撑为50mm×100mm方木，底模面板按三等跨连续梁取弯距、挠度系数值，其计算公式及支撑简图如下:最大弯矩M=0.1qQl2；抗弯强度σ＝M/W；挠度计算ω=0.677qGl4/100EI2.1现浇梁底模板验算2、现浇梁底模板、方木、钢管横梁及支撑验算现浇梁底模70泵池顶板侧墙支撑体系专项施工方案71

2.2现浇梁底方木强度、刚度验算（按单跨简支梁）（1）计算公式（支撑钢管按照简支梁）最大弯矩M=0.125qcl(2-c/l)；抗弯强度σ＝M/W；挠度计算ω=qcl3(8-4r2＋r3)/384EI其中：E＝8000N/mm2；W=bh2/6=50×100×100/6=83333.3mm3；I=bh3/12=50×100×100×100/12=4166666.7mm4。（2）计算简图如下

2.2现浇梁底方木强度、刚度验算（按单跨简支72

（3）原梁截面荷载组合值需计算方木间距内荷载组合值，强度、刚度验算如下：

①400mm×1100mm梁下方木强度、刚度验算（底模方木间距0.25m，钢管支撑间距0.9m）:M=0.125qcl(2-c/l)

＝0.125×16.924×0.25×400×900×（2-400/900）＝296170N·mmσ＝M/W＝296170/83333.3

＝3.554N·mm2

＜13N·mm2

强度满足要求；ω=qcl3(8-4r2＋r3)/384EI

＝14.424×0.25×400×9003×（8－4×0.3332＋0.3333）/（384×8000×4166666.7）＝0.624mm＜900/400＝2.25mm，刚度满足要求。（3）原梁截面荷载组合值需计算方木间距内荷载组合73

②300mm×900mm梁下方木强度、刚度验算（底模方木间距0.25m，钢管支撑间距0.9m）:M=0.125qcl(2-c/l)

＝0.125×10.992×0.25×300×900×（2-300/900）＝154575N·mmσ＝M/W＝154575/83333.3

＝1.855N·mm2

＜13N·mm2

强度满足要求；

ω=qcl3(8-4r2＋r3)/384EI

＝8.892×0.25×300×9003×（8－4×0.32＋0.33）/（384×8000×4166666.7）＝0.291mm＜900/400＝2.25mm刚度满足要求。②300mm×900mm梁下方木强度、刚度74

③250mm×500mm梁下方木强度、刚度验算（底模方木间距0.30m，钢管支撑间距1.1m）:M=0.125qcl(2-c/l)

＝0.125×5.65×0.30×250×1100×（2-250/1100）＝103289N·mmσ＝M/W＝103289/83333.3

＝1.239N·mm2

＜13N·mm2

强度满足要求；

ωmax=qcl3(8-4r2＋r3)/384EI

＝4.425×0.30×250×11003×（8－4×0.252＋0.253）/（384×8000×4166666.7）＝0.268mm＜1100/400＝2.75mm刚度满足要求。③250mm×500mm梁下方木强度、刚度75

2.3梁底方木下水平钢管强度、刚度验算（双边支撑计算时单边取q/2）

（1）计算简图2.3梁底方木下水平钢管强度、刚度验算（双边76

（2）计算公式（支撑钢管按照简支梁）最大弯矩M=mb×q×l；其中：mb=0.267；抗弯强度σ＝M/W；其中：W＝5260mm3；挠度计算ω=Kω×q×l3/100EI；其中：Kω（挠度系数）＝1.883，

E＝206000N/mm2；

I=127100mm4。（2）计算公式（支撑钢管按照简支梁）77

①400mm×1100mm梁下钢管强度、刚度验算（取钢管纵向间距0.9m）:q=16.924×0.25×0.5＝2.116KNM=0.267×2116×900＝508475N·mm；σ＝508475/5260＝96.7N/mm2＜205N/mm2，强度满足要求；ω=1.883×2116×9003/(100×E×I)=1.11mm＜900/250=3.6m刚度满足要求。②300mm×900mm梁下钢管强度、刚度验算（取钢管纵向间距0.9m）:q=10.992×0.25×0.5＝1.374KNM=0.267×1374×900＝330172N·mm；σ＝330172/5260＝62.8N/mm2＜205N/mm2，强度满足要求；ω=1.883×1374×9003/(100×E×I)=0.72mm＜900/250=3.6m刚度满足要求。③250mm×500mm梁下钢管强度、刚度验算（取钢管纵向间距1.1m）:q=5.65×0.30×0.5＝0.848KNM=0.267×848×1100＝249058N·mm；σ＝249058/5260＝4703N/mm2＜205N/mm2，强度满足要求；ω=1.883×848×11003/(100×E×I)=0.812mm＜1100/250=4.4m,刚度满足要求。

①400mm×1100mm梁下钢管强度、刚度78

2.4钢管扣件抗滑力及支撑稳定性验算

计算时取梁截面较大荷载值较高的梁400mm×1100mm、300mm×900mm和较普遍的梁250mm×500mm，其他梁不一一计算。（1）钢管支撑稳定性计算计算长度：L0=kμh其中：k--立杆计算长度附加系数，取1.155，验算立杆允许长细比时，取k=1；

μ--单杆计算长度系数，查《扣规》表5.2.8采用；

h--步距长细比：λ=L0/i

其中：i--截面回转半径,1.59cm,查《扣规》附录B表B.0.1采用；支撑稳定性σ=N/(A)其中：-轴心受压构件的稳定系数，查《扣规》附录A表A.0.6取值；

A-立杆的截面面积,A=5.06

cm2。2.4钢管扣件抗滑力及支撑稳定性验算计算时取79

①梁400mm×1100mm（钢管支撑间距横向0.9m、纵向间距0.9m）:荷载组合值：q=16.924KN/m（梁截面每m荷载），N＝16.924×0.9＝15.232KN。验算立杆允许长细比，λ=L0/i=1×2.335×1.5/0.0159＝220，查《扣规》表5.1.9，满足要求。支撑验算（纵向0.9m/2根）:水平横杆约束步距1.5m，计算长度：L0=kμh=1.155×2.335×1.5=4.045mλ=L0/i=4.045/0.0159=254,查《扣规》附录A，=0.114N/(A)=15.232×103/(2×506×0.114)=132N/mm2＜[fc]=205N/mm2支撑稳定性安全。①梁400mm×1100mm（钢管支撑间距横80

②梁300mm×900mm（钢管支撑间距横向0.9m、纵向间距0.9m）:荷载组合值：q=10.992KN/m（梁截面每m荷载），N＝10.992×0.9＝9.893KN。验算立杆允许长细比，λ=L0/i=1×2.335×1.5/0.0159＝220，查《扣规》表5.1.9，满足要求。支撑验算（纵向0.9m/2根）:水平横杆约束步距1.5m，计算长度：L0=kμh=1.155×2.335×1.5=4.045mλ=L0/i=4.045/0.0159=254,查《扣规》附录A，=0.114N/(A)=9.893×103/(2×506×0.114)=85.8N/mm2＜[fc]=205N/mm2支撑稳定性安全。②梁300mm×900mm（钢管支撑间距横向81

③梁250mm×500mm（钢管支撑间距横向1.1m、纵向间距1.1m）:荷载组合值：q=5.65KN/m（梁截面每m荷载），N＝5.65×1.1＝6.215KN。验算立杆允许长细比，λ=L0/i=1×2.441×1.5/0.0159＝230，查《扣规》表5.1.9，满足要求。支撑验算（纵向1.1m/2根）:水平横杆约束步距1.5m，计算长度：L0=kμh=1.155×2.441×1.5=4.229mλ=L0/i=4.229/0.0159=266,查《扣规》附录A，=0.103N/(A)=6.215×103/(2×506×0.103)=59.6N/mm2＜[fc]=205N/mm2支撑稳定性安全。

③梁250mm×500mm（钢管支撑间距横82

（2）扣件抗滑力计算：①梁400mm×1100mm:q=16.924×0.9×0.5＝7.6KN＜8KN，接近8KN，采用双扣8×2＝16KN，抗滑力满足要求。②梁300mm×900mm:q=10.992×0.9×0.5＝4.946KN＜8KN，抗滑力满足要求。③梁250mm×500mm:q=5.65×1.1×0.5＝3.108KN＜8KN，抗滑力满足要求。

（2）扣件抗滑力计算：83

2.5现浇梁侧模板强度、刚度验算梁侧模板选择具有代表性高度500mm、900mm、1100mm，1400mm以上高度的梁侧模板纳入墙体模板计算。①梁高500mm（梁侧方木间距0.3m）计算简图如下:强度q1=25.6×0.6＝15.36KN/m；刚度q2=14.4×0.6＝8.64KN/m；计算公式：最大弯矩M=Km×q1×l2；其中：Km＝0.1，抗弯强度σ＝M/W；其中：W＝bh2/6=500*18*18/6=27000mm3，挠度计算ω=0.677×q2×l4/（100EI），其中：E＝600