扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲义T

《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

随着高层建筑日益增多，建筑结构日趋复杂，脚手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危险因素多，极易发生伤亡事故。

建设工程的施工安全问题，直接关系到人民群众的生命财产安全，受到社会的广泛关注。从建设部到各级地方主管部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外，关爱生命、关注安全一直是工作的主旋律。但是，不可否认的事实是建设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高发行业，与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社会、以人为本的大环境不相适应。

建质[2009]87号

危险性较大的分部分项工程安全管理办法适用范围：本办法适用于房屋建筑和市政基础设施工程（以下简称“建筑工程”）的新建、改建、扩建、装修和拆除等建筑安全生产活动及安全管理。本办法自颁布之日起实施。原《关于印发<建筑施工企业安全生产管理机构设置及专职安全生产管理人员配备办法>和<危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法>的通知》（建质[2004]213号）中的《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》废止。

超过一定规模的危险性较大的分部分项工程深基坑工程（一）开挖深度超过5m（含5m）的基坑（槽）的土方开挖、支护和降水工程（二）开挖深度虽未超过5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗邻建筑（构筑）物安全的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。模板工程及支撑体系（一）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模等工程。（二）混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上；（三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载700kg以上。起重吊装及安装拆卸工程（一）采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在100kN及以上的起重吊装工程；（二）起重量300kN及以上的起重设备安装工程；高度200m及以上内爬起重设备的拆除工程。脚手架工程（一）搭设高度50m及以上的落地式钢管脚手架工程；（二）提升高度150m及以上附着式整体和分片提升脚手架工程；（三）架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程；拆除、爆破工程其他（一）施工高度50m及以上的建筑幕墙安装工程；（二）钢跨度大于36m及以上的钢结构安装工程；跨度大于60m级以上的网架和索膜结构安装工程；（三）开挖深度超过16m的人工挖孔桩工程；（四）地下暗挖、顶管及水下作业工程；（五）采用新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险性较大的分部分项工程。专项方案应当包括的内容（一）工程概括危险性较大的分部分项工程概括、施工平面布置、施工要求和技术保证条件。（二）编制依据相关法律、法规、规范性文件、标准、规范和图纸（国标图集）、施工组织设计等。（三）施工计划包括施工进度计划、材料与设备计划。（四）施工工艺技术技术参数、工艺流程、施工方法、检查验收（五）施工安全保证措施组织保障、技术措施、应急预案、监测监控（六）劳动力计划专职安全生产管理人员、特种作业人员等（七）技术书及相关图纸方案编制人实施施工总承包的，专项方案应当由施工总承包单位组织编制。其中，其中机械安装拆卸工程、深基坑工程、附着式脚手架等专业工程实施分包的，其专项方案可有专业承包单位组织编制。方案的编制方法及要求施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案，对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。先有方案，后有现场。安全多发事故部位分析(2004)资料来源：中国建设部《全国建筑施工安全生产形势分析报告（2004年度）》安全多发事故故部位分析(2005)资料来源：中中国建设部《全国建筑施工工安全生产形形势分析报告告（2005年度）》安全多发事故故部位分析(2007)资料来源：中中国建设部《全国建筑施工工安全生产形形势分析报告告（2007年度）》1995-2005安全事故统计计表1995-2005安全事故趋势势分析199519961997199819992000200120022003200420052006年、2007年建筑施工事事故起数比较较摘自《全国建筑施工工安全生产形形势分析报告告（2007年度）》2006年、2007年建筑施工事事故死亡人数数比较摘自《全国建筑施工工安全生产形形势分析报告告（2007年度）》2006年、2007年全国建筑施施工事故起数数比较简要结论从数据统计来来看，2000年之前的5年和之后的5年三级事故发发生起数的绝绝对值并没有有太大变化，，但是，单次次事故伤亡人人数变化很大大，群死群伤伤的重大恶性性事故频发是是2000年以后的特点点。从数据统计来来看，发生重重大安全事故故的责任主体体中小建筑公公司比例较小小，相反具有有一级、特级级资质的施工工单位发生重重大安全事故故的几率更高高。从数据统计来来看，有明确确规范要求的的部位发生事事故的比例比比尚未制定规规范要求的部部位更高，说说明我们对规规范的理解、、掌握和控制制存在很大问问题。需要了解相关关的规范和标标准

脚手手架、模板、、基坑单、双排与满满堂脚手架作作业层上的施施工荷载标准准值应根据实实际情况确定定，且不应低低于表4.2.2的规定。表4.2.2施工均布荷载载标准值类别标准值（kN/m2）装修脚手架混凝土、砌筑结构脚手架轻型钢结构及空间网格结构脚手架普通钢结构脚手架2.03.02.03.0注：斜道上的的施工均布荷荷载标准值不不应低于2.0kN/m2。当在双排脚手手架上同时有有2个及以上操作作层作业时，，在同一个跨跨距内各操作作层的施工均均布荷载标准准值总和不得得超过5.0kN/㎡。支模、粉刷、、砌墙等各工工种进行立体体交叉作业时时,不得在同一垂垂直方向上操操作,下层作业的位位置,必须处于上层层高度确定的的可能坠落的的范围之外.不符合以上条条件时,应设置安全防防护层.摘自《建筑施工高处处作业安全技技术规范》JGJ80－912009年3月24日，位于江苏苏镇江闹市区区一幢6层楼脚手架突突然坍塌，造造成正在拆楼楼改造的工人人1死3伤。事故原因因主要是因为为工人将拆下下的废弃物堆堆积在脚手架架上，堆积物物过于沉重，，加上砸墙时时造成脚手架架晃动，导致致脚手架被压压趴。双管立杆脚手手架由于经济济性不好，很很少使用，本本次修订中予予以取消。单排脚手架搭搭设高度不应应超过24m；双排脚手架架搭设高度不不宜超过50m，高度超过50m的双排脚手架架，应采用分分段搭设等措措施。（单排脚手架架搭设高度不不应超过24m；双排脚手架架搭设高度不不宜超过50m，高度超过50m的双排脚手架架，应采用双双钢管、分段段卸荷、分段段搭设等措施施。）柔性连墙件的的做法粗糙，，可靠性差，，本次修订中中予以取消。。规定脚手架高高度不宜超过过50m的依据：1根据国内几十十年的实践经经验及对国内内脚手架的调调查，立杆采采用单管管的落地脚手手架一般在50m以下。当需要要的搭设高度度大于50m时，一般都比比较慎重地采采用了加强措措施，如采用用双管立杆、、分段卸荷、、分段搭设等等方法。国内内在脚手架的的分段搭设、、分段卸荷方方面已经积累累了许多可靠靠、行之有效效的方法和经经验。2从经济方面考考虑。搭设高高度超过50m时，钢管、扣扣件的周转使使用率降低，，脚手架的地地基基础处理理费用也会增增加。3参考国外的经经验。美国、、日本、德国国等也限制落落地脚手架的的搭设高度：：如美国为50m，德国为60m．日本为45m等。与建筑结构荷荷载规范的内内容统一。将将作用于脚手手架上的水平平风荷载标准准值的计算公公式wk=０.７μz·μs·w0（w0取n=50的值）修改为：wk=μz·μs·w0wk——风荷载标准值值（kN/m2）；μz——风压高度变化化系数，应按按现行国家标标准《建筑结构荷载载规范》GB50009规定采用；μs——脚手架风荷载载体型系数，，应按本规范范表4.2.6的规定采用；；wo——基本风压值（（kN/m2），应按国家家标准《建筑结构荷载载规范》GB50009-2001附表D.4的规定定采用用，取取重现现期n=10对应的的风压压值。。风压高高度变变化系系数μz，按照照现行行国家家标准准《建筑结结构荷荷载规规范》规定的的值进进行选选取。。我们们在设设计脚脚手架架时，，要注注意此此值的的取法法，按按现行行国家家标准准《建筑结结构荷荷载规规范》的要求求，对对于平平坦或或稍有有起伏伏的地地形，，风压压高度度变化化系数数应依依据地地面粗粗糙度度类别别进行行选择择确定定将连墙墙件约约束脚脚手架架平面面外变变形所所产生生的轴轴向力力由单单排架架取3kN改为2kN，双排架取取5kN改为3kN;（约束平面面外变形））强调连墙件件的重要性性，对连墙墙件的计算算写得更明明确(计算部分)根据现场施施工脚手架架应采用密密目式安全全立网全封封闭的安全全管理规定定，此次修修订弱化了了开敞式脚脚手架，对对常用脚手手架的允许许搭设高度度做了调整整。常用密目式式安全立网网全封闭式式双排脚手手架的设计计尺寸（m）连墙件设置立杆横距lb步距h下列荷载时的立杆纵距la(m)脚手架允许搭设高度[H]2+0.35(kN/m2)2+2+2×0.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+2×0.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：地面粗粗糙度为B类，基本风风压Ｗo=0.4kN/m2。表4.3.1荷载效应组组合计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载+施工荷载脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁的强度、稳定与变形永久荷载+施工荷载永久荷载+0.9（施工荷载+风荷载）立杆稳定永久荷载+可变荷载（不含风荷载）永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）连墙件强度与稳定单排架，风荷载+2.0kN双排架，风荷载+3.0kN将荷载效应应组合表中中的可变荷荷载组合系系数修改为为0.9。(原来是0.85)满堂支撑架架用于混凝凝土结构施施工时，荷荷载组合与与荷载设计计值应符合合现行行业业标准《建筑施工模模板安全技技术规范》JGJ162的规定。补充了与满满堂脚手架架和满堂支支撑架相关关的内容。。包括结构构体系、构构造要求、、荷载取值值、设计计计算等。规规范中将此此类支架体体系划分为为满堂脚手手架（顶部部荷载通过过纵、横向向水平杆传传至立杆））和满堂支支撑架（顶顶部荷载通通过立杆顶顶端的可调调顶撑传至至立杆）二二种体系。。满堂支撑撑架根据剪剪刀撑的间间距（5m）细分为普普通型满堂堂支撑架和和加强型满满堂支撑架架。三、双排脚脚手架的结结构性能及及其规范修修订内容1、双排脚手手架的结构构性能在作用极限限荷载时，，双排脚手手架结构的的可能破坏坏形式是以以连墙件为为反弯点的的脚手架平平面外大波波整体失稳稳或脚手架架较大步距距间立杆段段的局部弯弯曲失稳二二种形式。。通常情况况下，脚手手架的破坏坏表现为前前种形式，，其承载力力由平面外外大波整体体失稳时的的承载力值值确定。但但是，如果果脚手架的的步距过大大（超过二二米），立立杆段的稳稳定承载力力可能低于于整体失稳稳时的承载载力。影响脚手架架结构承载载力的主要要因素：跨距和排距距连墙件的布布置方式和和间距立杆截面面面积和步距距。2、双排脚手手架的设计计计算公式式（以不组组合风荷载载为例）脚手架立杆杆稳定性的的计算公式式：；；式中：N—脚手架立杆杆的轴力设设计值；A—脚手架立杆杆的毛截面面面积，f—钢材的设计计强度值。。φ—轴心受压构构件的整体体稳定系数数，由考虑虑脚手架整整体稳定因因素的换算算长细比λ0查表或由公公式：确确定；；，，l0=k•μ•h，扣件的偏心心距很小，，脚手架有有一定高度度，底部立立杆接近轴轴心受力，，计算时视视为轴心受受压构件。。其中：k—计算长度附附加系数，，μ—考虑整体稳稳定因素的的计算长度度系数，它它们可以通通过规范查查得；h—立杆步距。。根据以上上公式，可可以验算计计算部位立立杆的稳定定性。钢结构设计计规范中，，轴心压杆杆的稳定承承载力设计计值可以由由公式:表达，式中中：φ—轴心受压构构件的整体体稳定系数数，A—轴心压杆的的毛截面面面积，f—钢材的设计计强度值。。轴心压杆杆的稳定承承载力设计计值=稳定承载力力极限值／／(γR•γs)，式中：γR—钢材的抗力力分项系数数，γR=1.165。脚手架立杆杆的极限承承载力值通通过结构实实验和结构构计算分析析确定。根根据建筑施施工脚手架架结构安全全度的要求求，脚手架架立杆的设设计承载力力=脚手架立杆杆的极限承承载力／K，式中：K—安全系数，，根据工作作条件取2.0~3.0。由于扣件的的偏心距很很小，脚手手架有一定定高度，底底部立杆接接近轴心受受力。此外外，由于脚脚手架的工工作条件较较差，施工工误差大，，其安全系系数显然应应该高于钢钢结构。按按照钢结构构设计规范范的表示方方法，同时时考虑脚手手架在安全全系数上和和钢结构的的差别，脚脚手架立杆杆的设计承承载力可以以表达为:或:，式中：γ’R—立杆的抗力力调整系数数，应由计计算确定，，fy—钢材的屈服服强度。脚手架立杆杆的轴力设设计值根据据脚手架自自重和外荷荷载计算求求得。由于于脚手架属属于临时性性结构，安安全等级为为三级，结结构重要性性系数取0.9。其轴力设设计值可以以表达为：：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）。式中：：NGk—结构自重和和构配件自自重标准值值产生的轴轴力，∑NQk—施工荷载等等的标准值值产生的轴轴力之和。。脚手架立杆杆的设计计计算应满足足：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）≤为符合现行行规范的表表达习惯，，使用上将将上式改写写为：（1.2NGk+∑1.4NQk）≤=γ’R的值根据脚脚手架安全全系数K与现行规范范的可靠度度相一致的的条件求得得，即：（NGk+∑NQk）≤应应等效效于（1.2NGk+∑1.4NQk）≤可以求出：：γ’R=××可见，γ’R是反映脚手手架安全性性与脚手架架上作用的的恒、活荷荷载比例关关系的系数数。扣件式式脚手架的的安全系数数取为：K=2.0。对于不同同的NGk和∑NQk的比值，经经统计0.9•γ’R≈1.33。脚手架立杆杆的整体稳稳定系数由由考虑脚手手架整体稳稳定因素的的换算长细细比λ0查表或公式式：确定。，，l0—脚手架大波波失稳时的半波波长度或连连墙件的竖竖向间距，，由脚手架架的搭设方方式确定。。以步距h表示l0，可以写为为单榀架体体大波失稳稳的计算长长度系数和和步距的乘乘积：μ•h。同时将考考虑为计算算长度附加加系数来调调整结构安全全度，并写写入l0。立杆计算算长度就写写成为如下下形式，即即：l0=k•μ•h。故：经比较可见见：。。经以上变换换，脚手架架立杆设计计计算公式式写为：1.2NGk+∑1.4NQk≤允许搭设高高度计算：：结构自重和和构配件自自重标准值值产生的轴轴力NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k—脚手架结构构自重标准准值产生的的轴力，其其值等于脚脚手架立杆杆承受的每每米结构自自重标准值值gk和架体总高高度H的乘积：NG1k=gk·H；NG2k—脚手架上构构配件自重重标准值产产生的轴力力。代入脚脚手架立杆杆设计计算算公式：1.2（gk·H+NG2k）+∑1.4NQk≤可以求出：：[H]=取消了当26m《HS《《50m时，对允许许搭设高度度限制的调调整，原来来是参照的的英国标准准，当代入入50m时影响不大大：密目式安全全立网自重重标准值不不应低于0.01kN/㎡㎡。双排脚手架架的使用经经验丰富、、成熟，本本次修订中中改动很少少。单排脚脚手架的使使用已经很很少，接近近淘汰。四、悬挑脚脚手架挑梁梁结构及其其锚固规范中推荐以双轴轴对称截面面钢梁做悬挑梁结结构。悬挑挑脚手架的的搭设高度度不超过20米。悬挑梁梁截面高度度不应小于于160mm。每个型钢钢悬挑梁外外端宜设置置钢丝绳或或钢拉杆与与上一层建建筑结构斜斜拉结，钢钢丝绳、钢钢拉杆作为为附加保险险措施，不不参与悬挑挑钢梁受力力计算。悬悬挑梁尾端端应在两处处及以上固固定于钢筋筋混凝土梁梁板结构上上。锚固型型钢悬挑梁梁的U型钢筋拉环环或锚固螺螺栓直径不不宜小于16㎜。挑梁结构及及其锚固的的验算内容容：悬挑梁梁的强度；；悬挑梁的的挠度；当当无有效支支撑体系时时悬挑梁的的稳定性；；悬挑梁锚锚固段压点点处U型钢筋拉环环或螺栓的的强度；压压点处楼板板承受锚固固负弯矩时时的抗弯强强度；悬挑挑梁前端支支点下混凝凝土梁（板板）的承载载力。1——木楔楔紧图6.10.5-3悬挑钢梁楼楼面构造图6.10.5-2悬挑钢梁穿穿墙构造型钢悬挑梁梁的抗弯强强度计算公公式：型钢悬挑梁梁的整体稳稳定性验算算公式：锚固型钢悬悬挑梁的U型钢筋拉环环或螺栓的的强度计算算公式：式中：Nm——型钢悬挑梁梁锚固段压压点U型钢筋拉环环或螺栓的的拉力设计计值；Al——U型钢筋拉环环的净截面面面积或螺螺栓的有效效截面面积积（mm2），一个U型钢筋拉环环或一对螺螺栓按两个个截面计算算；fl——U型钢筋拉环环或螺栓抗抗拉强度设设计值，应应按《混凝土结构构设计规范范》GB50010的规定，取取fl=50N/mm2。当型钢悬挑挑梁锚固段段压点处采采用2个（对）及及以上U型钢筋拉环环或螺栓锚锚固连接时时，其钢筋筋拉环或螺螺栓的承载载能力应乘乘以0.85的折减系数数。构造要求：：U型钢筋拉环环或螺栓应应采用冷弯弯成型。U型钢筋拉环环、锚固螺螺栓与型钢钢间隙应用用钢楔或硬硬木楔楔紧紧。型钢悬挑梁梁固定端应应采用2个（对）及及以上U型钢筋拉环环或锚固螺螺栓与梁板板固定，U型钢筋拉环环或锚固螺螺栓应预埋埋至混凝土土梁、板底底层钢筋位位置，并应应与混凝土土梁、板底底层钢筋焊焊接或绑扎扎牢固，其其锚固长度度应符合现现行国家标标准《混凝土结构构设计规范范》GB50010中钢筋锚固固的规定。。6.10.6当型钢悬挑挑梁与建筑筑结构采用用螺栓钢压压板连接固固定时，钢钢压板尺寸寸不应小于于100mm×10mm（宽×厚）；当采采用螺栓角角钢压板连连接时，角角钢的规格格不应小于于63mm××63mm×6mm。6.10.7型钢悬挑梁梁悬挑端应应设置能使使脚手架立立杆与钢梁梁可靠固定定的定位点点，定位点点离悬挑梁梁端部不应应小于100mm。6.10.8锚固位置设设置在楼板板上时，楼楼板的厚度度不宜小于于120mm。如果楼板板的厚度小小于120mm应采取加固固措施。悬挑钢梁前前端应采用用吊拉卸荷荷，吊拉卸卸荷的吊拉拉构件有刚刚性的，也也有柔性的的，如果使使用钢丝绳绳，其直径径不应小于于14㎜，使用预埋埋吊环其直直径不宜小小于20㎜（或计算确确定），预预埋吊环应应使用HPB235级钢筋制作作。钢丝绳绳卡不得少少于3个。悬挑钢梁悬悬挑长度一一般情况下下不超过2m能满足施工工需要，但但在工程结结构局部有有可能满足足不了使用用要求，局局部悬挑长长度不宜超超过3米。大悬挑挑另行专门门设计及论论证。在建筑结构构角部，钢钢梁宜扇形形布置；如如果结构角角部钢筋较较多不能留留洞，可采采用设置预预埋件焊接接型钢三角角架等措施施。悬挑钢梁支支承点应设设置在结构构梁上，不不得设置在在外伸阳台台上或悬挑挑板上，否否则应采取取加固措施施。定位点可可采用竖竖直焊接接长0.2m、直径25mm-30mm的钢筋或或短管等等方式。。悬挑梁间间距应按按悬挑架架架体立立杆纵距距设置，，每一纵纵距设置置一根。。（不允许许有连梁梁）悬挑架的的外立面面剪刀撑撑应自下下而上连连续设置置。锚固悬挑挑梁的主主体结构构混凝土土实测强强度等级级不得低低于C20。悬挑钢梁梁支承点点应设置置在结构构梁上，，不得设设置在外外伸阳台台上或悬悬挑板上上，否则则应采取取加固措措施。五、满堂堂脚手架架和满堂堂支撑架架满堂脚手手架和普普通型满满堂支撑撑架加加强型满满堂支撑撑架1、满堂脚脚手架和和满堂支支撑架结结构体系系满堂脚手手架定义为在在纵、横横方向，，由不少少于三排排立杆并并与水平平杆、水水平剪刀刀撑、竖竖向剪刀刀撑、扣扣件等构构成的脚脚手架。。该架体体顶部作作业层的的施工荷荷载通过过水平杆杆传递给给立杆，，顶部立立杆呈偏偏心受压压状态。。满堂支撑撑架定义为在在纵、横横方向，，由不少少于三排排立杆并并与水平平杆、水水平剪刀刀撑、竖竖向剪刀刀撑、扣扣件等构构成的承承力支架架。该架架体顶部部的施工工荷载通通过可调调托撑传传给立杆杆，顶部部立杆呈呈轴心受受压状态态。满堂支撑撑架可分分为普通通型和加加强型二二种。当架体沿沿外侧周周边及内内部纵、、横向每每隔5m～8m，设置由由底至顶顶的连续续竖向剪剪刀撑，，在竖向向剪刀撑撑顶部交交点平面面设置连连续水平平剪刀撑撑，且水水平剪刀刀撑距架架体底平平面或相相邻水平平剪刀撑撑的间距距不超过过8m时，定义义为普通通型满堂堂支撑架架；当连续竖竖向剪刀刀撑的间间距不大大于5m，连续水水平剪刀刀撑距架架体底平平面或相相邻水平平剪刀撑撑的间距距不大于于6m时，定义义为加强强型满堂堂支撑架架。当架体高高度不超超过8m且施工荷荷载不大大时，扫扫地杆布布置层可可不设水水平剪刀刀撑。满堂脚手手架的支支撑布置置同普通通型满堂堂支撑架架。满堂脚手手架的搭搭设高度度不宜超超过36m；施工层层不得超超过一层层。满堂堂脚手架架的高宽宽比不宜宜大于3。当高宽宽比大于于2时，应在在架体的的四周和和内部，，水平间间隔6m～9m，竖向间间隔4m～6m设置连墙墙件与建建筑结构构拉结，，当无法法设置连连墙件时时，应采采取设置置钢丝绳绳张拉固固定等措措施。满堂支撑撑架搭设设高度不不宜超过过30m。满堂支支撑架的的高宽比比不应大大于3。当高宽宽比超过过本规范范附录C所给限值值（＞2或2.5）时，应应在支架架的四周周和内部部与建筑筑结构刚刚性连接接，连墙墙件水平平间距应应为6m～9m,竖向间距距应为2m～3m；自顶层层水平杆杆中心线线至顶撑撑顶面的的立杆段段长度a不应超过过0.5m。2、满堂脚脚手架和和满堂支支撑架的的结构性性能支撑体系系设置完完善的满满堂脚手手架或满满堂支撑撑架，在在极限荷荷载作用用下的可可能破坏坏形式为为：以水平剪剪刀撑设设置层为为反弯点点的沿较较弱方向向的架体体大波整整体失稳稳。架体较大大步距间间立杆段段的局部部弯曲失失稳通常情况况下，架架体的极极限承载载力由架架体大波波整体失失稳时的的承载力力值确定定。当架架体的步步距过大大时，立立杆段的的稳定承承载力可可能低于于整体失失稳时的的承载力力。满堂脚手手架和满满堂支撑撑架的破破坏形式式和脚手手架结构构很相似似，都是是以某一一水平刚刚度较大大的支撑撑层做为为反弯点点，发生生结构的的大波失失稳。因因此，在在计算方方法上可可以归为为同一类类。满堂脚手手架和满满堂支撑撑架结构构的破坏坏特点显显示，剪剪刀撑体体系及其其布置决决定了其其对架体体大波失失稳的约约束作用用，从而而将很大大程度上上影响到到架体的的极限承承载力。。分析表表明：影影响架体体承载力力的主要要因素有有：立杆的纵纵、横向向间距（（立杆的的横截面面面积／／所支撑撑架体的的面积））竖向剪刀刀撑和水水平剪刀刀撑的布布置方式式和数量量纵、横向向水平杆杆的步距距架体上活活荷载的的加载方方式。3、满堂脚脚手架和和满堂支支撑架立立杆稳定定性的计计算部位位：当满堂脚脚手架采采用相同同的步距距、立杆杆纵距、、立杆横横距时，，应计算算底层立立杆段；；当架体的的步距、、立杆纵纵距、立立杆横距距有变化化时，除除计算底底层立杆杆段外，，还必须须对出现现最大步步距、最最大立杆杆纵距、、立杆横横距等部部位的立立杆段进进行验算算；当架体上上有集中中荷载作作用时，，尚应计计算集中中荷载作作用范围围内受力力最大的的立杆段段；满堂支撑撑架尚应应计算顶顶层立杆杆段。4、满堂脚脚手架和和满堂支支撑架的的计算方方法和计计算公式式满堂脚手手架和满满堂支撑撑架的设设计承载载力确定定方法和和双排脚脚手架完完全相同同。满堂脚手手架和满满堂支撑撑架的计计算方法法和计算算公式上上也和双双排脚手手架完全全一致。。立杆稳定性的的计算公公式：；；式中：：φ—由考虑架架体整体体稳定因因素的换换算长细细比λ0查表或由由公式：：确确定定；，，l0=k•μ•h或l0=k•μ•(h+2a)（用于满满堂支撑撑架顶部部立杆段段）。其其中：h—立杆步距距，k—计算长度度附加系系数，μ—满堂脚手手架和满满堂支撑撑架考虑虑整体稳稳定因素素的计算算长度系系数，由由规范查查得，a—立杆自顶顶层水平平杆中心心线至顶顶撑顶面面的长度度，其值值应不大大于0.5m，当0.2m＜a＜0.5m时，承载载力按线线性插入入确定，，并取其其较大值值。根据以上上公式，，可以验验算计算算部位立立杆的稳稳定性。。所不同的的是满堂堂脚手架架和满堂堂支撑架架在计算算立杆轴轴力时考考虑的施施工荷载载相对复复杂，应应根据实实际情况况确定；；结构体体系在布布置上和和脚手架架结构不不同，应应根据不不同结构构布置查查得相应应的立杆杆计算长长度系数数μ和计算长长度附加加系数k。目前对高高大满堂堂脚手架架和满堂堂支撑架架的研究究尚少，，对结构构特性－－特别是是剪刀撑撑的数量量及布置置方式对对结构承承载力的的影响认认识不足足，规范范尚不能能很好地地总结归归纳出不不同架体体立杆考考虑整体体稳定因因素的计计算长度度系数的的变化规规律。规范中架架体的可可计算范范围：满堂脚手手架：立立杆间距距0.9~1.3m，架体高高宽比≤2.0，结构跨跨数不少少于4~5跨。满堂支撑撑架：立立杆间距距0.4~1.2m，架体高高宽比≤2.0~2.5，结构跨跨数不少少于4~8跨。此范围基基本涵盖盖了结构构施工的的常用范范围。如如所使用用架体不不满足以以上条件件，应采采取加大大架体范范围或设设置与建建筑结构构刚性连连接的方方法。满堂脚手手架尚应应计算支支撑工作作平台的的纵、横横向水平平杆的抗抗弯以及及水平杆杆与立杆杆间连接接扣件的的抗滑移移能力。。5、满堂脚脚手架和和满堂支支撑架的的设计荷荷载满堂脚手手架和满满堂支撑撑架立杆杆所受轴轴力应根根据实际际情况确确定。规范中给给出了常常用满堂堂脚手架架和满堂堂支撑架架立杆承承受的每每米结构构自重标标准值，，供施工工查询。。支撑架架上工作作平台重重量应按按照实际际构造计计算，规规范中给给出了常常用情况况的参考考值。用于轻型型钢结构构及空间间网格结结构施工工的满堂堂脚手架架的均布布荷载最最低值为为2.0kN/m2，用于普普通钢结结构施工工的满堂堂脚手架架的均布布荷载最最低值为为3.0kN/m2。规范规定定了满堂堂脚手架架上的施施工均布布荷载的的最低值值。当架架体用于于混凝土土结构施施工时，，作业层层上的荷荷载标准准值和《建筑施工工模板安安全技术术规范》JGJ162的规定一一致。6、满堂脚脚手架和和满堂支支撑架的的构造规范中给给出了常常用满堂堂脚手架架和满堂堂支撑架架的最大大搭设高高度。限制条件件：1）最少跨跨数应符符合本规规范附录录c的规定2）脚手板板自重标标准值取取0.35kN/m23）地面粗粗糙度为为B类，基本本风压ＷＷ0=0.35kN/m24）立杆间间距不小小于1.2m×1.2m，施工荷荷载标准准值不小小于3kN/m2时，立杆杆上应增增设防滑滑扣件，，防滑扣扣件应安安装牢固固，且顶顶紧立杆杆与水平平杆连接接的扣件件序号步距（m）立杆间距（m）支架最大高宽比下列施工荷载时最大允许高度（m）2kN/m23kN/m211.7～1.81.2×1.2217921.0×1.02302430.9×0.92363641.51.3×1.3218951.2×1.22231661.0×1.02363170.9×0.92363681.21.3×1.32201391.2×1.222419101.0×1.023632110.9×0.923636120.91.0×1.023633130.9×0.923636常用敞开开式满堂堂脚手架架结构的的设计尺尺寸满堂脚手手架的搭搭设高度度不宜超超过36m；满堂脚脚手架的的高宽比比不宜大大于3；施工层层不得超超过1层。当高宽比比大于2时，应在在架体的的四周和和内部水水平间隔隔6m～9m，竖向间间隔4m～6m设置连墙墙件与建建筑结构构拉结，，当无法法设置连连墙件时时，应采采取设置置钢丝绳绳张拉固固定等措措施。当满堂脚手手架立杆杆间距不不大于1.5m×1.5m，架体四四周及中中间与建建筑物结结构进行行刚性连连接，并并且刚性性连接点点的水平平间距不不大于4.5m，竖向间间距不大大于3.6m时，可按按双排脚脚手架的的规定进进行计算算。满堂支撑撑架搭设设高度不不宜超过过30m；满堂支支撑架的的高宽比比不应大大于3；立杆自自顶层水水平杆中中心线至至托撑顶顶面的长长度a不应超过过0.5m。当高宽比比超过本本规范附附录所给给限值（（大于2或2.5）时，应在支支架的四周和和内部与建筑筑结构刚性连连接，连墙件件水平间距应应为6m～9m，竖向间距应应为2m～3m。当满堂支撑架架小于4跨时，宜设置置连墙件将架架体与建筑结结构刚性连接接。当架体未未设置连墙件件与建筑结构构刚性连接，，立杆计算长长度系数μ按本规范附录录C采用时，应符符合下列规定定：1）支撑架高度度不应超过一一个建筑楼层层高度，且不不应超过5.2m；2）架体上永久久荷载与可变变荷载（不含含风荷载）总总和标准值不不应大于7.5kN/m2；3）架体上永久久荷载与可变变荷载（不含含风荷载）总总和的均布线线荷载标准值值不应大于7kN/m。满堂脚手架和和满堂支撑架架的搭设构造造规定和单、、双排脚手架架相同。立杆接长接头头必须采用对对接扣件连接接。水平杆长度不不宜小于3跨。杆件的接接头布置规定定和单、双排排脚手架相同同。剪刀撑应用旋旋转扣件固定定在与之相交交的水平杆或或立杆上，旋旋转扣件中心心线至主节点点的距离不宜宜大于150mm。竖向剪刀撑撑斜杆与地面面的倾角应为为45º～60º，水平剪刀撑撑与支架纵（（或横）向水水平杆的夹角角应为45º～60º，剪刀撑的固固定与接长的的规定和单、、双排脚手架架相同。满堂支撑架顶顶部可调托撑撑的螺杆外径径不得小于36mm，直径与螺距距应符合《梯型螺纹》的规定；支托托板厚不应小小于5㎜，螺杆与支托托板应焊牢，，焊缝高度不不得小于6㎜；螺杆与螺母母旋合长度不不得少于5扣，螺母厚度度不得小于30mm。可调托撑的的抗压承载力力设计值不应应小于40kN。满堂支撑架架的可调底座座、可调托撑撑螺杆伸出长长度不宜超过过300mm，插入立杆内内的长度不得得小于150mm。7、满堂脚手架架和满堂支撑撑架使用中应应注意的问题题当架体平台上上的施工荷载载集中于一侧侧，分布很不不均匀时，架架体的承载力力下降较大。。当架体高度不不大，施工荷荷载很大时，，底部立杆可可能受偏心力力作用，影响响承载力。六、规范中的的强制性条文文3.4.3可调托撑抗压压承载力设计计值不应小于于40kN，支托板厚不不应小于5㎜。6.2.3主节点处必须须设置一根横横向水平杆，，用直角扣件件扣接且严禁禁拆除。6.3.3脚手架立杆基基础不在同一一高度上时，，必须将高处处的纵向扫地地杆向低处延延长两跨与立立杆固定，高高低差不应大大于1m。靠边坡上方方的立杆轴线线到边坡的距距离不应小于于500mm（图6.3.3）。图6.3.3纵、横向扫地地杆构造1——横向扫地杆；；2——纵向扫地杆6.3.5单排、双排与与满堂脚手架架立杆接长除除顶层顶步外外，其余各层层各步接头必必须采用对接接扣件连接。。6.4.4开口型脚手架架的两端必须须设置连墙件件，连墙件的的垂直间距不不应大于建筑筑物的层高，，并且不应大大于4m。6.6.3高度在24m及以上的双排排脚手架应在在外侧全立面面连续设置剪剪刀撑；高度度在24m以下的单、双双排脚手架，，均必须在外外侧两端、转转角及中间间间隔不超过15m的立面上，各各设置一道剪剪刀撑，并应应由底至顶连连续设置（图图6.6.3）。图6.6.3高度24m以下剪刀撑布布置6.6.5开口型双排脚脚手架的两端端均必须设置置横向斜撑。。7.4.2单、双排脚手手架拆除作业业必须由上而而下逐层进行行，严禁上下下同时作业；；连墙件必须须随脚手架逐逐层拆除，严严禁先将连墙墙件整层或数数层拆除后再再拆脚手架；；分段拆除高高差大于两步步时，应增设设连墙件加固固。7.4.5卸料时各构配配件严禁抛掷掷至地面；8.1.4扣件进入施工工现场应检查查产品合格证证，并应进行行抽样复试，，技术性能应应符合现行国国家标准《钢管脚手架扣扣件》GB15831的规定。扣件件在使用前应应逐个挑选，，有裂缝、变变形、螺栓出出现滑丝的严严禁使用。9.0.1扣件式钢管脚脚手架安装与与拆除人员必必须是经考核核合格的专业业架子工。架架子工应持证证上岗。9.0.4钢管上严禁打打孔。9.0.5作业层上的施施工荷载应符符合设计要求求，不得超载载。不得将模模板支架、缆缆风绳、泵送送混凝土和砂砂浆的输送管管等固定在架架体上；严禁禁悬挂起重设设备，严禁拆拆除或移动架架体上安全防防护设施。9.0.7满堂支撑架顶顶部的实际荷荷载不得超过过设计规定。。9.0.13在脚手架使用用期间，严禁禁拆除下列杆杆件：1主节点处的纵纵、横向水平平杆，纵、横横向扫地杆；；2连墙件。9.0.14当在脚手架使使用过程中开开挖脚手架基基础下的设备备基础或管沟沟时，必须对对脚手架采取取加固措施。。其它修改的内内容当为回填土地地基时，应对对地质勘察报报告提供的回回填土地基承承载力特征值值乘以折减系系数0.4；每根立杆底部部宜设置底座或垫垫板。（原来来是应）(考虑当脚手架架搭设在永久久性建筑结构构混凝土基面面时，立杆下下底座或垫板板可根据情情况不设置。。)单、双排脚手手架底层步距距均不应大于于2m。立杆垫板或底底座底面标高高宜高于自然然地坪50mm～100mm。垫板应采用长长度不少于2跨、厚度不小小于50mm、宽度不小200㎜的木垫板脚手板应铺满满、铺稳，离离墙面的距离离不应大于150mm；（原来是120-150mm）每搭设完6m~8m高度后应检检查（原来是是10-13m）钢管外表面锈锈蚀深度由由原来的0.5改为0.18mm七、设计计算算脚手架的承载载能力应按概概率极限状态态设计法的要要求，采用分分项系数设计计表达式进行行设计。可只只进行下列设设计计算：1纵向、横向水水平杆等受弯弯构件的强度度和连接扣件件的抗滑承载载力计算；2立杆的稳定性性计算；3连墙件的强度度、稳定性和和连接强度的的计算：4立杆地基承载载力计算。计算构件的强强度、稳定性性与连接强度度时，应采用用荷载效应基基本组合的设设计值。永久久荷载分项系系数应取1.2，可变荷载分分项系数应取取1.4。脚手架中的受受弯构件，尚尚应根据正常常使用极限状状态的要求验验算变形。验验算构件变形形时，应采用用荷载效应的的标准组合的的设计值,各类荷载分分项系数均均应取1.0。1作业层上非非主节点处处的横向水水平杆，宜宜根据支承承脚手板的的需要等间间距设置，，最大间距距不应大于于纵距的1/2；2当使用冲压压钢脚手板板、木脚手手板、竹串串片脚手板板时，双排排脚手架的的横向水平平杆两端均均应采用直直角扣件固固定在纵向向水平杆上上；单排脚脚手架的横横向水平杆杆的一端应应用直角扣扣件固定在在纵向水平平杆上，另另一端应插插入墙内，，插入长度度不应小于于180mm；3当使用竹笆笆脚手板时时，双排脚脚手架的横横向水平杆杆的两端，，应用直角角扣件固定定在立杆上上；单排脚脚手架的横横向水平杆杆的一端，，应用直角角扣件固定定在立杆上上，另一端端插入墙内内，插入长长度不应小小于180mm。6.2.3主节点处必必须设置一一根横向水水平杆，用用直角扣件件扣接且严严禁拆除。。（去掉了了内排架离离墙距离的的要求）横向水平杆杆的构造应应符合下列列规定：小横杆计算算以φ48*3.5为例，排距距1.05，纵距1.2，地面到女女儿墙高度度49m，步距1.5m作业层间距距不应大于于纵距1/2；小横杆按照照简支梁进进行强度和和挠度计算算，小横杆杆在大横杆杆的上面计计算简图如如下所示：小横杆荷载载计算恒荷载计算算：小横杆的自自重标准值值：P1=0.038kN/m脚手板的荷荷载标准值值：P2=0.350××1.200/3=0.140kN/m活荷载计算算：活荷载标准准值：Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m小横杆荷载载设计值及及力学模型型荷载的设计计值：q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×1.200=1.894kN/m力学模型：：小横杆力学学模型说明明为什么不计计算钢管的的抗剪强度度纵向水平杆杆的构造应应符合下列列规定：1纵向水平杆杆应设置在在立杆内侧侧，单根杆杆长度不应应小于3跨；2纵向水平杆杆接长应采采用对接扣扣件连接或或搭接，并并应符合下下列规定：：1）两根相邻邻纵向水平平杆的接头头不应设置置在同步或或同跨内；；不同步或或不同跨两两个相邻接接头在水平平方向错开开的距离不不应小于500mm；各接头中中心至最近近主节点的的距离不应应大于纵距距的1/3荷载值计算算：小小横杆的自自重标准值值P1=0.038××1.050=0.040kN脚手板的荷荷载标准值值P2=0.350××1.050×1.200/3=0.147kN活荷载标准准值Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN大横杆荷载载的设计值值：P=(1.2×0.040+1.2××0.147+1.4×1.260)/2=0.994kN大横杆计算算简图大横杆抗弯弯强度计算算：

均布布荷载最大大弯矩计算算公式：集中荷载最最大弯矩计计算公式:M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.267×0.994×1.200=0.324kN.m；σ=0.324×106/5080.0=63.762N/mm2；

大横杆杆的计算强强度小于205.0N/mm2,满足要求!大横杆挠度度计算：最最大挠度度考虑为大大横杆自重重均布荷载载与集中荷荷载的计算算值最不利利分配的挠挠度和；均布荷载最最大挠度计计算公式:大横杆均布布荷载的最最大挠度：：集中荷载最最大挠度计计算公式:集中荷载标标准值P=0.040+0.147+1.260=1.447kN；集中荷载标标准值最不不利分配引引起的最大大挠度：最大挠度和和：V=V1+V2=1.897mm；

大横杆杆的最大挠挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!大横杆在上上的情况扣件抗滑移移的计算扣件的抗滑滑承载力按按照下式计计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承载力设计计值,取8.0kN；R——纵向或横向向水平杆传传给立杆的的竖向作用力设计值值；注：当直角角扣件的拧拧紧力矩达达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取8.0kN；双扣件在在20kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取12.0kN。荷载设计值值计算：横横杆的自自重标准值值：P1=0.038××1.200=0.046kN脚手板的荷荷载标准值值：P2=0.350××1.050×1.200/2=0.220kN活荷载标准准值：Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN荷载的设计计值