K0+218.333跨线桥现浇箱梁满堂支架施工方案

施工组织设计（方案）报审表工程名称：衡枣高速连接线改造K7+600互通立交工程编号：致：衡阳市建设设工程监理有有限公司(监理单位)我方已根据施工工合同的有关关规定完成了了衡枣高速连连接线改造K7+6000互通立交工工程K0+2218.3333跨线桥现浇浇箱梁满堂支支架施工组织织设计（方案案）的编制，并并经我单位上上级负责人审审查批准，请请予以审查。附：K0+2118.3333跨线桥现浇浇箱梁满堂支支架施工方案案承包单位（章）项目经理日期专业监理工程程师审查意见见：专业监理工程师师日期期总监理工程师师审核意见：：项目监理机构总监理工程师日期衡枣高速连接线改造K7+600互通立交工程K0+218.333跨线桥现浇箱梁满堂支架施工方案编制：审核：批准：广东建粤工程有有限公司2010年122月10日

评审专家及各部部门审核签字字评审意见及结论论签名日期K0+2218.3333跨线桥现浇箱梁满堂支架施工方方案一、工程概况K0+218..333跨线线桥：采用（20+31+31+20）=102m四跨一联预应力混凝土连续箱梁，断面按上、下行两幅分离式独立桥梁布置。横桥向为单箱单室箱梁截面，单幅箱梁顶板宽10m，箱梁底板宽4.4m，翼缘板宽度2.15m。箱梁高1.8m,顶板厚25cm，底板厚20cm，腹板厚50cm，腹板支点加厚至65cm，梁端锚固区加厚至80cm。箱梁采用纵向预应力体系，真空压浆工艺。桥墩采用花瓶式丫型墩，断面为矩形，四角采用花瓣型倒角，前后立面均进行凹面处理。桥墩顺桥向厚1.7m，横桥向宽由根部的2m逐渐变宽至顶部的4m。桥墩采用单排桩基础，每墩承台下面设两根直径1.5m的桩，承台为矩形，平面尺寸为5.5m×2.7m（横桥向×纵桥向），承台高1.5m。每桥台承台下面设4根直径1.0m桩，每桥台承台有2个，并排间距为2m，每个承台平面尺寸为2.0m×4.5m（横桥向×纵桥向），承台高1.5m，靠桥内侧上方有一个0.6m×0.9m的倒角。基桩均按嵌岩桩设计。二、材料选用和和质量要求⑴、本工程脚手手架为连续箱箱梁承重用，选选用普通钢管脚手手架，现浇梁梁外模采用122×244×18优质木胶板，翼板使使用122×244×10优质竹胶板。⑵、钢管规格为为φ48×3.5mmm，钢管须有有产品合格证证，应符合现现行国家标准准《直缝电焊焊钢管》GB/T113793、《低压流流体输送用焊焊接钢管》GB/T33091中的Q235A级普通钢管管要求，其材材质性能应符符合现行国家家标准《碳素素结构钢》GB/T7700的规定。⑶可调底座及可可调托撑螺母母应采用可锻锻铸铁或铸钢钢制造，其材材料机械性能能应符合现行行国家标准《可可锻铸铁件》GB94440中KTH3330-08及《一般工工程用铸造碳碳钢件》GB113352中ZG2700-500的规定。⑷横杆接头、斜斜杆接头应采采用碳素铸钢钢制造，其材材料机械性能能应符合现行行国家标准《一一般工程用铸铸造碳钢件》GB113352中ZG2300-450的规定。三、脚手架基础础处理脚手架搭设支架架前，必须对对既有地基进进行处理，以以满足箱梁施施工过程中承承载力的要求求。原地面必必须保证排水水畅通，不得得积水。对于于0#—1#，3#-4#跨现浇箱梁，先先将原地面整整平压实，对对承载力不够够、发软、起起弹簧地段进进行换填处理理，斜坡位置置采用20ccm厚C15整体砼砼台阶，桥墩承台基坑附近近开挖过的地地面，为了保保证钢管支架架系统的安全全，采用砂砾砾回填压实,原地面整理理好并经验验合格后，在在其上浇筑220cm厚C15砼。K0+2218.3333跨线桥与衡阳大道重合合处利用既有有水泥路面不不作处理。在地面硬化以后后，应该加强强箱梁施工场场地内的排水水工作，在场场地两侧开挖挖30×300cm排水沟，并并设置引水槽槽，严禁在施施工场地内形形成积水，造造成地基不均均匀沉降，引引起支架失稳稳，出现安全全隐患和事故故。四、现浇梁支架架形式本工程现浇梁支支架采用普通通钢管支架满满堂搭设，如下图图所示。五、支架、模模板分析5.1支架、模模板方案现浇箱梁拟分两两次浇筑：第一次浇筑筑箱梁1.3m高（包括底底板和腹板），第第二次浇筑箱箱梁剩余部分分。而第二次浇浇筑砼需等第第一次砼有一一定的强度后后进行，因此验算底底模只需要验验算第一次浇浇筑1.3m高箱梁时的承载载力。5.1.1模板板箱梁底模、侧模模和内膜均采采用δ＝18mm的木胶板。木胶板容许应力力[σ0]=15MPa,弹性模量E=6*1103MPa。5.1.2纵横横向方木横向方木均采用用杉木，截面尺寸寸为8*8cm。截面参数数和材料力学学性能指标：：W=bh2//6=80*802/6=0.8853*1005mm3I=bh3//12=800*803/12=3..41*1006mm4纵向方木均采用用杉木，截面尺寸寸为8*12cm。截面参数和和材料力学性性能指标：W=bh2//6=80*1202/6=1.92*105mm3I=bh3//12=80*1203/12=1.15*107mm4方木的力学性能能指标按《公公路桥涵钢结结构及木结构构设计规范》（JTJ025-86）中的A-2类木材取值，则：容重6KN/m3。容许弯应力[σw]=13.0MPa，容许剪应力[τ]=1.4MPa，弹性模量E=10*103MPa。纵横向方木布置置：横向方木木间距一般为为30cm，在腹板和和端中横隔梁梁下为20cm；纵向方方木间距按照纵向钢管间距距进行布设。5.1.3支架架国标的普通钢管管支架为外直直径Φ48mm，壁厚3.5mm，材质为Q2335钢，轴向向容许应力[σ0]=2055MPa。考虑到目前前市场上有大大量壁厚不足足3.5mm的钢管，本本项目支架按按壁厚3mmm，截面积A=4.244×102mm2，惯性矩I=1.079×105mm4，抵抗矩W=4.49×103mm3，回转半径r=15.9mm计算,单位重0.033KN/M。钢管支架立、横横杆布置：立立杆横向间距距一般为80cm，在腹板、端端、中横隔梁梁下为40cm，纵向向间距详见下下图（箱梁横横断面钢管支支架布置图）。横杆除顶顶、底部步距距为60cm外，其余横横杆步距为1170cm。支撑杆采用8cm×88cm×5mmm钢板做垫板板，顶部采用顶顶托。每5m加设横向和纵向剪刀撑。5.2支架计算算5.2.1荷载载分析①支架钢管自重重，单位重0.0388KN/M。②钢筋砼容重按按26kN/m3计算则：腹板和端、中横横隔梁：26×1.8=46.8KPPa箱梁底板厚度为为20cm:26×（0.20+0.25）=11.7KPa③模板自重(含含内模、侧模模及支架)以砼自重的的10%计,则:腹板和端、中横横隔梁：466.8×0..1=4.688KPa箱梁底板厚度为为20cm:111.7×0.1=1.17KPa④施工人员、施施工料具堆放放、运输荷载载:2.5kPa⑤倾倒混凝土时时产生的冲击击荷载：2.0kkPa⑥振捣混凝土产产生的荷载:2.0kPa荷载组合：计算强度:q==1.2×((②+③)+1.44×(④+⑤+⑥)计算刚度:q==1.2×((②+③)5.2.2腹板板和端、中横横隔梁下方支支架验算（1）、底模验验算底模采用δ＝118mm的木胶板,直接搁置于于间距L=20ccm的8×8cm横向方木上上，按连续梁梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计计算。荷载组合:q=1.2×((46.8+4.68)++1.4×（2.5+2.0++2.0）=70.87kN/m木胶板（δ＝118mm）截面参数数及材料力学学性能指标:W=bh2//6=10000*182/6=5.4*104mm3I=bhh3/12==1000*183/12=4.86*105mm4木胶板容许应力力[σ0]=15MPa，弹性模量E=6*1103MPa。承载力验算：强度：Mmax==ql2/10==70.87×0.22×0.2//10=0..283KN.MMσmax==Mmaxx/W=0.283×106/5.4×104=5.25MPa<<[σ0]=15MPa合格刚度：荷载:q=11.2×(446.8+4.68)==61.77kN/mmf=ql4//150EEI=611.77×20004/150××6×1033×4.86×105=0.23mm[f0]=2000/4000=0.500mmf<[ff0]合格（2）、横向方方木验算横向方木搁置于于间距40cm的纵向方木上,横向方木规规格为80mm×80mm,横向方木亦亦按连续梁考考虑。荷载组合:q11=[11.2×(446.8+4.68)++1.4×（2.5+2.0++2.0）]×0..2=14.2KN/M承载力计算:强度:Mmax==q1l2/10==14.2×0.42/10=00.227KN.mmσmax==Mmaxx/W=0.227×106/0.8533*105=2.66MPa<<[σw]=13.0MPa合格剪应力τ=QSSx/Ixδ=14.22×0.4××103×1.5//8×8×110-4=1.33MPPa＜[τ]=1.44MPa刚度:荷载:q=11.2×（46.8+4.68）×0.2==12.35kN/mmf=ql4//150EEI=122.35×4004/150××10×103×3.41*1106=0.07mm[f0]=4000/4000=1mmf<[f00]合格（3）纵向方木木验算纵向方木规格为为10×12cm，腹板和端端、中横隔梁梁下立杆横向间距为40cm。纵向方木木按简支梁考考虑，计算跨跨径为40cm。荷载组合：横向方木所传递递给纵向方木木的集中力为为：箱底:P=114.2×0.4=5.68kN按最大正应力布布载模式计算算：（如图）支座反力RR＝5.68×2/2=5.68KN剪应力τ=QQSx/Ixδ=5.68×103×1.5/12×12××10-4=0.59MPa＜[τ]=1.44MPa最大跨中弯距Mmaxx＝5.68×0.2-5.68×0.1＝0.568KN.mmσmax＝Mmmax/WW＝0.568*106/1.92*105＝2.96MPa＜[σw]=13.0MPaa合格刚度：由于分两两次浇筑，因因此只需验算算第一次浇筑筑时（只考虑虑高1.3m）的刚度要要求。按最大支座反力力布载模式计计算：集中荷载:PP=14.2*0.4*4-1..4*（2.5+2.0++2.0）*0.4*0.2=22.0kNf＝Pl3/((48EI))＝22.0*10000*4003/(48**10*103*1.15*107)＝0.25mmm＜[f0]＝400/4000＝1mm合格（4）支架立杆杆计算每根立杆所承受受的坚向力按按其所支撑面面积内的荷载载计算，忽略略横向方木自自重不计，则则纵向钢管传递的集集中力（均以以跨度0.4米计算）：：P1=(1..2*(46.8+4.68))+1.44*（2.5+2.0++2.0）)*0.4*0.4=11.34kN最高钢管不超过过7m，安全起见满满堂式碗扣支支架按7米高计，其其自重为：g=7*0.0033=0.23KN单根立杆所承受受的最大竖向向力为：N==11.34+0.23=11.57kN横杆步距1.77m，按高支模查表表得k1=1.1633，k2=1.0114，故立杆计算长度度为：l0=k1k2(h+2a)=1.163×1.0014×1..9=2.24m。长细比λ=l00/i=21220/15..9=141查表知折减系数数φ=0.34，则：强度验算：σ＝N/φA==11.57×10000/(424×0.34)=80.3MPa＜[σ]=205MPaa合格（5）地基承载载力计算因支架底部通过过底托（底调调钢板为8cm×8cm）坐在原有有水泥砼路面上上或硬化后的的水泥混凝土土路面上,另外承台基基坑和原有绿绿化带范围内内严格按规范范和标准分层层夯填,顶部浇筑200cmC15砼,因此基底承承载力至少可可以达到15MPPa。因此σmax==N/A=111.57×103/0.082=1.8MPa＜15MPPa满满足要求。5.2.3箱梁梁底板下支架架验算（1）、底模验验算底模采用δ＝118mm的木胶板,直接搁置于于间距L=30ccm的8*8cm横向方木上上，按连续梁梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计计算。荷载组合:q==1.2*((11.7+1.17)++1.4*（2.5+2.0++2.0）=24.54kN/mm木胶板（δ＝118mm）截面参数数及材料力学学性能指标:W=bh2/66=10000*152/6=3..75*1004mm3I=bh3/112=10000*1533/12=22.81*1105mm3承载力验算:强度：Mmax＝qll2/10＝24.54*0.3**0.3/110＝0.221KN**mσmax＝Mmmax/WW＝0.221*1006/3.755*104＝5.89MPa＜[σ0]=15MPaa合格刚度：由于分两次浇筑筑，因此只需需验算第一次次浇筑时（只只考虑底板）的的刚度要求。荷载:q=11.2*(111.7+1.17)/0.455*0.2=6.86kN/mmf＝ql4/((150EII)＝6.86*30004/(1500*6*1003*2.811*105)＝0.22mmm＜[f0]＝300/4400＝0.75mmm合格（2）、横向方方木验算横向方木搁置于于间距93cm的纵向方木木上,横向方木规规格为80mm*80mm,横向方木亦亦按连续梁考考虑。荷载组合：q11=(1.22*(11..7+1.117)+1..4*(2.5+2.0++2.0))*0..3=7.36kN/mm承载力计算：强度：Mmax＝q11l2/10＝7.36*0.932/10＝0.637KN**mσmax＝Mmmax/WW＝0.637*1006/8.53*104＝7.5MPa＜[σw]=13.0MPaa合格剪应力τ=QQSx/Ixδ=7.366×0.933×103×1.5//8×8×110-4=1.6MPaa＞[τ]=1.44MPa不符合要求，因因此需把横向方木木间距由30cm减为20cm。剪应力τ=QQSx/Ixδ=（7.36/0.33×0.2）×0.93×103×1.5//8×8×110-4=1.1MPaa＜[τ]=1.44MPa满足要求。刚度：由于分两两次浇筑，因因此只需验算算第一次浇筑筑时（只考虑虑底板）的刚刚度要求。荷载:q=1.2*((11.7+1.17)/0.455*0.2*00.3=22.06kN/mmf＝ql4/((150EII)＝2.06*9304/(1500*10*103*3.41*106)＝0.30mmm＜[f0]＝900/4400＝2.25mmm合格（3）纵向方木木验算纵向方木规格为为8*12cm，立杆横向间距为80cm。纵向方木木按简支梁考考虑，计算跨跨径为80cm。荷载组合：横向方木所传递递给纵向方木木的集中力为为：箱底:P=77.36*0.93=6.84kN承载力计算：强度：按最大正应力布布载模式计算算：（如图）支座反力RR＝(6.84*3)//2=10.3KN最大跨中弯距Mmaxx＝10.3*0.4-6.84*0.3＝2.07KN.mmσmax＝Mmmax/WW＝2.07*106/1.92*105＝10.8MPa＜[σw]=13.0MPaa合格剪应力τ=QQSx/Ixδ=10.3×103×1.5/12×12××10-4=1.07MPa＜[τ]=1.44MPa刚度：由于分两两次浇筑，因因此只需验算算第一次浇筑筑时（只考虑虑底板）的刚刚度要求。按最大支座反力力布载模式计计算：集中荷载:PP=6.84*4*0.93-11.4*（2.5+2.0++2.0）*0.3*00.93=22.9kN/mf＝Pl3/((48EI))＝（22.9*0.2/00.45）*10000*8003/(48**10*103*1.15*107)＝0.94mmm≤[f0]＝800/4000＝2.0mm合格（4）支架立杆杆计算每根立杆所承受受的坚向力按按其所支撑面面积内的荷载载计算，忽略略横向方木自自重不计，则则纵向方木传传递的集中力力（以跨度0.8米计算）：：P1=(1.22*(11.7+1.17)++1.4*（2.5+2.0++2.0）)*0.8*0.93+0.099*0.8=18.33kN安全起见满堂式式碗扣支架按按7米高计，其其自重为：gg=7*0.033=0.231KNN单根立杆所承受受的最大竖向向力为：N==18.33+0.23=18.56kN立杆稳定性：横杆步距1.77m，按高支模模查表得k1=1.1663，k2=1.0114，故立杆计算长度度为：l0=k1k2(h+2aa)=1..163×11.014××1.9=22.24m。长细比λ=l00/i=21120/155.9=1441查表知折减系数数φ=0.34，则则：强度验算：σ＝N/φA==18.56×10000/(424×0.34))=128.7MPa＜[σ]=205MPaa合格（5）地基承载载力不需再进进行验算。5.2.4翼缘缘板下支架验验算（由箱梁横断面面钢管支架布布置图可以看看出靠近腹板板的0.6米跨的钢管管支架是最不不利部位，因因此只需验算算这个部位即即可）此部位虽有弧形形，但是弧度度不大，因此此把此部位断面按照照梯形来进行行计算。由CAD制图可得梯形形两边高度分分别为94cm和180cm。砼容重：26××（1.8+0..94）/2=35.6KPa模板自重(含内内模、侧模及及支架)以砼自重的的10%计,则:35.6×0.1=3.56KPa荷载组合:q==1.2*((35.6+3.56)+1..4*（2.5+2.0++2.0）=56.1kN/m（1）、模板验验算翼缘模采用δ＝＝10mm的竹胶板,直接搁置于于间距L=15cm的8*8cm横向方木上上，按连续梁梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计计算。竹胶板（δ＝110mm）截面参数数及材料力学学性能指标:W=bh2/66=10000*102/6=1.67*104mm3I=bh3/112=10000*103/12=8.33*104mm3承载力验算:强度：Mmax＝qll2/10＝56.1*0.2*0.2/10＝0.224KN*mmσmax＝Mmmax/WW＝0.224*106/1.67*104＝13.4MPa＜[σ0]=15MPaa合格刚度荷载:q=11.2*(335.6+3.56)*0.2=9.40kN/mmf＝ql4/((150EII)＝9.40*2004/(1500*6*1003*8.33*104)＝0.20mmm＜[f0]＝200/4000＝0.5mm合格（2）、横向方方木验算横向方木搁置于于间距60cm的纵向方木木上,横向方木规规格为80mm*80mm,横向方木亦亦按连续梁考考虑。荷载组合：q11=(1.22*(35.6+3.56)+1.4**(2.5+2.0++2.0))*0..2=11.2kN/m承载力计算：强度：Mmax＝q11l2/10＝11.2*0.62/10＝0.404KN**mσmax＝Mmmax/WW＝0.404*1006/8.533*104＝4.7MPa＜[σw]=13.0MPPa合格剪应力τ=QQSx/Ixδ=11.22×103×0.6××1.5/88×8×100-4=1.7MPaa＞[τ]=1.44MPa不符合要求，因因此需把横向向方木间距由由20cm减为15cm。剪应力τ=QQSx/Ixδ=(11.2/0.2××0.15))×103×0.6×11.5/8××8×10-4=1.2MPaa＜[τ]=1.44MPa满足要求。刚度：荷载:q=11.2*(35.6+3.56)*0.2*0.6=5.64kN/mmf＝ql4/((150EII)＝5.64*6004/(1500*10*103*3.41*106)＝0.14mmm＜[f0]＝600/4000＝1.5mm合格（3）纵向方木木验算纵向方木规格为为8*12cm，立杆横向间距为80cm。纵向方木木按简支梁考考虑，计算跨跨径为80cm。荷载组合：横向方木所传递递给纵向方木木的集中力为为：箱底:P=111.2*0.6=6.72kN承载力计算：强度：按最大正应力布布载模式计算算：（如图）支座反力RR＝(6.72*4)/2=13.44KN最大跨中弯距Mmaxx＝13.44*0.44-6.72*0.4＝2.69KN.mσmax＝Mmmax/WW＝2.69*106/1.92*105＝12.9MPa＜[σw]=13.0MPPa合格剪应力τ=QQSx/Ixδ=13.44×103×1.5/12×12××10-4=1.4MPa≤[τ]=1.44MPa刚度：实际只需需验算第一次次浇筑砼时的的刚度即可。按最大支座反力力布载模式计计算：集中荷载:PP=6.72*4-1..4*（2.5+2.0++2.0）*0.2*0.6=25.79kN/mmf＝Pl3/((48EI))＝（25.79*0.9/11.4）*10000*8003/(48**10*103*1.15*107)＝1.54mmm＜[f0]＝800/4000＝2.0mm合格（4）支架立杆杆计算每根立杆所承受受的坚向力按按其所支撑面面积内的荷载载计算，忽略略横向方木自自重不计，则则纵向方木传传递的集中力力（以跨度0.8米计算）：：P1=(1.22*(35.6+3.56)+1.4*（2.5+2.0++2.0）)*0.6*0.8+0.009*0.88=27.0kN安全起见满堂式式碗扣支架按按7米高计，其其自重为：gg=7*0.033=0.23KN单根立杆所承受受的最大竖向向力为：N==27.0+0.23=27.23kN立杆稳定性：横杆步距1.77m，按高支模模查表得k1=1.1663，k2=1.0114，故立杆计算长度度为：l0=k1k2(h+2aa)=1..163×11.014××1.9=22.24m。长细比λ=l00/i=21120/155.9=1441查表知折减系数数φ=0.34，则则：强度验算：σ＝N/φA==27.233×10000/(424×0.34))=188.9MPa＜[σ]=205MPaa合格（5）地基承载载力不需再进进行验算。5.2.5侧模模验算侧模采用δ＝118mm的木胶板,横向背带采采用间距0.2米的8*8cm方木,竖向带采用间距0.6米的8*12cm方木。混凝土侧压力：：PM=0..22γt0β1β2v1/2式中：γ—混凝凝土的自重密密度，取25KN//m3；t0—新浇混凝凝土的初凝时时间，可采用用t0＝200/((T+15）,T为砼是温度℃，取5.7；β1—外加剂影影响修正系数数取1.2；β2—砼坍落度度影响修正系系数取1.15；v—混凝土浇注注速度（m/h）,取0.4PM=0.222*25**5.7*11.2*1..15*0..41/2=277.36KNN/m2有效压头高度：：h=PMM/γ=27.336/25==1.09振捣砼对侧面模模板的压力：：4.0KKPa水平荷载：q==1.2*227.36**1.09//2+1.44*4.0==23.499kN/m此水平力较腹板板竖向力少得得多，侧模和和纵横向背带带以及斜撑钢钢管均可以满满足要求不需需再进行验算。另外为为防止立柱钢钢管（弯压构构件）失稳，需需用通向箱梁梁中心方向的的斜钢管（与与多数立柱钢钢管连接以减减少立柱钢管管承受的水平平荷载）与立立柱钢管连接接平衡其反力力，从而保证证支架水平方方向稳定。5.4剪刀撑按按规范要求设设置即可，不不需验算。剪刀撑按纵、横横向各5米设置一道，每道需连续布布设。5.5预拱度设设置主梁跨中预拱度度值按设计要要求留设1ccm。六、支架的预压压为保证箱梁砼结结构的质量，钢钢管脚手架支支撑搭设完毕毕铺设底模板板后必须进行行预压处理，以以消除支架、支支撑方木和模模板的非弹性性变形和地基基的压缩沉降降影响，同时时取得支架弹弹性变形的实实际数值，作作为梁体立模模的抛高预拱拱值数据设置置的参考。在在施工箱梁前前需进行支架架预压和地基基压缩试验。预压方法依据箱箱梁砼重量分分布情况，在在搭好的支架架上的堆放与与梁跨荷载等等重的砂袋(梁跨荷载统统一考虑安全全系数为1.2)，预压时间间视支架地面面沉降量定，支支架日沉降量量不得大于2.0毫米（不含含测量误差），一一般梁跨预压压时间为三天天。七、钢管脚手架架施工方案7.1测量放样样平面测量：首先先在硬化地面面测设出桥梁梁各跨的纵轴轴线和桥墩横横轴线，放出出设计箱梁中中心线。按支支架平面布置置图及梁底标标高测设支架架高度，搭设设支架，采用用测设四角点点标高，拉线线法调节支架架顶托。支架底模铺设后后，测放箱梁梁底模中心及及底模边角位位置和梁体横横断面定位。底底模标高=设计梁底+支架的变位位＋（±前期施工误误差的调整量量），来控制制底模立模。底底模标高和线线形调整结束束，经监理验验查合格后，立立侧模和翼板板底模，测设设翼板的平面面位置和模底底标高（底模模立模标高计计算及确定方方式类同箱梁梁底板）。桥跨堆载预压前前，在桥跨底底板上布置沉沉降观测点，按按每箱室测设设三个横断面面；沉降观测测点于底板同同断面按每2.0m间距布置、翼翼板底上共布布置四点。在在堆载预压前测设断断面底模标高高和支架底部部标高，等载载预压的第一天天进行两次观观测，以后每每天观测一次次，直至日沉沉降小于2mm为止，测定定地基沉降和和支架、模板板变形，同时时确定地基卸卸载后的回弹弹量。根据数数据调整底模模标高及支架架高度。连续续梁的线形以以梁底标高为为控制标准。7.2搭设顺序序及搭设方法法1）在混凝土脚脚手架地基上上弹线，按设设计的构架尺尺寸定出脚手手架立杆位置置，并在需设设立杆的位置置放置8cm×8cm×5mm钢板。2）本工程架体体搭设随主体体墩身施工后后进行，从桥桥墩（台）一一端开始搭设设。立好立杆杆后，及时设设置扫地杆和和第一步大小小横杆，扫地地杆距地面25厘米，脚手手架未交圈前前应随搭设随随设置抛撑作作临时固定。3）架体与柱墩墩身拉结牢靠靠后，随着架架体升高，剪剪刀撑应同步步设置。4）安全网在剪剪刀撑等设置置完毕后设置置。5）为了便于拆拆除桥台与墩墩顶处的模板板，可在支座座安装完成后后，在支座四四周铺设一层层泡沫塑料，顶顶面标高比支支座上平面高高出2~3mm。在拆除底底模板时将墩墩顶处的泡沫沫塑料剔除，施施工时严禁用用气焊方法剔剔除泡沫以免免伤及支座。7.3技术要求求1)立杆升高采采用对接扣件件连接，相邻邻立杆接头应应错开布置在在不同的步距距内，与相邻邻大横杆的距距离不宜大于于步距的三分分之一；2）在主节点处处固定横向水水平杆、纵向向水平杆、剪剪刀撑、横向向斜杆等用的的直角扣件、旋旋转扣件中心心点的相互距距离不宜大于于15厘米；3）对接扣件的的开口应朝上上或朝内；4）各杆件端头头伸出扣件盖盖板边缘的长长度不应小于于100mm；5）立杆与大横横杆必须用直直角扣件扣紧紧，不得隔步步设置或遗漏漏；6）立杆的垂直直偏差应不大大于架高的1／300；7）上下横杆的的接长位置应应错开布置在在不同的立杆杆纵距中，与与相连立杆的的距离不大于于纵距的三分分之一；8）大横杆布置置在立杆的里里侧，同一排排大横杆的水水平偏差不大大于该片脚手手架总长度1/250且不大于50mm。9）安全网应满满挂在外排杆杆件内侧大横横杆下方，用用26＃铁丝把网网眼与杆件绑绑牢。10）扣件安装装应符合下列列规定：a、扣件规格必必须与钢管外外径相同；b、螺栓拧紧紧力矩不应小小于50KN..M。11)主节点处处必须设置一一根横向水平平杆，用直角角扣件扣接且且严禁拆除。主主节点处两个个直角扣件的的中心距不应应大于150mm。7.4脚手架使使用规定1）严禁上架人人员在架面上上奔跑、退行行；2）严禁在架上上戏闹或坐在在栏杆上等不不安全处休息息；3）严禁攀援脚脚手架上下，发发现异常情况况时，架上人人员应立即撤撤离；4）脚手架上垃垃圾应及时清清除，以减轻轻自重。5）脚手架使用用中应定期验验查下列项目目：a扣件螺栓是否否松动；b立杆的沉降与与垂直度的偏偏差是否符合合要求；c安全防护措施施是否符合要要求；d是否超载。7.5拆除规定定1)拆除顺序序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；2）拆除前应先先拆除脚手架架上杂物及地地面障碍物；；3）拆除作业必必须由上而下下逐层拆除，严严禁上下同时时作业；4）拆除过程中中，凡已松开开连接的杆、配配件应及时拆拆除运走，避避免误扶、误误靠；5）拆下的杆件件应以安全方方式吊走或运运出，严禁向向下抛掷。7.6脚手架安安全措施1）禁止任意改改变构架结构构及其尺寸；；2）禁止架体倾倾斜或连接点点松驰；3）禁止不按规规定的程序和和要求进行搭搭设和拆除作作业；4）搭拆作业中中应采取安全全防护措施，设设置防护和使使用防护用品品；5）禁止随意增增加上架的人人员和材料，引引起超载；6）禁止在架面面上任意采取取加高措施，增增加荷载或加加高部分无可可靠固定，防防护设施也未未相应加高；；7）不得将模板板支架、缆风风绳、泵送混混凝土输送管管等固定在脚脚手架上，严严禁悬挂起重重设备；8）不得在架上上搬运重物；；9）不得在六级级以上大风、雷雷雨和雪天下下继续施工；；10）脚手架长长期搁置以后后未作验查的情况下下不得重新使使用；11）在脚手架架上进行电气气焊作业时，必必须有防火措措施和专人看看守；12）搭拆脚手手架时，地面面应设围栏和和警示标志，并并派专人看守守，严禁非操操作人员入内内；13）脚手架搭搭拆时应制止止和杜绝违章章指挥、违章章作业；14）拆下的杆杆件以安全方方式运下，集集中堆码整齐齐。7.7钢管脚手手架的防电、避避雷措施1）钢管脚手架架在架设的使使用期间要严严防与带电体体接触，否则则应在架设和和使用期间应应断电或拆除除电源，如不不能拆除，应应采取可靠的的绝缘措施。2）钢管脚手架架应作接地处处理，每隔25m左右设一接接地极，接地地极入土深度度为2~2.55m。3）夜间施工照照明线通过钢钢管时，电线线应与钢管隔隔离，有条件件时应使用低低压照明。7.8钢管脚手手架的维护与与管理1）钢管脚手使使用完毕后要要及时回收构构件、零件，并并分类堆放，堆堆放地点要求求场地平坦，排排水良好，下下设支垫。宜宜堆放在室内内，露天堆放放应加以覆盖盖。2）钢管要定期期防腐，外壁壁宜每半年涂涂刷防锈漆一一度，内壁宜宜每2~4年涂刷防锈锈漆，每次涂涂刷两道。3）扣件及螺栓栓应在每次使使用后用煤油油洗涤并涂机机油防锈。4）长钢管搬运运时应有防弯弯曲措施。5）建立健全管管理制度，加加强管理，按按谁维护，谁管管理的原则，减减少丢失和损损耗。6）脚手架搭设设人员必须是是经过按现行行国家标准《特特种作业人员员安全技术考考核管理规则则》（GB50336）考核合格格的专业架子子工。上岗人人员应定期体体验，合格者方方可持证上岗岗。7）搭设脚手架架人员必须戴戴安全帽、系系安全带、穿穿防滑鞋。八、跨衡阳大道道现浇箱梁支支架预留门洞洞施工衡枣高速互通立立交K0+2118.3333跨线桥现浇箱箱梁主线上跨跨衡阳大道。由由于衡阳大道道是衡阳连接常宁的一条交交通要道，也也是衡阳与衡衡枣高速主要要连接公路，车车流量大，因因此在衡枣高高速互通立交交K0+2118.3333跨线桥现浇箱梁施工工期间必需保保证道路的安安全畅通，我我项目部计划划采取如此施工方案。根据现场实际情情况及衡阳大大道行车要求求，在目前衡衡阳大道机动动车双向4车道的情况况下在施工路路段改成双向向2车道，在箱箱梁支架搭设设时在上下行行车道分别预留1个门洞，门门洞净宽5m，净高不小小于4.5m，施工时设设立醒目标志志，对过往车车辆进行导流流限速通行，门门洞支墩根蒂蒂根基接纳C25砼条形根蒂蒂根基，根蒂蒂根基宽100cm，高80cm，长2200cm。门洞上搭设设防护网，以以防物体坠落落伤人。

8.1关于支架架预留门洞结结构验算8.1.1总总体说明衡阳大道中部支支撑采用φ500钢管桩桩作立柱，上上部用双I40b工字钢搭设设平台,钢管桩底部部和顶部采用用2cm钢板连接，加加强受力面积积，再采用120mmm槽钢水平支支撑和斜撑连连接；纵向采用I40b工字钢钢。通道预留净净宽5M,净高不小于于4.5M，以满足车辆辆通行需要。箱梁底板处直接在上面纵向I40b工字钢铺设8cm×8cm横向方木；翼板处钢管支架放在纵向I40b工字钢上，纵向间距根据纵向I40b工字钢设置，横向间距为80cm，钢管上放置8cm×12cm纵向方木和8cm×8cm横向方木，最后铺设模板（参照前面的钢管支架系统）。现浇箱梁拟分两两次浇筑，第第一次浇筑箱箱梁1.3m高（包括底板板和腹板），第第二次浇筑箱箱梁剩余部分，本次只验算I40b工字钢纵梁梁（长6.6m），I40b工字钢下横横梁，φ500螺旋焊焊接钢管桩。8.1.2II40b工字钢纵梁梁验算I40bb工字钢材质为为Q235钢，轴轴向容许应力力[σ0]=2055MPa。I40b工字钢抗弯模模量W=11399㎝3，单位重733.84㎏/M，截面面积A==94㎝2。I40b工字钢钢纵梁验算分分底板下纵梁梁、腹板下纵纵梁两部分分分别验算：纵梁长细比λ==l0/h×rx/ry=60000/360××14.088/2.644=88.99查表得折减系数数φ=0.6551。8.1.2.11底板下纵梁梁荷载：底板下纵梁间距距80㎝,底板加顶板板混凝土厚445㎝.1）梁体钢筋混混凝土自重=0.8×0..45×26＝9.36KN/M；2）模板、纵梁梁自重=9.36×0.05+00.738＝1.21KN/M；3)施工人员员、施工料具具堆放、运输输荷载:2.5kPa4)振捣混凝凝土产生的荷荷载:1.0kPa荷载组合：（11项+2项）×1.2+（3项+4项）×1.4×0.8（9.36+11.21）×1.2+（2.5+1.0）×1.4×0.8=16.6KN/m。Mmax=qqL2/8=16.6×62/8=74.7KN·Mσ＝Mmax//W=74.7×103/(11399×10-6)=65.6Mpa＜φ[σ0]=133.4Mpa满足要求。刚度验算：由于于分两次浇筑筑，所以只需需验算第一次次浇筑1.3m高箱梁高度度所产生的挠挠度。1）梁体钢筋混混凝土自重=0.8×0..2×26＝4.16KN/M；2）模板、纵梁梁自重=4.16×0.05+00.738＝0.95KN/M；q=（1项+22项）×1.2=（4.16+0.95）×1.2=6.13KN/M；f＝5ql4//(384EIx)=5×6.13×60004/(3844×2.1×105×2.2788×108)=6.8mm＜＜6000//400=115mm满足要求。8.1.2.22腹板下纵梁梁荷载腹板宽50㎝，高180㎝，荷载拟拟由2根I40b工字钢承受受：1）梁体钢筋混混凝土自重=1.8××0.5×226＝23.4KKN/M；2）模板、纵梁梁自重=23.4×00.05+0.7338×2＝2.65KN/M；3)施工人员、施施工料具堆放放、运输荷载载:1.5kPa4)振捣混凝土土产生的荷载载:2.0kPa荷载组合：（11项+2项）×1.2+（3项+4项）×1.4×0.5（23.4+22.65）×1.2+（2.5+1.0）×1.4×0.5=33.71KN/m。则每根I40bb工字钢承受受：33.71÷2＝16.8KN/m。Mmax=qqL2/8=16.8×62/8=75.8KN·Mσ＝Mmax//W=75.8×103/(11399×10-6)=66.6Mpa＜φ[σ0]=133.44Mpa满足要求。刚度验算：由于于分两次浇筑筑，所以只需需验算第一次次浇筑1.3m高箱梁高度度所产生的挠挠度。1）梁体钢筋混混凝土自重=1.3×0.5×26＝16.9KNN/M；2）模板、纵梁梁自重=16.9×0.05+0.738×2＝2.32KN/M；q=（1项+22项）×1.2=（16.9+2.32）×1.2=23.1KN/M；则每根I40bb工字钢承受受：23.11÷2＝11.5KN/m。f＝5ql4//(384EIx)=5×11.5×60004/(3844×2.1×105×2.2788×108)=12.8mmm＜6000//400=115mm满足要求。8.1.2.33翼板下纵梁荷荷载（只需验验算承载力最最大的靠近腹腹板的一根）由CAD距离命命令查询距离离可得此I40b纵梁受到砼自重重的平均高度度为1.2m。1）梁体钢筋混混凝土自重=0.9m/2×1.2m×26＝14.04KN/M；2）模板、纵梁梁自重=14.04×0.05+00.738＝1.44KN/M；3)施工人员、施施工料具堆放放、运输荷载载:1.5kPa4)振捣混凝土土产生的荷载载:2.0kPa荷载组合：（11项+2项）×1.2+（3项+4项）×1.4×0.9m/2（14.04++1.44）×1.2+（2.5+1.0）×1.4×0.9m/2=20.78KN/m。Mmax=qqL2/8=20.78×62/8=93.5KN·Mσ＝Mmax//W=93.5×103/(11399×10-6)=82.1Mpa＜φ[σ0]=133.44Mpa满足要求。刚度验算：由于于分两次浇筑筑，所以只需需验算第一次次浇筑1.3m高箱梁高度所所产生的挠度度。由CAD面积命命令查询距离离可得此时40b纵梁受到砼砼自重的面积积为0.29mm2。1）梁体钢筋混混凝土自重=0.29×226＝7.54KN/M；2）模板、纵梁梁自重=7.54×0.05+00.738＝1.11KN/M；q=（1项+22项）×1.2=（7.54+1.11）×1.2=10.4KN/M；f＝5ql4//(384EIx)=5×10.4×60004/(384×2.1×105×2.2788×108)=11.6mmm＜6000//400=115mm8.1.3双双I40b工字钢下横横梁强度计算算I40b工字钢钢抗弯模量W=11399㎝3，单位重733.84㎏/M。I40b工字钢力学模型为连连续梁。8.1.3.11底板下跨径径3.9M下横梁验算算其受弯应力力：长细比λ=l00/h×rx/ry=39000/360×14.08/2.64=57.8查表得折减系数数φ=0.83梁体钢筋混凝土土自重（腹板板混凝土直接接压在钢管桩桩上，对下横横梁不形成弯弯矩，可以不予考虑虑）：26×（0.25++0.2）×6.6=77.2KN/M；模板、纵梁I440b工字钢自重=77.2×0.05+00.738×6×6.6÷3.9＝11.35KN/M；施工人员、施工工料具堆放、运运输荷载:1.5kPa振捣混凝土产生生的荷载:2.0kPa荷载组合：（11项+2项）×1.2+（3项+4项）×6.6×1.4（77.2+111.35）×1.2+（1.5+2.0）×1.4×6.6=138.6KN/m。Mmax=qLL2/10=138.6×3.92/10=210.8KN·Mσ＝Mmax//W=2100.8×103/(11399×10-6×2)=92.5Mppa＜φ[σ0]=170.2Mpa满足足强度要求。刚度验算：由于于分两次浇筑筑，所以只需需验算第一次次浇筑1.3m高箱梁高度度所产生的挠挠度。此处只只算底板厚时时的刚度。由CAD面积命命令查询距离离可得此时40b纵梁受到砼砼自重的面积积为0.29mm2。1）梁体钢筋混混凝土自重=26×0.2×6.6=344.3KN/M；2）模板、纵梁梁自重=34.3×0.05+00.738＝2.45KN/M；q=（1项+22项）×1.2=（34.3+2.45）×1.2=43.7KN/M；f＝5ql4//(384EIx)=5×43.7×39004/(3844×2.1×105×2.2788×