物料提升机基础施工方案

页眉内容页眉内容页脚内容页脚内容页眉内容页脚内容温州市医学院附属第一医院迁建工程急诊医技病房综合楼03标段物料提升机基础施工方案编制人：职务（职称）：负责人：职务（职称）：审核人：职务（职称）：批准人：职务（职称）：广厦建设集团有限责任公司二OO七年九月施工组织设计（方案）审批表工程名称：温州市医学院附属第一医院迁建工程03标段建设单位：温州市医学院附属第一医院施工单位：广厦建设集团有限责任公司监理单位：浙江江南工程管理股份有限公司审批名目：物料提升机基础施工方案审批编号：项目部报批意见编制说明：编制人：年月日项目经理：项目部（章）：年月日分公司审核意见审核人：分公司（章）：年月日集团公司审核意见工程部：审核人：部门（章）：年月日总工办：审核人：部门（章）：年月日集团公司审批意见批准人：单位公章：年月日施工升降机基础施工方案一、工程概况：本工程位于温州市瓯海区南白象镇桥头河村，总建筑面积148500m2，框架结构。其中地下室48500m2。层高底层5.700m,2～4层4.500m，5～9层3.900m，顶层3.80m，机房、构架5.75m。该工程由温州市医学院附属第一医院筹建，上海卫生建筑设计研究院有限公司设计，浙江华东建设工程有限公司地质勘察，浙江江南工程管理股份有限公司监理，由广厦建设集团有限公司总承建施工。根据本工程的特点建筑物的平面布置和高度，结构层的不同以及施工条件，工程进度的要求，须裙房配置施工升降机8台。为确保施工升降机的安装、拆卸、质量及安全，特制定本方案进行安拆施工。二、设备概述：SSDB-100升降机的设计、制造、安装、使用和维护均遵循下列标准和规范：GB/T10052——1996施工升降机分类GB10053——1996施工升降机检验规则GB/T10054——1996施工升降机技术条件JGJ88——1992龙门架及物料提升机安全技术规范GB50205——2001钢结构工程施工及验收规范设备基本型为19节，最高井架高为57m（从地下室开始搭设，基础位于地下室底板以上）。可根据所承建的楼层高度确定所需的井架高度（节数）；井架高度（节）＝[最大工作高度（m）+6（m）]/3（m/根）三、SS系列施工升降机1.SSDB系列施工升降机的特点(1)SSDB系列施工升降机严格按照国家标准和行业标准进行设计和制造。使用安全、运行可靠、操作方便。(2)该机由四根钢丝绳牵引，吊笼上装有断绳保护装置和楼层停靠栓，从而大大减小吊笼发生断绳坠落事故的可能性。使升降机的运行更加安全、可靠。（3）底层井架安全门和吊笼进料门，借助吊笼停靠时的机械联锁实现开闭。吊笼出料门与停靠安全栓采用机械联动。（4）电气控制部分，采用24V安全电压的移动式控制盒，盒上设有电锁、上升/停/下降自复位转换开关、起动和停止（点动）按钮（兼响铃）、紧急停止按钮以及吊笼上升（红）、下降（黄）、起动（绿）指示灯。（5）设有电源隔离、漏电、短路、失压、断相、电动机过载、紧急关停等相当齐全的安全保护。（6）备有下列配套的辅助装置，反相断相保护、停靠门与电气连锁装置、选层与自动平层控制器等。（7）曳引轮圈采用四槽三片拼装式，维修时，不必拆卸曳引轮和钢丝绳就可更换，既方便又快捷。（8）导轨架由标准节组装，制造精度高、互换性好、装卸方便快捷。（9）与以卷扬机为动力的提升机相比，结构更紧凑，刚性、稳定性更好，工作效率成倍提高。无冲顶之忧。2、主要结构主要由曳引机、导轨架、钢丝绳、天梁、吊笼、天轮、安全装置、电气控制箱等部分组成。3、主要技术参数（表3-1）主要技术参数表表3-1项目技术参数备注额定载重量1000kg额定提升速度38m/min最大提升高度95m提升钢丝绳规格6×19－9.3－1670电机型号Y160M-4电机功率7.5kw额定电压380V防坠器制动距离100min自动防坠器型号JDF-2对重质量1100kg吊笼净空尺寸（长×宽×高）3760mm×1350mm×2000mm标准立角钢尺寸（长度）3000mm整机质量（高57m）8000kg4、SSDB-100施工升降机安装基础及技术要求,详见图3-1安装基础图图3-1安装基础图说明：1.浇灌C20混凝土基础；2.基础表面水平度偏差不大于10mm；3.基础周围应有排水措施；4.基础周围接地直接连接接地系统，并焊有接线螺栓。四、基础计算书(基础尺寸如图4-1)图4-1基础尺寸图（一）根据施工升降机使用说明书计算整机重量：10t计：10000kg；10000×9.81＝98100N;附增加约10％。即：9810N总计：107910N=107.91kN（二）基本参数 1．依据规范 《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》（第二版）2．几何参数： 已知尺寸： B1=1500mm, A1=2600mm H=250mm, B=1990mm, A=4200mm 无偏心： B2=1500mm, A2=2600mm 基础埋深d=0.25m 钢筋合力重心到板底距离as=80mm 3．荷载值： (1)作用在基础顶部的标准值荷载 Fgk=106.81kN Fqk=1.10kN Mgxk=0.00kN·m Mqxk=0.00kN·m Mgyk=1.98kN·m Mqyk=1.98kN·m Vgxk=0.00kN Vqxk=0.00kN Vgyk=0.00kN Vqyk=0.00kN (2)作用在基础底部的弯矩标准值 Mxk=Mgxk＋Mqxk=0.00＋0.00=0.00kN·m Myk=Mgyk＋Mqyk=1.98＋1.98=3.96kN·m Vxk=Vgxk＋Vqxk=0.00＋0.00=0.00kN·m Vyk=Vgyk＋Vqyk=0.00＋0.00=0.00kN·m绕X轴弯矩:M0xk=Mxk－Vyk·(H1＋H2)=0.00－0.00×0.25=0.00kN·m 绕Y轴弯矩:M0yk=Myk＋Vxk·(H1＋H2)=3.96＋0.00×0.25=3.96kN·m (3)作用在基础顶部的基本组合荷载 不变荷载分项系数rg=1.20 活荷载分项系数rq=1.40 F=rg·Fgk＋rq·Fqk=129.71kN Mx=rg·Mgxk＋rq·Mqxk=0.00kN·m My=rg·Mgyk＋rq·Mqyk=5.15kN·m Vx=rg·Vgxk＋rq·Vqxk=0.00kN Vy=rg·Vgyk＋rq·Vqyk=0.00kN (4)作用在基础底部的弯矩设计值 绕X轴弯矩:M0x=Mx－Vy·(H1＋H2)=0.00－0.00×0.25=0.00kN·m 绕Y轴弯矩:M0y=My＋Vx·(H1＋H2)=5.15＋0.00×0.25=5.15kN·m 4．材料信息： 混凝土：C20 钢筋：HRB335(20MnSi) 5．基础几何特性： 底面积：S=(A1＋A2)(B1＋B2)=5.20×3.00=15.60m 绕X轴抵抗矩：Wx=(1/6)(B1+B2)(A1+A2)2=(1/6)×3.00×5.202=13.52m 绕Y轴抵抗矩：Wy=(1/6)(A1+A2)(B1+B2)2=(1/6)×5.20×3.002=7.80m（三）计算过程 1．修正地基承载力 修正后的地基承载力特征值fa=118.00kPa 2．轴心荷载作用下地基承载力验算 计算公式： 按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）下列公式验算： pk=(Fk＋Gk)/A (4－1) Fk=Fgk＋Fqk=106.81＋1.10=107.91kN Gk=20S·d=20×15.60×0.25=78.00kN pk=(Fk＋Gk)/S=(107.91＋78.00)/15.60=11.92kPa≤fa，满足要求。 3．偏心荷载作用下地基承载力验算 计算公式： 按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）下列公式验算： 当e≤b/6时，pkmax=(Fk＋Gk)/A＋Mk/W (4－2) pkmin=(Fk＋Gk)/A－Mk/W (4－3) 当e＞b/6时，pkmax=2(Fk＋Gk)/3la (4－4) X方向:偏心距exk=M0yk/(Fk＋Gk)=3.96/(107.91＋78.00)=0.02m e=exk=0.02m≤(B1＋B2)/6=3.00/6=0.50m pkmaxX=(Fk＋Gk)/S＋M0yk/Wy =(107.91＋78.00)/15.60＋3.96/7.80=12.42kPa ≤1.2×fa=1.2×118.00=141.60kPa，满足要求。 4．基础抗冲切验算 计算公式： 按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）下列公式验算： Fl≤0.7·βhp·ft·am·h0 (4－5) Fl=pj·Al (4－6) am=(at＋ab)/2 (4－7) pjmax,x=F/S＋M0y/Wy=129.71/15.60＋5.15/7.80=8.97kPa pjmin,x=F/S－M0y/Wy=129.71/15.60－5.15/7.80=7.65kPa pjmax,y=F/S＋M0x/Wx=129.71/15.60＋0.00/13.52=8.31kPa pjmin,y=F/S－M0x/Wx=129.71/15.60－0.00/13.52=8.31kPa pj=pjmax,x＋pjmax,y－F/S=8.97＋8.31－8.31=8.97kPa (1)柱对基础的冲切验算： H0=H1＋H2－as=0.25＋0.00－0.08=0.17m X方向： Alx=1/2·(A1＋A2)(B1＋B2－B－2H0)－1/4·(A1＋A2－A－2H0)2 =(1/2)×5.20×(3.00－1.99－2×0.17)－(1/4)×(5.20－4.20－2×0.17)2=1.63m Flx=pj·Alx=8.97×1.63=14.66kN ab=min{A＋2H0,A1＋A2}=min{4.20＋2×0.17,5.20}=4.54m amx=(at＋ab)/2=(A＋ab)/2=(4.20＋4.54)/2=4.37m Flx≤0.7·βhp·ft·amx·H0=0.7×1.00×1100.00×4.370×0.170 =572.03kN，满足要求。 Y方向： Aly=1/4·(2B＋2H0＋A1＋A2－A)(A1＋A2－A－2H0) =(1/4)×(2×1.99＋2×0.17＋5.20－4.20)(5.20－4.20－2×0.17) =0.88m2 Fly=pj·Aly=8.97×0.88=7.88kN ab=min{B＋2H0,B1＋B2}=min{1.99＋2×0.17,3.00}=2.33m amy=(at＋ab)/2=(B＋ab)/2=(1.99＋2.33)/2=2.16m Fly≤0.7·βhp·ft·amy·H0=0.7×1.00×1100.00×2.160×0.170 =282.74kN，满足要求。 5．基础受压验算 计算公式：《混凝土结构设计规范》（GB50010——2002） Fl≤1.35·βc·βl·fc·Aln (４－8) 局部荷载设计值：Fl=129.71kN 混凝土局部受压面积：Aln=Al=B×A=1.99×4.20=8.36m 混凝土受压时计算底面积：Ab=min{3B,B1＋B2}×min{A＋2B,A1＋A2}=15.60m 混凝土受压时强度提高系数：βl=sq·(Ab/Al)=sq·(15.60/8.36)=1.37 1.35βc·βl·fc·Aln =1.35×1.00×1.37×9600.00×8.36 =147985.27kN≥Fl=129.71kN，满足要求。 6．基础受弯计算 计算公式： 按《建筑地基基础设计规范》(GB50007——2002)下列公式验算： MⅠ=a12[(2l＋a')(pmax＋p－2G/A)＋(pmax－p)· MⅡ=(l－a')2(2b＋b')(pmax＋pmin－2G/A (1)柱根部受弯计算： G=1.35Gk=1.35×78.00=105.30kN X方向受弯截面基底反力设计值： pminx=(F＋G)/S－M0y/Wy=(129.71＋105.30)/15.60－5.15/7.80=14.40kPa pmaxx=(F＋G)/S＋M0y/Wy=(129.71＋105.30)/15.60＋5.15/7.80=15.72kPa pnx=pminx＋(pmaxx－pminx)(2B1＋B)/[2(B1＋B2)] =14.40＋(15.72－14.40)×4.99/(2×3.00) =15.50kPa Ⅰ-Ⅰ截面处弯矩设计值：MⅠ=[(B1＋B2)/2－B/2]2{[2(A1＋A2)＋A](pmaxx＋pnx－2G/S ＋(pmaxx－pnx)(A1＋A2)}/12 =(3.00/2－1.99/2)2((2×5.20＋4.20)(15.72＋15.50－2×105.30/15.60)＋(15.72－15.50)×5.20)/12=5.53kN·m Ⅱ-Ⅱ截面处弯矩设计值： MⅡ=(A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](pmaxx＋pminx－2G/S =(5.20－4.20)2(2×3.00＋1.99)(15.72＋14.40－2×105.30/15.60)/48=2.77kN·m Ⅰ-Ⅰ截面受弯计算： 相对受压区高度：ζ=0.003837 配筋率：ρ=0.000123 ρ<ρmin=0.001500 ρ=ρmin=0.001500 计算面积：375.00mm2 Ⅱ-Ⅱ截面受弯计算： 相对受压区高度：ζ=0.003331 配筋率：ρ=0.000107 ρ<ρmin=0.001500 ρ=ρmin=0.001500 计算面积：375.00mm2（四）计算结果 1．X方向弯矩验算结果： 计算面积：375.00mm2 采用方案：D12@200 实配面积：565.49mm22．Y方向弯矩验算结果： 计算面积：375.00mm2 采用方案：D12@200实配面积：565.49mm2/m出料平台搭设方案温州市医学院附属第一医院迁建工程03标段，按施工时垂直运输的需要，在楼边设置SSDB100型升降机8台，最大使用高度至十层楼面，离地50m，物料提升机与楼层外缘间隔距离1.40平台采用扣件和φ48×3.2钢管搭设，左右外侧立面采用密目型安全网封闭。一、平台的几何尺寸和构造参照扣件式双排钢管脚手架的构造型式，自地面至十层楼面搭设出入平台，总高46m，平台的里立杆离墙0.10m、外立杆离机架立柱0.10m、里外立杆横向排距1.20m。相应升降机的吊笼位置，立杆纵向间距，步距１～４层为1.50m、四层以上为1.30m。横向水平杆的里端与楼层外缘梁顶紧，左、右端内立杆分别与柱用扣件和钢管连结，连结杆的竖向间距3.00m。在楼层平面上，铺满木板，板底设间距0.50m的纵向水平钢管，左、右西两边设置1.80m高防护栏杆和0.30m高踢脚杆作临边防护，离楼层边沿1.50m处设置可前后开启的双扇铁栅防护门。二、卸料平台计算1．参数信息:1)基本参数立杆横距lb(m):1.20，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵距la(m):1.70，平台支架计算高度H(m)：46.00；平台底钢管间距离(mm)：400.00；钢管类型(mm):Φ48×3.2，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2)荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；3)地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。图2-1井架落地平台侧立面图2.板底支撑钢管计算:板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W=4.73cm3；截面惯性矩I=11.36cm4；图2-2板底支撑钢管计算简图1)荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q1=0.3×0.4=0.12kN/m；(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：Q1=4×0.4=1.6kN/m；2)强度验算:板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×Q1=1.2×0.12+1.4×1.6=2.384kN/m；最大弯距Mmax=0.125×2.384×1.72=0.861kN·m；支座力N=0.5×2.384×1.7=2.026kN；最大应力σ=Mmax/W=0.861×106/(4.73×103)=182.076N/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；板底钢管的计算应力182.076N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求。3)挠度验算:计算公式如下:均布恒载:q=q1=0.12kN/m；V=(5×0.12×(1.7×103)4)/(384×2.06×100000×11.36×104)=0.558mm；板底支撑钢管的最大挠度为0.558mm小于钢管的最大容许挠度1700/150与10mm，满足要求。3.横向支撑钢管计算:横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P=2.026kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.811kN·m；最大变形Vmax=5.312mm；最大支座力Qmax=4.053kN；最大应力σ=Mmax/w=0.811×106/4.73×103=171.394N/mm2；横向钢管的计算应力171.394N/mm2小于横向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！横向支撑钢管的最大挠度为5.312mm小于横向支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10mm，满足要求！4、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=4.053kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。5.支架立杆荷载标准值(轴力)计算:1)静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的结构自重(kN)：NG1=0.129×46=5.939kN；(2)栏杆、挡脚板的自重(kN)：NG2=0.15×1.2×10/2=0.9kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3=0.3×1.2×1.7×10/4=1.53kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.939+0.9+1.53=8.369kN；2)活荷载为施工人员及卸料荷载:施工人员及卸料荷载标准值：NQ=4×1.2×1.7/4=2.04kN；3)因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.369+1.4×2.04=12.898kN；6.立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式:其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)：N=12.898kN；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ＝lo/i的值查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A——立杆净截面面积(cm2)：A=4.5cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ——钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，由以下公式计算：l0=kμhk----计算长度附加系数，取值为1.155；μ----计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3；取最不利值μ=1.8；λ=μh/i=1.8×1.5×103/15.9=169.811<210，长细比满足要求；立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.8×1.5=3.118m；λ=l0/i=3118/15.9=196；由长细比λ的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.188；钢管立杆受压应力计算值；σ=12.898×103/(0.188×450)=152.462N/mm2；立杆钢管稳定性验算σ=152.462N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！7．立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=250kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=500kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=51.59kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.9kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=51.59