电梯井内落地脚手架搭设方案说明

.PAGE.专业整理分享完美DOC格式电梯井内落地脚手架搭设方案编制说明本工程由上海浦东古北置业有限公司投资新建,中国联合工程有限公司承担设计。为配合施工,确保工程施工安全,保证施工进度,满足施工生产和使用要求,实现"安全、优质、文明、高效"的施工目标,特编写本电梯井内脚手架专项方案。本专项施工方案是针对本工程的具体特点和环境因素,结合我公司多年来在类似工程施工过程中所积累的实践经验,以提高工程施工安全、保证施工工期、减轻劳动强度、确保"安全"和"文明"施工为原则编制,是施工现场的指导性文件之一。编制依据1、中国联合工程有限公司设计的施工图纸；2、行业标准《建筑施工安全检查标准》〔JGJ59-99；3、行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》〔JGJ130-2011；4、中国建筑工业出版社《建筑施工手册》〔第四版；5、建设部《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》建质[2004]第213号；6、《关于加强钢管扣件水平模板支撑系统施工安全质量管理的通知》沪建安质监[2005]第105号；本公司ISO9001质量手册、程序文件、工程管理条例等有关文件。2工程概况2.1工程简介工程名称：浦东古北御庭公寓式酒店工程地点：上海市浦东新区龙汇路建设单位：上海浦东古北置业有限公司设计单位：中国联合工程有限公司勘察单位：上海豪斯岩土工程勘察有限公司监理单位：上海四海工程建设造价监理有限公司施工单位：XX宝业建设集团有限公司总建筑面积：19998.76m2地下室建筑面积：1785.26m22.2现场概况本工程位于上海市新区,南至龙汇路,西至沪南路,北至龙阳路。根据现场,东边紧邻万邦小区,西边的沪南路和北边的龙阳路新区主要干道。龙汇路和龙阳路为施工进入本工程的主要道路。2.3建筑概况本工程±0.000相当于绝对标高5.7m〔吴淞高程。3电梯井内脚手架搭设3.1构配件选材⑴钢管：φ48×3.0规格；⑵扣件：直角扣件、旋转扣件、对接扣件；⑶硬拉结：φ48×3.0短钢管；⑷脚手板：铺旧夹层板。3.2电梯井内落地脚手架搭设方案3.2电梯井内架方案电梯井内布置四根立杆,立杆距墙400mm；1号电梯井立杆间距为800mm×900mm；2号电梯井立杆间距为900mm×800m,脚手架步距h＝1.6,立杆从七层下为落地脚手架采用单管立杆；以上每五层18米为单立杆,下部采用16＃工字钢穿过电梯井作隔离,脚手架步距h＝1.6,按每两步间距设置连接点〔拉撑杆。电梯井内脚手架平面布置示意图..4.质量保证措施4.1材料及构配件⑴钢管：φ48×3.0规格,立杆两端面切口平直<严禁有斜口、毛口、卷口现象>；禁止使用严重锈蚀、弯曲变形、有裂纹、无出厂合格证或检测合格证明的管材。⑵扣件：新旧扣件均应进行防锈处理；禁止使用脆裂、变形、滑丝、无出厂合格证或检测合格证明的扣件。⑶旧夹层板：整齐完好,禁用枯脆、破损、的旧夹层板。4.2搭拆步骤搭设顺序：立杆底座→纵横向扫地杆→纵横向水平杆→搁栅杆→脚手板→安装四角撑杆。拆除顺序：四角撑杆→脚手板→搁栅杆→纵横向水平杆→立杆,按自上而下、先搭后拆秩序,逐步拆除,一步一清,不得采用踏步式拆法,不准上下同时作业。4.3技术要点总体要求：横平竖直、连接牢固、脚底着实、层层拖牢、支撑挺直、通畅平坦,安全设施齐全、牢固。4.4施工要求必须使用合格材料,对于有变形和不合格的扣件均不得使用。在内架搭设过程中,必须严格按规定的构造方案和尺寸进行搭设,并及时与结构拉结或采用临时支顶,确保搭设过程的安全。在脚手架搭设过程中立杆均要竖直,尤其不得倾斜,搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差；避免累积偏差过大。搭设时必须在垂直方向,水平方向按50%错开接头,所有立杆必须落地,不得在水平杆上加悬空立杆。搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管,确保错开立杆接头位置；小横杆的搭设应与搁栅杆垂直,小横杆两端应伸出搁栅杆外10cm以上。连接搁栅杆的对接扣件,开口应朝架子内侧,螺栓向上,十字形扣件不得使开口朝下,螺栓应适度拧紧。钢管立杆施工要求⑴每个电梯井内布设4根立杆,立杆上的对接扣件应交错布置,两个相邻立杆接头不能在同一步距内,且相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于一个步距,各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。⑵脚手架底座上设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm钢管水平杆施工要求⑴横向水平杆设于搁栅杆之下,纵向水平杆固定在立杆的外侧,并采用直角扣件与立杆扣紧。⑵纵向水平每一主节点处必须设置一根横向水平杆,并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上,该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm⑶扫地杆必须按要求进行搭设,立杆面必须垫木板或木枋,至少为0.05m拉撑杆施工要求施工时按竖向间距≯2步距,设置一道牢固的拉撑点,分别撑于电梯井道的4个阴角,保证架体稳定。搁栅杆脚手架底部和每步层,特别是操作层均应设置搁栅杆〔纵向和横向水平杆,扣接在水平杆上,其间距应均匀,不大于400mm。除操作层外,脚手架其余各步层也可不设置搁栅杆,每四步张设一道水平小眼平网,平网的材质应符合国家标准。脚手板笆在搁栅杆上满浦竹笆,注意不要形成探头板笆。6、扣件安装扣件规格必须与钢管〔φ48×3.0外径相匹配。螺栓拧紧扭力矩不应小于40N*m且不应大于65N*m,控制在50N*m左右。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm..5.安全保证措施各级管理人员要对职工生命负责的态度去严格要求,严格管理,认真抓好安全工作,搞好安全设施。5.1.人员要求：严格参照脚手架搭设要求进行施工；必须持证上岗。具备一切高空作业的能力,40岁以下,无疾病；必须服从管理人员的安排。遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场的人员必须戴安全帽,系好安全带,作好防护设施。不得穿拖鞋等,必须穿防滑鞋上班。严禁向下抛扔杂物,不得酒后作业,严禁嬉闹；必须负责搭设前和搭设后的日常检查和修养；听从管理人员安排积极配合项目安全员日常检查,发现问题及时整改。5.2搭设要点钢管脚手架立杆应稳放在制作品底座上；立杆间距、搁栅杆间距符合方案要求；脚手架负荷量不能超过200kg/搭设完毕后,必须经上级领导验收合格后,方可投入使用。5.3使用阶段操作层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载,不得将模板支撑,缆钢丝、砼的输送管道等固定在脚手架上,严禁任意悬挂起重设备；结构施工时严禁将内架做支模架,不得在内架上堆放钢筋,木枋,电缆等材料；在脚手架使用期间,严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆,连墙体,支撑,栏杆,踢脚板,安全防护设施。5.4技术措施严格按照施工组织设计和技术交底要求组织施工；重点加强施工作业人员安全劳动意识。5.5脚手架拆除1、脚手架拆除或上翻的顺序与搭设顺序相反；2、拆除前,应由清除脚手架上杂物及障碍物；3、拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业；4、拉撑杆必须随脚手架逐层拆除,严禁先将拉撑杆整层或数层拆除后再拆除脚手架；5、卸料时,各构配件严禁抛至楼底面；6、运至楼地面的构配件应及时检查、整修、保养、并按品种、规格及时存放。5.6应急救援预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力,确保意外发生的时候能有序的应急指挥,为有效、及时的抢救伤员,防止事故的扩大,减少经济损失,把事故降低到最小程度,制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。<1>领导各单位应急小组的培训和演习工作,提高应变能力。<2>当发生突发事故时,负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。<3>负责准备所需要的应急物资和应急设备。<4>及时到达现场进行指挥,控制事故的扩大,并迅速向上级报告。3、应急反应预案<1>事故报告程序事故发生后,作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报,并联络报警,组织抢救。<2>事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时,应立即向上级领导汇报,并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。<3>现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急处理：及时报警,组织扑救,集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全,积极抢救被困人员,配合消防人员扑灭大火。触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后,观察其呼吸、心跳情况,必要时,可采取人工呼吸、心脏挤压术,并且注意其他损伤的处理。局部电击时,应对伤员进行早期清创处理,创面宜暴露,不宜包扎,发生内部组织坏死时,必须注射破伤风抗菌素。高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方,解开衣服让其平卧,头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身,直至皮肤发红,血管扩张以促进散热,降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐,及时处理呼吸、循环衰竭,医疗条件不完善时,及时送医院治疗。其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时,应立即向项目部报告、排除其他隐患,防止救援人员受到伤害,积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴,以便紧急情况下使用。.PAGE.专业整理分享完美DOC格式6.脚手架计算书一号电梯井钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》<JGJ130-2011>、《建筑地基基础设计规范》<GB50007-2002>、《建筑结构荷载规范》<GB50009-2001>、《钢结构设计规范》<GB50017-2003>等编制。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架,对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏,使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。一、参数信息1.基本参数立杆横向间距或排距la<m>:0.90,立杆步距h<m>：1.60；立杆纵向间距lb<m>:0.80,平台支架计算高度H<m>：24.00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a<m>:0.10,平台底钢管间距离<mm>：400.00；钢管类型:Φ48×3.0,扣件连接方式：单扣件,取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重<kN/m2>:0.300；栏杆自重<kN/m>:0.150；材料堆放最大荷载<kN/m2>:2.000；施工均布荷载<kN/m2>:2.000；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值<kPa>:120.00；立杆基础底面面积<m2>:0.40；地基承载力调整系数:1.00。二、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面几何参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算<1>脚手板自重<kN/m>：q11=0.3×0.4=0.12kN/m；<2>堆放材料的自重线荷载<kN/m>：q12=2×0.4=0.8kN/m；<3>施工荷载标准值<kN/m>：p1=2×0.4=0.8kN/m2.强度验算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》<JGJ130-2001>规定,纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l均布恒载：q1=1.2×q11=1.2×0.12=0.144kN/m；均布活载：q2=1.4×0.8+1.4×0.8=2.24kN/m；最大弯距Mmax=0.1×0.144×0.92+0.117×2.24×0.92=0.224kN·m；最大支座力N=1.1×0.144×0.9+1.2×2.24×0.9=2.562kN；最大应力σ=Mmax/W=0.224×106/<4490>=49.877N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；纵向钢管的计算应力49.877N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:ν=0.667ql4/100EI均布恒载:qk=qll=0.12kN/m；ν=0.677×0.12×9004/<100×2.06×105×107800>=0.024mm；纵向钢管的最大挠度为0.024mm小于纵向钢管的最大容许挠度900/150与10mm,满足要求！三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力,P=2.562kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图<kN·m>支撑钢管计算变形图<mm>支撑钢管计算剪力图<kN>最大弯矩Mmax=0.359kN·m；最大变形νmax=0.681mm；最大支座力Qmax=5.508kN；最大应力σ=79.888N/mm2；横向钢管的计算应力79.888N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为0.681mm小于支撑钢管的最大容许挠度800/150与10mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=5.508kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值<轴力>计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容<1>脚手架的自重<kN>：NG1=0.125×24=2.995kN；<2>栏杆的自重<kN>：NG2=0.15×0.8=0.12kN；<3>脚手板自重<kN>：NG3=0.3×0.8×0.9=0.216kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.331kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载经计算得到,活荷载标准值NQ=2×0.8×0.9+2×0.8×0.9=2.88kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.331+1.4×2.88=8.029kN；六、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式:σ=N/φAKH≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值<kN>：N=8.029kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径<cm>：i=1.59cm；A立杆净截面面积<cm2>：A=4.24cm2；W立杆净截面模量<抵抗矩><cm3>：W=4.49cm3；σ钢管立杆最大应力计算值<N/mm2>；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；KH高度调整系数：KH=1/<1+0.005×<24-4>>=0.909；L0计算长度<m>；如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》<JGJ130-2001>,由公式<1>或<2>计算l0=k1μh<1>l0=h+2a<2>k1计算长度附加系数,取值为1.163；μ计算长度系数,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》<JGJ130-2001>表；μ=1.7；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；公式<1>的计算结果：立杆计算长度L0=k1μh=1.163×1.7×1.6=3.163m；L0/i=3163.36/15.9=199；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.182；钢管立杆受压应力计算值；σ=8029.44/<0.182×424>=104.051N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ=104.051N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！公式<2>的计算结果：L0/i=1800/15.9=113；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；钢管立杆受压应力计算值；σ=8029.44/<0.496×424>=38.18N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ=38.18N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式<3>计算l0=k1k2<h+2a><3>k2--计算长度附加系数,按照表2取值1.064；公式<3>的计算结果：L0/i=2227.378/15.9=140；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.349；钢管立杆受压应力计算值；σ=8029.44/<0.349×424>=54.262N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ=54.262N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则容易存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》二号电梯井钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》<JGJ130-2011>、《建筑地基基础设计规范》<GB50007-2002>、《建筑结构荷载规范》<GB50009-2001>、《钢结构设计规范》<GB50017-2003>等编制。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架,对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏,使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。一、参数信息1.基本参数立杆横向间距或排距la<m>:0.90,立杆步距h<m>：1.60；立杆纵向间距lb<m>:0.90,平台支架计算高度H<m>：24.00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a<m>:0.10,平台底钢管间距离<mm>：400.00；钢管类型:Φ48×3.0,扣件连接方式：单扣件,取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重<kN/m2>:0.300；栏杆自重<kN/m>:0.150；材料堆放最大荷载<kN/m2>:2.000；施工均布荷载<kN/m2>:2.000；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值<kPa>:120.00；立杆基础底面面积<m2>:0.40；地基承载力调整系数:1.00。二、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面几何参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算<1>脚手板自重<kN/m>：q11=0.3×0.4=0.12kN/m；<2>堆放材料的自重线荷载<kN/m>：q12=2×0.4=0.8kN/m；<3>施工荷载标准值<kN/m>：p1=2×0.4=0.8kN/m2.强度验算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》<JGJ130-2001>规定,纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l均布恒载：q1=1.2×q11=1.2×0.12=0.144kN/m；均布活载：q2=1.4×0.8+1.4×0.8=2.24kN/m；最大弯距Mmax=0.1×0.144×0.92+0.117×2.24×0.92=0.224kN·m；最大支座力N=1.1×0.144×0.9+1.2×2.24×0.9=2.562kN；最大应力σ=Mmax/W=0.224×106/<4490>=49.877N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；纵向钢管的计算应力49.877N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:ν=0.667ql4/100EI均布恒载:qk=qll=0.12kN/m；ν=0.677×0.12×9004/<100×2.06×105×107800>=0.024mm；纵向钢管的最大挠度为0.024mm小于纵向钢管的最大容许挠度900/150与10mm,满足要求！三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力,P=2.562kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图<kN·m>支撑钢管计算变形图<mm>支撑钢管计算剪力图<kN>最大弯矩Mmax=0.569kN·m；最大变形νmax=1.314mm；最大支座力Qmax=6.396kN；最大应力σ=126.788N/mm2；横向钢管的计算应力126.788N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为1.314mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=6.396kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值<轴力>计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容<1>脚手架的自重<kN>：NG1=0.125×24=2.995kN；<2>栏杆的自重<kN>：NG2=0.15×0.9=0.135kN；<3>脚手板自重<kN>：NG3=0.3×0.9×0.9=0.243kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.373kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载经计算得到,活荷载标准值NQ=2×0.9×0.9+2×0.9×0.9=3.24kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.373+1.4×3.24=8.584kN；六、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式:σ=N/φAKH≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值<kN>：N=8.584kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径<cm>：i=1.59cm；A立杆净截面面积<cm2>：A=4.24cm2；W立杆净截面模量<抵抗矩><cm3>：W=4.49cm3；σ钢管立杆最大应力计算值<N/mm2>；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；KH高度调整系数：KH=1/<1+0.005×<24-4>>=0.909；L0计算长度<m>；如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》<JGJ130-2001>,由公式<1>或<2>计算l0=k1μh<1>l0=h+2a<2>k1计算长度附加系数,取值为1.163；μ计算长度系数,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》<JGJ130-2001>表；μ=1.7；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；公式<1>的计算结果：立杆计算长度L0=k1μh=1.163×1.7×1.6=3.163m；L0/i=3163.36/15.9=199；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.182；钢管立杆受压应力计算值；σ=8583.84/<0.182×424>=111.236N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ=111.236N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！公式<2>的计算结果：L0/i=1800/15.9=113；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；钢管立杆受压应力计算值；σ=8583.84/<0.496×424>=40.816N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ=40.816N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式<3>计算l0=k1k2<h+2a><3>k2--计算长度附加系数,按照表2取值1.064；公式<3>的计算结果：L0/i=2227.378/15.9=140；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.349；钢管立杆受压应力计算值；σ=8583.84/<0.349×424>=58.008N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ=58.008N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》九、工字钢承载力计算其中,上部结构传工字钢顶面的轴向力设计值：N=8.564kN〔按24m高度取值；一、梁的静力计算概况

1、单跨梁形式：简支梁

2、荷载受力形式：1-5

3、计算模型基本参数：长L=2.65Mc=0.53M

4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq=8.5+0=8.5KN

设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ=8.5*1.2+0*1.4=10.2KN

二、选择受荷截面

1、截面类型：工字钢：I16

2、截面特性：Ix=1130cm4Wx=141cm3Sx=80.8cm3G=20.5kg/m

翼缘厚度tf=9.9mm腹板厚度tw=6mm

三、相关参数

1、材质：Q235

2、x轴塑性发展系数γx：1.05

3、梁的挠度控制［v］：L/250

四、内力计算结果

1、支座反力RA=Pd=10.2KN

2、支座反力RB=RA=10.2KN

3、最大弯矩Mmax=Pd*a=4.08KN.M

五、强度及刚度验算结果

1、弯曲正应力σmax=Mmax/<γx*Wx>＝27.56N/mm2

2、A处剪应力τA=RA*Sx/<Ix*tw>＝12.16N/mm2

3、B处剪应力τB=RB*Sx/<Ix*tw>＝12.16N/mm2

4、最大挠度fmax=Pk*a*L*L*<3-4*<a/L>^2>/24*1/<E*I>=.55mm

5、相对挠度v=fmax/L=1/3257.4

弯曲正应力σmax=27.56N/mm2<抗弯设计值f:215N/mm2ok!

支座最大剪应力τmax=12.16N/mm2<抗剪设计值fv:125N/mm2ok!

跨中挠度相对值v=L/3257.4<挠度控制值［v］:L/250ok!

验算通过！