楼层卸料平台施工方案设计

wordwordq834834(3)计算荷载：恒荷载：[6.3槽钢自重为66N/m；铺2mm厚钢板自重为78000××0.934=145.7N/m；施工荷载：堆载额重为200×10×0.934=1868.0N/m；3个操作人员重为300×10÷×2.8)×0.934=400.3N/m。如此次梁承受均布荷载：××弯距设计值：M=ql2×2σ=M/Wj×103×103mm32＜[σ]=205N/mm2强度满足要求。(5)挠度验算：ω＝(5ql4)/(384EI)＝(5××10-3×8344)/(384×206×103×51×104)＝0.21mm＜[ω]=l/250＝834／250＝3.34mm挠度满足要求。×7.2次梁[10槽钢的计算(1)[10槽钢有关参数:净截面抵抗矩Wj×103mm3抗弯容许应力[σ]=205N/mm2容许挠度[ω]=l/250弹性模量E=206×103N/mm2×104mm4(2)根据平面图可知，次梁[10㎝槽钢受力情况如下列图：FF933F933933q因次，次梁承受最大弯距为:均布荷载的弯距M1＝ql2/8与集中荷载的弯距M2＝Fa的叠加。(3)计算荷载：恒荷载：[10槽钢自重为100N/m；φ集中荷载为：F=2R=2×其中：××6×0.834/2.8)=173N/mM1=ql2/8＝173×2M2M2×因此，[10槽钢在跨中的弯距最大，即M=M1＋M2(4)强度验算：σ=M/Wj×103×103mm32＜[σ]=205N/mm2强度满足要求．(5)挠度验算：ω=(5ql4)/(384EI)＋[(Fa)/(24EI)]×(3l2-4a2)=(5×173×10-3×28004)/(384×206×103××104×933)/(24×206×103××104)]×(3×28002-4×9332)=0.34mm＋5.45mm=5.79mm＜[ω]=l/250＝2800／250＝11.2mm挠度满足要求。支座反力R=ql/2+F=173×7.3主梁18工字钢的计算(1)18工字钢有关参数:净截面抵抗矩Wj=185×103mm3抗弯容许应力[σ]=205N/mm2容许挠度[ω]=l/400弹性模量E=206×103N/mm2惯性矩I=1660×104mm4(2)本工程外边梁截面尺寸240×500mm，为了减少卸料平台对外边梁产生的过大荷载，采用钢丝绳参与拉结受力作用的方法。为安全起见，本主梁计算时只考虑一道钢丝绳的作用。主梁承受的荷载有：次梁传来的集中荷载，主梁自重，主梁面上的防护栏杆、挡脚板与安全网传来的荷载，467mm宽平台传来的荷载。受力简图为:TTRRC1qqqqCRC251°600BAF4F1F2F3CRC251°600BAF4F1F2F3RRA8348328341150215083483283411502150根据《平台-02#图》钢丝绳与工字钢主梁之间的夹角α为：tanα=(2×α=51°工字钢主梁承受的最大弯距为:均布荷载产生的弯距与集中荷载产生的弯距的叠加。(3)荷载：恒荷载：18工字钢自重为241N/m；铺2mm厚钢板自重为78000××0.467=72.9N/m；钢管栏杆、挡脚板与安全网等防护设施荷载：185.3N/m；施工荷载：堆载额重为200×10×0.467=934.0N/m；3个操作人员重为300×10÷×2.8)×0.467=200.1N/m；集中力：F1=F2=F3=F4=R=3102.4N；×(241×(934.0＋200.1)根据结构静力计算手册公式：1)、B点弯矩MB与剪力VB－为：MB=-(ql2/2＋F1l)MB×2×VB+=ql＋F1×0.6＋3102.4=4414.4N2)、A、B段跨中正弯矩MAB与A点弯矩MA①均布荷载q作用下产生的跨中弯矩Mq与A点弯矩MAq：Mq=9ql2/128，MAq=-ql2/8Mq=9××2MAq×2A、B点剪力VAq+与VBq-：VAq+=5ql/8=5××VBq-=3ql/8=3××跨中挠度ωq：ωq4/EI××10-3×30504/(206×103×1660×104)②集中荷载作用下产生的跨中弯矩MF与A点弯矩MAF：MF=F2a2b22(3－b2/l)/2l2＋F3a3b32(3－b3/l)/2l2＋F4a4b42(3－b4/l)/2l2，MAF=-[F2a2b2(1＋a2/l)/2l＋F3a3b3(1＋a3/l)/2l＋F4a4b4(1＋a4/l)/2l]式中l=3.05m,a2,b2,a3,b3,a4,b4,MF××2×2×2(3－1.15/3.05)]/(2×2)×MAF××××1.15(1＋1.9/3.05)]/(2×3.05)×A、B点剪力VAF+与VBF-：VAF+=F2a2(3－a22/l2)/2l＋F3a3(3－a32/l2)/2l＋F4a4(3－a42/l2)/2l×2222)＋22)]/(2×3.05)×VBF-=F2b22(3－b2/l)/2l2＋F3b32(3－b3/l)/2l2＋F4b42(3－b4/l)/2l2×22(3－1.984/3.05)＋2(3－1.15/3.05)]/(2×2)×跨中挠度ωF：为了简化计算，把集中力F2、F3、F4转化成均布荷载后计算跨中挠度。qF=(F2＋F3＋F4)/l=(3×ωF4/EI××10-3×30504/(206×103×1273×104)③A、B段跨中正弯矩MAB与A点弯矩MA,A、B端点剪力VA+与VB-：MAB=Mq＋MFMA=MAq＋MAFVA+=VAq+＋VAF+=4168.4N＋4441.0N=8609.4NVB-=VBq-＋VBF-=2501.0N＋4866.6N=7367.6N④A、B、C各支点的反力RA、RB、RC1与钢丝绳拉力T：RC1=RA-=MA/lAC×103RA=RA-＋RA+=2864.3N＋8609.4N=11473.7NRB=RB-＋RB+=7367.6N＋4414.4N=11782.0N由Tsin51°=11782.0N，求得钢丝绳拉力T=15160.6N水平阻力RC2=Tcos51°×0.629=9536.0N(4)强度验算：由于B端弯矩MB在AB段跨中产生的是负弯距，在A端产生的是正弯距，因此,对18工字钢进展最不利情况下的强度验算时，不考虑弯距MB的影响，取MAB与MA的绝对值最大值进展验算，即取M=MAσ=M/Wj×103×103mm32＜[σ]=205N/mm2强度满足要求．(5)挠度验算：ω=ωq＋ωF=0.30mm＋0.55mm=0.85mm＜[ω挠度满足要求。7.4钢丝绳验算根据《建筑施工高处作业安全技术规X》取钢丝绳的安全系数为K=10，钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对于6×19钢丝绳取α=0.85；由公式:Tmax≤αPg/K知钢丝绳的破断拉力总和Pg满足于:Pg≥KTmax/α=10×选用6×19、φ的钢丝绳，其Pg所以钢丝绳的选用满足要求。查表知与φ的钢丝绳配套的卡具为GD22号，其安全荷重:Qb=273.9kN＞178.36kN，所以卡具的选用满足要求。7.5钢丝绳吊环强度验算(1)抗剪强度验算:吊环拉力N=T=15160.6N，吊环受力的单肢抗剪强度，取[σ]=125N/mm2由公式:σ＝N/A≤[σ]得吊环的受力面积A≥N/[σ2如此吊环最小直径d≥2×(A/π)1/2=2×(121.3/3.1416)1/2吊环取d=20mm，可满足要求。(2)节点验算:竖向力τ=Tsin51°=11782.0N，水平力N=Tcos51°吊环取d=20mm，焊缝高度he=8mm，焊缝长度Lw=50mm，如此σf=τe∑Lw×8×2×2×160=195N/mm2[安全]τfe∑Lw×8×2×2＜×160=195N/mm2[安全]7.6梁内预埋件的验算本工程在梁内预埋件为φ20的光圆钢筋，其受拉强度设计值为210N/mm2，钢丝绳对预埋件的作用面积为钢筋的截面积，即AS×(20/2)22，钢丝绳的拉力为T=15160.6N。因此，强度验算：σ=T/AS＜[σ]=210N/mm2，即σ2＜210N/mm2预埋件的受拉强度满足要求。7.7梁板结构验算(1)梁受力验算：验算荷载采用全部荷载进展验算，根据上面的计算结果，18工字钢在梁支座的反力RA=11473.7N。对梁进展受剪、抗弯验算。梁截面为240×500，砼等级C25，ƒcmm2。①抗剪验算：VC=0.07ƒcbho=0.07××200×465=77469N＞RA，配构造箍筋φ6300(2)可满足要求。②边梁抗弯验算：边梁跨度为L=3900，取最不利位置a=3900/2=1950mm，N=RAM=1/4×N×a=1/4××=，查表得Ⅱ级钢筋面积AS=150mm2，上、下各配114钢筋可满足要求。(2)楼板受力验算：取工字钢在楼面支座的反力RC1kN。进展板结构验算。φ20钢筋抗拉强度为：ƒy×As=210N/mm2×314mm2kN＞RC1kN，满足要求。楼板厚h=100mm，h0=80mm，砼强度等级为C25，其抗拉强度设计值为ƒt=1.27N/mm2，支座传给楼板面集中荷载取最大值N=RC1kN，如此楼面受冲切承载力满足：N≤ƒtumho。um——距局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处的周长；本方案φ20钢筋，ho/2=80/2=40mm，单边周长：um=4×(20+40×2)]=400mm。如此0.6ƒtumho×1.27×400×80=kNkN满足要求。(3)φ20钢筋预埋件的锚固长度：有关参数:钢筋直径d=20mm，光面钢筋αC30混凝土强度：ƒt=1.27N/mm2HPB235