某高层公寓模板工程施工方案培训讲义

资料范本资料范本本资料为word版本，可以直接编辑和打印，感谢您的下载某高层公寓模板工程施工方案培训讲义地点：__________________时间：__________________说明：本资料适用于约定双方经过谈判，协商而共同承认，共同遵守的责任与义务，仅供参考，文档可直接下载或修改，不需要的部分可直接删除，使用时请详细阅读内容目录1、编制依据…………12、工程概况…………13、模板工程方案设计………………43.1模板材料选择…………………43.2现浇构件模板方案设计………44、模板拆除…………125、质量验收程序与质量目标………146、安全技术措施……………………167、模板工程主要危险源识别与控制措施…………208、环境保护措施……………………249、质量保证措施……………………2510、降低成本措施…………………2711、材料及劳动力计划……………2712、进度计划………2813、模板及支架力学计算书………2913.1地下600×600框架柱模板计算书………2913.2地下室350厚挡土墙模板计算书…………3713.3地下室500×1000框架梁模板计算书……4313.4地下室500×1000框架梁侧模板计算书…5113.5地下室300厚屋面板模板计算书…………5713.6标准层300厚外墙模板计算书…………6613.7标准层150厚楼板模板计算书…………72某高层公寓模板专项施工方案1、编制依据1.1图纸1.2.主要规范、规程1.4品茗安全计算软件2012版1.5《某高层公寓施工组织设计》1.6相关工程施工图2、工程概况2.1.工程总概况2.1.1工程名称:某高层公寓。2.1.2建设单位:2.1.3设计单位：2.1.4地质勘察单位：2.1.5监理单位：2.1.6施工单位：2.1.7建设地点:2.1.8资金来源：自筹资金。2.1.9招标范围:本工程施工图纸范围内所有工作内容。2.1.10质量标准:合格。2.1.11施工工期：开工时间2013年4月30日，竣工时间2014年10月30日，总工期548天（日历日）。2.2设计概况2.2.1.建筑设计概况：2.2.2.结构设计概况：3、模板工程方案设计3.1模板材料选择3.1.1面板现浇构件模板面板选用1800mm×900mm×18mm漆面胶合板，有产品合格证。3.1.2模板档抖模板档料选用45×90mm松方木（50×50×2.5方钢），要求材质优良，无弯曲、节结、腐朽现象。3.1.3支撑墙模板外楞、梁板承重支撑架、柱箍等支撑材料选用φ48×3.5脚手架钢管配合可锻铸铁扣件，钢管和扣件应有产品出厂合格证或质量检验合格证。3.1.4垫板梁板承重架立杆底部垫木，素土层上选用50×200木板，砼结构板上选用200×200×45木块，要求材质优良，无腐朽现象。3.1.5对拉螺杆剪力墙、大截面柱和高截面梁侧向模板中设置的对拉螺杆，选用φ12圆钢粗制对拉螺杆，圆钢材料应有质量合格证和复试合格报告。3.2现浇构件模板方案设计3.2.1基础底板侧模基础底板外侧模板采用240厚砖模，用M5水泥砂浆砌筑，砖模外侧用混合戈壁夯填；导墙模板采用定型钢模板，钢管作为背楞和支撑（见下图）。浇注完导墙混凝土后，待混凝土强度达到4mpa后拆除导墙模板。3.2.2底板地坑、梯井模扳底板部位坑(井)模板均为内侧吊模，侧模采用胶合板模板，竖向内楞设置间距300mm，外楞设置间距500mm，均用45×90mm方木侧立，外楞上设置方木内对撑，对撑设置间距竖向和水平均不大于500mm。3.2.3L后浇带模板主楼与裙楼间的沉降后浇带不宜改为膨胀加强带，后浇带内两侧立面采用密孔钢板网封堵，并用木模板拼接，木模板为竖向放置，用木方进行横向连接，后浇带两边模板由木方项住，确保砼浇筑时钢丝网不鼓胀漏浆.防止浇注砼时发生涨模。3.2.4地下室模板⑴地下室350厚挡土墙模板采用15mm厚胶合板，模板小梁采用45×90mm方木侧立竖向排列，间距250mm，主梁采用双根φ48×3.0mm钢管，设置间距与拉螺杆竖向间距相同，对拉螺杆采用φ12圆钢(中间焊钢板止水平)，水平间距为500mm，竖向间距下部为500mm，上部两道为600mm。对拉螺杆穿过扣压钢管的3形扣件或钢压板(-8×100×80mm)，拧紧螺帽将墙两侧模板固定。详见地下室外墙模板图。⑵地下室内墙模板：模板、小梁及主梁采用材料同外墙。详见附图。⑶地下室300厚顶板模板：模板、小梁选择材料同外墙，立柱采用φ48×3.0mm钢管。立柱纵向间距700mm，横向间距800mm，水平杆步距为1250mm，小梁间距为250mm。详见下图⑷地下室500×1000框架梁模板：模板采用15mm厚胶合板，底部小梁采用45×90mm方木侧立纵向排列，共设5根；侧面小梁水平方向布置，每侧5根，立柱采用φ48×3.0mm钢管，间距纵向700mm，两侧立杆间距1200mm，沿梁中心线布置一排可调式立柱，间距同立杆；对拉螺杆采用φ12圆钢，水平间距为600mm，上、下间距为450mm竖向间距下部为500mm，。详见附图。3.2.5标准层模板⑴标准层300厚外墙模板：模板采用15厚漆面胶合板，小梁采用45×90mm方木侧立竖向排列，间距200mm，主梁采用双根φ48×模板采用15厚漆面胶合板，小梁采用45×90mm方木侧立竖向排列，间距200mm，主梁采用双根φ48×3.0钢管，间距500mm，3.0钢管，间距500mm，对拉螺杆采用φ12圆钢(内设置塑料套管，兼作墙模板截面限位，以利螺杆回收)，对拉螺杆水平间距为600mm，竖向间距下部两根为400mm上部为500mm，其中底道螺杆离地200mm，详见剪力墙模板图。⑵内墙模板做法同外墙，见附图⑶标准层150厚楼模板：模板采用15厚漆面胶合板，小梁采用45×90mm或（50×50×2.5方钢管）方木侧立纵向排列，间距300mm，立杆采用φ48×3.5钢管，纵向间距1000mm，横向间距900mm，水平杆步距为1400mm，距地200mm高设扫地杆。见附图3.2.6框架柱模板⑴柱模采用多层竹胶合板配合45×90木方支设，采用钢管、扣件和对拉螺栓进行加固。在模板四周需布置钢管柱箍，柱箍为双根短钢管柱箍，间距以600MM为宜；使用木方、大头楔加固柱箍，间距以50cm为宜。⑵柱模施工要点：①施工放线时，柱四角的边线应延长300MM，并在边线外弹出模板控制线，以便检查找正模板。②模板施工前，将施工缝或马牙槎内清理干净，并将柱根部位悬浮石剔除干净，以防出现夹渣、烂根。③支模前须和钢筋施工班组共同对柱钢筋骨架进行检查和验收，防止钢筋骨架偏斜，柱模找正困难。支模示意图（详见附图）3.2.7楼梯模板楼梯休息平台板及平台梁模板与结构层梁板施工方法相同，并与同层结构墙、梁板模板同时施工，同时浇筑混凝土(在与楼梯段相交的平台梁处预埋梯段钢筋插筋)。待楼梯墙模板拆除后再安装楼梯段底模板，安绑梯段钢筋，安装梯段踏步侧边模板，然后第二次浇筑楼梯段混凝土。4、模板拆除4.1结构层模板拆除顺序：墙(柱)侧模板→梁侧模板→现浇板模板及部分支撑→梁底模板→承重排架。4.2墙(柱)模板及梁侧模板拆除时，混凝土强度应能保证其表面及楞角不因拆除模板受损时方可拆除。4.3承重的梁板底模板拆除时，以同条件养护的混凝土试块强度作为模板拆除的强度依据，底模板拆除时混凝土强度要求见下表：底模拆除时的混凝土强度要求表14.4模板拆除作业，应有项目技术负责人(或施工员)下达的模板拆除令后，方可按规定要求实施模板拆除作业。4.5内墙模板拆除时，先将房间内现浇板钢管排架的扫地杆拆除，此时排架立杆上还有两道水平杆，不影响支撑架的稳定。扫地杆拆除后，再拆砼墙侧模，便于模板的运输。4.6现浇板模板拆除前，先将间隔拆除部分立杆，再将支撑上部的支承横杆与立杆的连接扣松动，将支承横杆下降150mm～200mm，然后拆除方木搁栅，撬松现浇板模板，使模板下落到钢管支架上，运下模板后将其余钢管支架拆除。注意：虽然砼达到拆模强度，但该强度尚不能承受上部施工荷裁时，必须经过核算，加临时支撑。5、质量验收标准与质量目标5.1主控项目5.1.1安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察检查。5.1.2在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察检杏。5.1.3底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表I规定。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。5.2一般项目5.2.1模板安装应符合下列要求5.2.1.1模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不得有积水。5.2.1.2模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。5.2.1.3浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。检查数量：全数检查。检验方法：观察检查。5.2.2对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/1000～1/3000。检查数量：在同一检验批内，梁抽查构件数量的10％，且不少于3件，墙和板按有代表性的自然间抽查10％，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10％.且不少于3面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。5.2.3固定在模板上预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合F表规定：预埋件和预留孔洞的允许偏差表2检查数量：在同一检验批内，梁、柱抽查构件数量的10％，且不少于3件，墙和板按有代表性的自然间抽查10％，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10％，且均不少于3面。检验方法：钢尺检查。5.2.4现浇构件模板安装的允许偏差见下表现浇构件模板安装的允许偏差和检验方法表3检查数量：在同一检验批内，梁、柱抽查构件数量的10％，且不少于3件，板按有代表性的自然间抽查10％，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10％，且均不少于3面。5.3质量目标5.3.1主控项目质量验收合格率达100％。5.3.2一般项目质量验收合格率达90％。6、安全技术措施6.1安全作业条件6.1.1从业人员必须经过安全教育培训，考试合格方可上岗作业。6l2木工必须经过工种技术培训，达到规定的技术等级要求。6.I.3木工机械操作人员应经过技术培训，考试合格取得机械“操作证”。614作业前进行专项施工方案交底和班前安全技术交底。6.1.5木工机械设备经验收合格，安全装置齐全，试运行符合安全要求。6.1.6现场的作业环境及安全设施符合安全施工规定要求。6.1.7戴好安全帽，扣好帽带，正确使用劳动保护用品。6.1.8经医生检查认为不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。6.2安全施工6.2.1模板制作6.2.1.1模板制作前，应检查模板所用材料的规格、质量是否符合模板专项技术方案的规定要求，对质量、规格不符合要求材料的不能使用。6.2.1.2作业前应检查所用机械及电源线路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用。6.2.1.3木工机械必须有专人负责，操作人员必须熟悉该机械件能，熟悉操作技术，严禁机械无人负责或随便拆改安全防护装置。6.2.1.4使用的工具不得乱放，使用完毕应随时放人工具箱。6.2.1.5使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，以防再使用时锯条突然爆断伤人。6.2.1.6成品、半成品、木材应堆放整齐，不得任意乱放，木材码放高度不超过l2m为宜，木工机械周围的安全操作空间内禁止堆放材料。6.2.1.7木工车间、木库、木料堆场严禁吸烟或动用明火，废料应及时清理归堆，做好落手清.以免发生意外。6.2.2模板安装6.2.2.1作业前应检查现场防护设施是否符合安全施工要求，不符合安全要求时应采取措施后方可开始作业。6.2.2.2作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，模板及支撑材质是否合格。6.2.2.3地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。6.2.2.4安装2m以上的模板时，应搭脚手架，并有安全防护防施。6.2.2.5操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。6.2.2.6二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高处拆模时，应有专人指挥及监护。并在下面标出工作区，用红白旗加以围栏，暂停人员过往。6.2.2.7不得在脚手架上堆放大批模板等材料。6.2.2.8支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、牵杠等应设在18m高以上。模板安装过程中不得间歇，柱头、搭头、立柱顶撑、牵杠等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。6.2.2.9模板上有预留洞者，应在安装模板的同时将洞口防护好。6.2.2.10向基坑内运送模板构件时，严禁抛掷。使用溜槽或起重机械运送，下方操作人员必须远离危险区域。6.2.2.11高处、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。6.2.2.12遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场略干不滑时再进行工作。6.2.3模板拆除6.2，3.1模板承重支架拆除必须有工程负责人的批准手续(拆模令)及同条件养护试块的混凝土的强度报告。6.2.3.2拆模的方法应按照后支先拆、先支后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑；在拆除顶板模板时，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。6.2.3.3拆除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。6.2.3.4当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。6.2.3.5模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。6.2.3.6拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。6.2.3.7严禁用吊机直接吊除没有撬松动的模板，吊运模板时必须拴结牢固。6.2.3.8拆除电梯井及大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠防坠落措施。6.2.3.9拆模板时禁止使用50mm×100mm木材作脚手板。6.2.3.10拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。6.2.3.11拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。混凝土楼板上的预留孔，应有防护措施，以免操作人员从孔中坠落。7、模板工程主要危险源的识别与控制措施7.1危险源的识别7.2外墙外侧模板的安装与拆除控制措施外墙外侧模板安装(拆除)时，外墙脚手架搭设应超过施工楼层2步架(顶层时1步架)：脚手架操作层应满铺脚手片，里立杆与外墙面之间的空档应封闭；外脚手架按规定做好四步一隔离措施；外墙外测模板安装与拆除施工时，操作处以下脚手架至地面应列为警戒区。7.3现浇板底板模板拆除控制措施7.3.1做好班前安全技术交底，严格执行安全操作规程，人不能站在拆除模板的正下方。7.3.2禁止交叉作业。7.4.3禁止采取先拆除支撑，然后大面积撬落的方法拆除模板。7.4电梯井内侧模板安装与拆除控制措施7.4.1电梯井道墙内侧模板安装(拆除)作业前，应搭设操作架子，架面满铺脚手板；以下井道内按每隔2层(或10m内)设置一道隔离安全网。7.4.2严格控制操作平台的施工载荷。7.5模板吊运作业控制措施7.5.1配合模板吊运作业的人员应戴好安全帽，扣好帽扣；塔吊吊运作业应有专人指挥，指挥人员应持证上岗；执行塔吊吊运作业安全操作规程，应待塔吊吊钩下降到的被吊模板离作业面1m，人员方可接近；施工层临边应设置安全防护设施。7.5.2散短料用吊笼吊运。7.6木工机械操作木工机械操作人员应经过培训，掌握木工机械安全操作技能，熟悉木工机械安全操作规程，遵守安全操作规程；木工用电机械应按规定采用“一机、一箱、一闸、一漏”；所用机械安全防护装置齐全。7.7模板堆放控制措施不得在脚手上、通道口、临边等处堆放模板；堆放高度≯2m。8环境保护措施8.1模板脱模剂不得使用油性脱模剂，其它性质的脱模剂必须定点放置，禁止出现溢漏现象，更不得乱倒，以防影响环境质量。8.2模板制作场所，对地面上的锯末、废料应及时清理，在指定地点临时集中堆放，并及时处理掉。8.3夜间禁止有燥声的木工机械作业(如园盘锯)，避免夜间燥声污染环境。8.4拆除的模板材料，应及时整理、分类堆放，模板上铁钉应及时拔除，确保现场文明施工。8.5木模板制作加工区应远离居民生活区一侧，木工房采用封闭式。9、质量保证措施9.1执行质量管理程序9.1.1质量保证程序9.1.1.1模板方案：审核批准→方案实施→过程中优化→方案可行保证。9.1.1.2人员：培训考核，持证上岗→执行岗位责任制→人员素质保证。9.1.1.3材料：原材料半成品检验→质量保证资料齐全→原材料质量保证。9.1.1.4操作：班前交底→按工艺标准要求操作→按图施工→操作过程保证。9.1.1.5机具：检测合格方可使→周检维修保养→机具保证。9.1.2过程控制程序模板方案编制→模板方案审批→方案交底→工序操作→班组自检(合格)→项目部验收(合格)→监理验收(合格)→进入下道工序。9.1.3质量问题会诊程序出现质量问题→检查核实→分析原因→组织会诊→制定整改措施→落实整改→复查通过。9.2应注意的质量问题9.2.1柱模板容易产生的问题是：截面尺寸超偏差，柱角混凝土不密实。模板背面方木设置间距不得过大，应符合设计要求；柱箍设置应能承受混凝土的侧压力，保证模板不变形；柱模板边方木中心应位于模板接缝处，防止模板接缝处漏浆，确保柱角混凝土密实、光洁。9.2.2梁模板容易产生的问题是：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸偏大。梁模板应通过设计确定支撑立柱、龙骨的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够的强度和刚度，防止浇混凝土时模板变形；模板支撑立柱的底部应支在坚实的地面上，原土地面应垫通长垫板，防止立柱下沉；梁模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。梁模上口应有拉杆锁紧，防止上口变形。9.2.3楼板模板容易产生的问题是：板中部下挠。模板支撑立柱的底部应支在坚实的地面上，原土地面应垫通长垫板，防止立柱下沉，大跨度楼板模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。9.2.4墙模板容易产生的问题是：墙体混凝土厚薄不一致，截面尺寸不准确，拼缝处跑浆，墙底脚混凝土跑浆。墙模板内外楞的设置间距应经强度和变形计算，确保模板有足够的刚度：对拉螺杆内套管应有足够的强度和刚度，确保螺栓紧时不变形；模板接缝间隙超偏差的，应采取密封措施(贴胶带纸)，确保混凝土不跑浆；墙模板安装后，应检查模板底与地面是否紧贴，发现有缝隙时应采取有效封堵措施。10、降低成本措施模板工程降低成本措施的主要途径是合理使用和增加模板的翻转使用次数，具体有以下措施10.1地下室及非标准层结构模板采用现场散装散拆施工工艺，仅在构行裁锯，保持较多的安装模板块料为原材规格，有利于标准层使用。10.2标准层结构模板可采用定型制作、定部位翻使用的施工工艺，做到合理使用模板材料，达到节约模板材料的目的。10.3模板面板应涂刷脱模剂，方便模板拆除，保证拆除模板的完整性。10.4模板拆除应逆模板安装顺序进行，避免拆模时损坏模板。10.5高处模板拆除时禁止向下抛扔，应采用传递作业，避免损坏模板。11设备、材料及劳动力计划11.1机械设备计划11.2模板配置计划11.3.劳动力计划模板工140人,架子工15人,技术管理人员12人12、施工进度计划根据总施工进度计划，模架施工从2013年5月15日开始到2014年6月底结束。13、模板及支架力学计算书13.1、地下室车600×600框架柱模板计算书（一）、工程属性（二）、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×1.51/2，24×2]＝min[35.7，48]＝35.7kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×35.7+1.4×2，1.35×35.7+1.4×0.7×2]＝0.9max[45.64，50.16]＝0.9×50.16＝45.14kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝35.7kN/m2（三）、面板验算

模板设计平面图

1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×35.7＝21.69kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mMmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×21.69×0.22-0.117×0.88×0.22＝-0.09kN·mσ＝Mmax/W＝0.09×106/(1/6×500×152)＝4.85N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×35.7＝17.85kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×17.85×2004/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！（四）、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×45.14＝9.03kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.41kN·mσ＝Mmax/W＝0.41×106/60.75×103＝6.69N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×35.7＝7.14kN/m面板变形图(mm)ν＝0.58mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！（五）、柱箍验算

模板设计立面图

1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.45kN·m，N1＝10.98kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.45kN·m，N2＝10.98kNM/Wn＝0.45×106/(4.49×103)＝100.79N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝1.01mmν2＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝1.01mm满足要求！9六）、对拉螺栓验算N＝10.98×1=10.98kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！N＝10.98×1=10.98kN≤26kN满足要求！13.2、地下室350厚挡土墙模板计算书（一）、工程属性（二）、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×1.51/2，24×3]＝min[35.7，72]＝35.7kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×35.7+1.4×2，1.35×35.7+1.4×0.7×2]＝0.9max[45.64，50.16]＝0.9×50.16＝45.14kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝35.7kN/m2（三）、面板布置

模板设计立面图

（四）、面板验算墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.6m，W＝bh2/6＝600×182/6＝32400mm3，I＝bh3/12＝600×183/12＝291600mm41、强度验算q＝bS承＝0.6×45.14＝27.08kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.21kN·mσ＝Mmax/W＝0.21×106/32400＝6.53N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.6×35.7=21.42kN/m面板变形图(mm)ν＝0.37mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！（五）、小梁验算1、强度验算q＝bS承＝0.35×45.14＝15.8kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.49kN·mσ＝Mmax/W＝0.49×106/7290＝67.73N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.35×35.7=12.5kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！3、支座反力计算R1=5.99kN，R2=...R35=5.99kN，R36=8.39kN（六）、主梁验算1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝1.06kN·mσ＝Mmax/W＝1.06×106/8980＝117.72N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.81mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！（七）、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+350]＝600mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.6×0.5×45.14＝12.86kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！13.3、地下室500×1000框架梁模架（扣件式）计算书（一）、工程属性（二）、荷载设计（三）、模板体系设计设计简图如下：

平面图

立面图

（四）、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.1kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×31.1×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.05kN·mσ＝Mmax/W＝0.05×106/37500＝1.3N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×25.6×1254/(100×10000×281250)＝0.014mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×31.1×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.63kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×31.1×0.12+1.223×1.76×0.12＝4.71kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×31.1×0.12+1.142×1.76×0.12＝3.86kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×25.6×0.12＝1.26kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×25.6×0.12＝3.66kNR3'=0.928q2l=0.928×25.6×0.12＝2.97kN（五）、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.63+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1-0.3)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，4.71+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=4.74kN/mq2＝max[1.26+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1-0.3)+(0.5+(24+1.1)×0.3)×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，3.66+(0.3-0.1)×0.5/4]＝3.68kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.74×0.82，0.5×4.74×0.22]＝0.32kN·mσ＝Mmax/W＝0.32×106/60750＝5.35N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.74×0.8，4.74×0.2]＝2.304kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.304×1000/(2×45×90)＝0.85N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.68×8004/(100×9350×2733800)＝0.37mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.68×2004/(8×9350×2733800)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.74×0.8，0.393×4.74×0.8+4.74×0.2]＝4.34kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.61kN，R2＝R4＝4.34kN，R3＝3.56kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.68×0.8，0.393×3.68×0.8+3.68×0.2]＝3.37kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.27kN，R'2＝R'4＝3.37kN，R'3＝2.74kN（六）、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.803×106/5080＝158.17N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.862kNτmax＝2Vmax/A=2×6.862×1000/489＝28.06N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.32mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.09kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.09kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！（七）、立柱验算λ=h/i=1400/15.9=88.05≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.7立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[1.09+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×1]×(0.8+0.6-0.5/2)/2×0.8，17.28，1.09+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×1]×(0.8+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.8]＝17.28kNf＝N/(φA)＝17.28×103/(0.7×424)＝57.9N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（八）、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝17.28kN≤[N]＝30kN满足要求！（九）、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝17.28/(1×0.15)＝115.22kPa≤fak＝140kPa满足要求！13.4、地下室500×1000框架梁侧模板计算书(一)、工程属性(二)、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×1.51/2，24×1]＝min[35.7，24]＝24kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×24+1.4×4，1.35×24+1.4×0.7×4]＝0.9max[34.4，36.32]＝0.9×36.32＝32.69kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24kN/m2(三)、支撑体系设计设计简图如下：

模板设计剖面图

（四）、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×32.69＝32.69kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×24×1＝29.16kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝max[0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2]＝max(0.077×29.16×0.182+0.1×3.53×0.182,-0.107×29.16×0.182+0.121×3.53×0.182,-0.071×29.16×0.182-0.107×3.53×0.182)＝0.08kN·mσ＝Mmax/W＝0.08×106/37500＝2.12N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×24＝24kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24×1754/(100×10000×281250)＝0.05mm≤175/400=0.44mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×29.16×0.18+1.223×3.53×0.18＝6.59kN正常使用极限状态R'max＝1.143×l左×G4k＝1.143×0.18×24＝4.8kN（五）、小梁验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝6.59kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×6.59×0.62，0.5×6.59×0.32]=0.3kN·mσ＝Mmax/W＝0.3×106/60750＝4.88N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×6.59×0.6，6.59×0.3]=2.37kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.37×1000/(2×90×45)＝0.88N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝4.8kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.8×6004/(100×8415×2733800)＝0.18mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=4.8×3004/(8×8415×2733800)=0.21mm≤300/400=0.75mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×6.59×0.6，0.4×6.59×0.6+6.59×0.3]＝4.35kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1×4.8×0.6，0.4×4.8×0.6+4.8×0.3]＝3.17kN（六）、主梁验算因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.75kN，R2＝2.17kN，R3＝1.8kN，R4＝2.17kN，R5＝0.75kN正常使用极限状态：R'1＝0.54kN，R'2＝1.58kN，R'3＝1.29kN，R'4＝1.58kN，R'5＝0.54kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.12×106/4490=26.63N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×3.07×1000/424＝14.48N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.05mm≤400/400＝1mm满足要求！（七）、对拉螺栓验算同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×3.82×2＝7.26kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！13.5、地下室（WB2）300厚板模板（扣件式）计算书（一）、工程属性（二）、荷载设计（三）、模板体系设计设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

（四）、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×1=11.48kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/mp＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[11.48×0.252/8，0.12×0.252/8+2.2×0.25/4]=0.14kN·mσ＝Mmax/W＝0.14×106/54000＝2.57N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.3)×1=7.63kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×7.63×2504/(384×10000×486000)＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！（五）、小梁验算因[B/lb]取整-1＝[5600/800]取整-1＝6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.93kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.3)×0.25＝2.38kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.25＝0.55kN/mM1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.38×0.82+0.1×0.55×0.82＝0.15kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.25＝0.09kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/mM2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.09×0.82+0.21×2.2×0.8＝0.37kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.93×0.152/2，0.09×0.152/2+2.2×0.15]＝0.33kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.15，0.37，0.33]＝0.37kN·mσ＝Mmax/W＝0.37×106/7290＝51.43N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.38×0.8+0.62×0.55×0.8＝1.43kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.09×0.8+0.681×2.2＝1.55kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.93×0.15，0.09×0.15+2.2]＝2.22kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.43，1.55，2.22]＝2.22kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.22×1000×[40×602-(40-5)×552]/(8×218800×5)＝9.66N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.25＝1.96kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.96×8004/(100×206000×218800)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.96×1504/(8×206000×218800)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm满足要求！（六）、主梁验算1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.3)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝2.77kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.3)×0.25＝2.44kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.47kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.3)×0.25=2.01kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.44×0.8+1.223×0.47×0.8＝2.69kN按悬臂梁，R1＝q1l=2.77×0.15＝0.42kNR＝max[Rmax，R1]＝2.69kN;同理，R'＝1.62kN，R''＝1.62kN正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×2.01×0.8＝1.84kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.84×0.15＝0.28kNR＝max[Rmax，R1]＝1.84kN;同理，R'＝1.1kN，R''＝1.1kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.52kN·mσ＝Mmax/W＝0.52×106/4490＝115.43N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.56kNτmax＝2Vmax/A=2×4.56×1000/424＝21.53N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.36mm跨中νmax=0.36mm≤[ν]=700/400=1.75mm悬挑段νmax＝0.15mm≤[ν]=150/400=0.38mm满足要求！（七）、立柱验算λ＝h/i＝1250/15.9＝79≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.73f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.3)+1.4×1,1.35×(0.75+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×1]×0.7×0.8×1000/(0.73×424)=6.13×1000/308.67=19.85N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（八）、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝6.13kN≤[N]＝30kN满足要求！13.6、标准层300厚外墙模板计算书（一）、工程属性（二）、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×2.51/2，24×2.9]＝min[46.08，69.6]＝46.08kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×46.08+1.4×2，1.35×46.08+1.4×0.7×2]＝0.9max[58.1，64.17]＝0.9×64.17＝57.75kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝46.08kN/m2（三）、面板布置

模板设计立面图

（四）、面板验算墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×57.75＝28.88kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.14kN·mσ＝Mmax/W＝0.14×106/18750＝7.7N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×46.08=23.04kN/m面板变形图(mm)ν＝0.34mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！（五）、小梁验算1、强度验算q＝bS承＝0.28×57.75＝15.88kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.5kN·mσ＝Mmax/W＝0.5×106/7290＝68.07N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.28×46.08=12.67kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算R1=6.9kN，R2=...R21=6.14kN，R22=8.44kN（六）、主梁验算1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝1.26kN·mσ＝Mmax/W＝1.26×106/8980＝140.07N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.53mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！（七）、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[600，600/2+200]＝600mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.6×0.5×57.75＝16.46kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！13.7、标准层150厚楼板模板（扣件式）计算书（一）、工程属性（二）、荷载设计（三）、模板体系设计设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

（四）、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×1=7.32kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.32×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.86kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.86×3004/(384×10000×281250)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！（五）、小梁验算因[B/lb]取整-1＝[63