塔吊基础专项施工方案培训资料

梅里春天公寓工程塔吊基础专项施工方案梅里春天公寓工程塔吊基础安全专项施工方案编制人：职职务（称称）审核人：职职务（称称）批准人：职职务（称称）浙江秀州建建设有限限公司年月月日目录TOC\o"1-1"\h\u一、工程概概况3二、编制依依据3三、塔机基基础设计计概况44四、塔机机基础持持力层的的选择44五、选用塔塔吊的主主要性能能6六、质量保保证措施施8七、安全保保证措施施9八、日常维维护和保保养100九.应急预预案100十、塔机基基础计算算书133十一、附图图错误！！未定义义书签。塔吊基础专专项施工工方案一、工程概概况建设单位：：嘉兴市市吉恩仕仕置业有有限公司司设计单位：：浙江鸿鸿翔建筑筑设计有有限公司司监理单位::浙江江子城工工程管理理有限公公司勘察单位：：浙江恒恒欣建筑筑设计股股份有限限公司施工总承包包单位：：浙江秀秀州建设设有限公公司本工程为梅梅里春天天公寓，位位于嘉兴兴市秀洲洲区王店店镇花园园路西侧侧陆塔港港南侧。总总建筑面面积约7762445.001㎡，主主要包括括1~114#楼楼及1##地下车车库配电电房工程程。其中中1#--7#楼楼为框架架结构66层，88#-110#楼楼为框架架结构99层，111#--14##楼为框框架结构构10层层，配电电房为框框架结构构1层，地地下室为为框架结结构地下下1层。设设计使用用年限550年，设设计±0.0000为为黄海55.2000m。二、编制依依据1、浙江省省化工工工程地质质勘察院院的《岩岩土工程程勘察报报告书》2、《塔式式起重机机混凝土土基础工工程技术术规程》JGJJ/T1877-200093、《浙江江省固定定式塔式式起重机机基础技技术规程程》（DDB333/T110533-20008）4、《塔式式起重机机安全规规程》（GGB51144--20006）5、《建筑筑施工塔塔式起重重机安装装、使用用、拆卸卸安全技技术规程程》（JJGJ1196--20110）6、《起重重吊运指指挥信号号》(GGB50082--19885）7、《建筑筑机械使使用安全全技术规规程》（JJGJ333-220122）8、《建筑筑施工安安全检查查标准》（JJGJ55920111）9、《建筑筑桩基技技术规范范》（JJGJ99420008）10、《建建筑地基基础设计计规范》（GGB5000077-20011）11、《混混凝土结结构设计计规范》（GGB5000100-20010）12、《混混凝土结结构工程程施工及及验收规规范》GGB5002044-2001513、《钢钢结构设设计规范范》（GGB5000177-20003）14、《钢钢筋焊接接与验收收规程》（JGJ18-2012）15、安全全建监法法[20010]]33号号文件16、本工工程施工工组织设设计17、建设设部《塔塔式起重重机拆装装管理暂暂行规定定》18、《浙浙江省建建设工程程塔式起起重机安安装拆卸卸管理暂暂行规定定》19、《先先张法预预应力混混凝土管管桩》图图集220100浙G22220、浙江江虎霸建建设机械械有限公公司QTTZ800（H558100）自升升塔式起起重机使使用说明明书21、江苏苏巨神集集团无锡锡市巨神神起重机机有限公公司QTTZ400自升塔塔式起重重机使用用说明书书21、浙江江秀州建建设有限限公司企企业标准准三、塔机基基础设计计概况场地共设置置1#、2#、3#、44#、55#塔吊吊5台塔式式起重机机施工。本工程地质情况,详地质勘察报告，本工程塔吊基础桩持力层为6-1层粘土。塔基相关标高均为黄海高程。1、塔吊布布置概况况为解决施工工中的材材料运输输，根据据工程工工期和施施工现场场情况，决决定安装装塔吊55台，1#塔塔吊布置置在1##楼南侧侧地下车车库C--D/337-338轴，22#塔吊吊布置在在3楼南南侧地下下车库BB-C//13--14轴轴，3##塔吊布布置在88#楼南南侧地下下车库MM-N//37--38轴轴，4##塔吊布布置在77#楼南南侧7--H/77-222~7--24轴轴，5##塔吊布布置在99#楼南南侧地下下车库NN-P//12--13轴轴，具体体位置详详见塔吊吊基础定位位图。2、技术性性能及参参数塔吊最大臂臂长及高高度如下下：塔吊编号臂长初装高度总高度1#58米约28米约28米2#58米约25米约25米3#44米约31米约31米4#58米约31米约31米5#58米约33米约33米塔吊采用桩桩承台基基础，11#、33#、44#、55#塔吊吊基础平平面尺寸寸5m××5m，基基础承台台厚1..2m，2#塔塔吊基础础平面尺尺寸4..5m××4.55m，基基础承台台厚1mm。塔吊吊基础砼砼采用CC35。桩桩基础采采用预应应力管桩桩，桩心距：38800×38000mm（2#塔塔吊35500×35000mm），有效桩桩长199m，桩桩端进入入6-11层粘土层层。塔吊穿穿地下室室楼板处处采取楼楼板混凝凝土后浇浇方式留留出预留留洞口，并并在该部部位楼板板钢筋按按照设计计及施工工规范洞洞口加强强筋要求求布置洞洞口加强强钢筋，待待塔机拆拆除后再再封闭洞洞口，为为减小此此位置楼楼板的施施工荷载载，禁止止在洞口口周围33m范围围内堆放放施工材材料，并并且该部部位支模模架待塔塔机拆除除洞口封封闭后再再拆除。塔机基础持持力层的的选择根据浙江恒恒欣建筑筑设计股股份有限限公司《嘉嘉兴吉恩恩仕置业业有限公公司王店店梅里春春天项目目）》勘勘察报告告对拟建建建筑物物的特征征，结合合场地工工程地质质条件，塔塔吊桩范范围内土土层主要要有：（其其余相关关土层详详勘察报报告）第①层素填土土（mllQ433）：该层全场分分布，揭揭露层厚厚0.440～11.900米，层层底标高高1.115～22.788米。灰灰褐色，松松散、局局部稍密密。含植植物根茎茎，呈粉粉质粘土土性。第②层粉质粘粘土（aal-llQ433）：该层全场分分布，揭揭露层厚厚0.880～22.500米，层层底标高高-0..20～～0.994米。灰灰黄色，软软塑、局局部可塑塑，含铁铁质氧化化物、云云母屑，干干强度中中等，中中等～高高压缩性性，中等等韧性，摇摇振反应应无，较较有光泽泽。第③层淤泥质质粉质粘粘土(mmQ422)：该层全场分分布，揭揭露层厚厚1.660～44.500米，层层底标高高-4..22～～-1..53米米。灰色色，流塑塑，局部部夹薄层层稍密粉粉土，含含有机质质、云母母屑，干干强度中中等，高高压缩性性，中等等韧性，摇摇振反应应无，稍稍有光泽泽。第④-1层层粘粘土（aal-llQ441）：：该层全场分分布，揭揭露层厚厚1.550～66.400米，层层底标高高-7..93～～-4..71米米。灰绿绿色、灰灰黄色，可可塑～硬硬塑，局局部为粉粉质粘土土，含铁铁质氧化化物，干干强度高高～中等等，中等等压缩性性，高～～中等韧韧性，摇摇振反应应无，切切面光滑滑。第④-2层层粘粘质粉土土夹粉质质粘土（aalQ441）：：该层大部地地段有分分布，西西部局部部缺失，分分布区揭揭露层厚厚1.440～55.400米，层层底标高高-111.311～-66.622米。灰灰黄色，稍稍密、局局部中密密，湿，局局部夹层层状软塑塑粉质粘粘土，含含铁质氧氧化物、大大量云母母屑，干干强度低低～中等等，中等等压缩性性，低～～中等韧韧性，摇摇振反应应慢，无无光泽。第④-3层层粉粉质粘土土（all-lQ411）：该层全场分分布，揭揭露层厚厚2.330～88.500米，层层底标高高-155.199～-111.774米。灰灰黄色，软软塑、局局部可塑塑，含铁铁质氧化化物、云云母屑，干干强度中中等，中中等压缩缩性，中中等韧性性，摇振振反应无无，较有有光泽。第⑤层淤泥质质粉质粘粘土（mmQ411）：该层主要分分布于场场地东部部，分布布区揭露露层厚00.700～5..20米米，层底底标高--19..29～～-133.833米。灰灰色，流流塑，含含有机质质、云母母屑，干干强度中中等，高高压缩性性，中等等韧性，摇摇振反应应无，稍稍有光泽泽。第⑥-1层层粘粘土（aal-llQ322-2）：：该层全场分分布，层层厚3..00～～7.330米，层层底标高高-222.799～-119.006米。黄黄绿色、灰灰黄色，硬硬塑、局局部可塑塑，局部部为粉质质粘土，含含铁质氧氧化物，干干强度高高～中等等，中等等压缩性性，高～～中等韧韧性，摇摇振反应应无，切切面光滑滑。根据上述工工程地质质条件，结结合塔吊吊自身情情况，确定本本工程塔塔基持力力层为66-1层层粘土层层，相关关塔基下下基础土土质参数数如下。1#塔吊：：桩顶标高-2..85mm，桩底标高--18..85mm，有效效桩长116m。根根据浙江江省浙中中地质工程程勘察院院提供的的《岩土土工程勘勘察报告告书》JJ32钻钻探孔土土层地质质，地质质参数详详见下表表：土名称土层厚度lli(m))侧阻力特征征值qssia((kPaa)端阻力特征征值qppa(kkPa))抗拔系数承载力特征征值faak(kkPa))11.4000.7031.6700.7653-a7.11300.7904-25.61300.714054.11000.71006-12.73314000.72202#塔吊：：桩顶标高-2..85mm，桩底标高--18..85mm，有效效桩长116m。根根据浙江江省浙中中地质工程程勘察院院提供的的《岩土土工程勘勘察报告告书》ZZ13钻钻探孔土土层地质质，地质质参数详详见下表表：土名称土层厚度lli(m))侧阻力特征征值qssia((kPaa)端阻力特征征值qppa(kkPa))抗拔系数承载力特征征值faak(kkPa))11.4000.7021.81300.79031.6700.7654-14.62500.71604-251300.714054.41000.71006-15.83314000.7220单桩竖向承承载力计计算参数数表层序岩土名称建议值地基承载力力特征值值预应力管桩桩钻孔灌注桩桩抗拔系数特征值特征值桩侧土侧阻阻力桩端土端阻阻力桩侧土侧阻阻力桩端土端阻阻力fakqsaqpaqsaqpaλ(KPa))(KPa))(KPa))(KPa))(KPa))1素填土2粉质粘土8511100.703淤泥质粉质质粘土70870.604-1粘土16025700230.804-2粘质粉土夹夹粉质粘粘604-3粉质粘土12018550160.705淤泥质粉质质粘土9012110.606-1粘土180301400275000.80五、选用塔塔吊的主主要性能能塔吊编号2#1#3#4#5#塔吊型号QTZ400QTZ800生产厂家无锡巨神浙江虎霸建建设机械械桩直径（管管桩）PS-A--4000-2220-115,44PS-A--4000-2220-115,44桩长度19m19m桩顶标高0.25mm0.05mm-1.0552.4-1.055承台尺寸4500mmm×45000mm×1000mm5000mmm×50000mm×1200mm承台底标高高-3m0.00mm-1.12.35-1.1承台面标高高-1.2mm1.2m0.13.550.1承台配筋面筋双向三三级钢118@150，底筋筋双向三三级钢118@1150，拉筋筋一级钢钢14@300地勘孔J62J65J35J49Z32注：为黄海海高程。本次选用的的塔吊塔塔式起重重机为水水平臂架架、小车车变幅、上上回转自自升式多多用途塔塔机，QQTZ880臂长长为588米，QTTZ400臂长444米。最最大起重重量为66吨，主主要特点点为：（1）塔吊吊与承台台的连接接方式采采用预埋埋螺栓连连接（11#塔吊吊预埋地地下节连连接）。（2）上部部采用液液压顶升升来实现现增加或或减少塔塔身标准准节，使使塔机能能随着建建筑物高高度变化化而升高高或降低低，同时时塔机的的起重能能力不因因塔机的的升高而而降低。（3）起重重机构采采用远级级比的三三速电机机驱动，液液力推杆杆制动器器和ZQQ型减速速箱，能能实现重重载低速速，轻载载高速。最最高速度度可达880m//minn。小车车牵引机机构牵引引小车在在水平臂臂上变幅幅，具有有良好的的安装就就位性能能；回转转机构采采用行星星减速机机，配置置液力偶偶合器。采采用先进进的变频频调速方方案，承承载能力力高，制制动平稳稳，工作作可靠。说明：安装装附着架架前，塔塔吊最大大工作高高度400m，超超过此高高度必须须根据使使用说明明书安装装附着架架。塔机固定在在基础上上，在塔塔机未采采用附着着装置前前，对基基础产生生的载荷荷值。在在这种情情况下，基基础所受受的载荷荷最大。P基础础所受的的垂直力力KNH1,H22基基础所受受的水平平力KNNM1基基础所受受的倾翻翻力矩KKN.MMM3基础所所受的扭扭矩KNN.M虎霸塔机计计算参数数：工况Fv（KNN）Fh（KNN）M1（KNN.m）非工作43473.51796工作51424.51252巨神塔机计计算参数数：工况Fv（KNN）Fh（KNN）M1（KNN.m）非工作26043910工作32014756六、质量保保证措施施（一）预制制桩质量量保证措措施（1）成品控控制1.预应应力混凝凝土管桩桩起吊，堆堆放，运运输应符符合规范范要求。2．预应力力混凝土土管桩起起吊，起起吊位置置应符合合并满足足设计要要求。3.管桩桩的吊运运，采用用端钩吊吊法。吊吊扣的水水平夹角角不小于于60度度，下桩桩时应轻轻起轻放放，严禁禁碰撞，滚滚落。4.预应应力混凝凝土管桩桩，其桩桩身强度度必须达达到1000%方方可运输输进场。5.预应应力混凝凝土管桩桩，根据据提供的的管桩资资料，逐逐步进行行检查验验收，对对检查结结果不合合格的桩桩坚决给给予退回回。6.对进进场的管管桩进行行外观检检查和外外观尺寸寸检测，如如有裂缝缝、漏浆浆、麻面面、露筋筋、外观观尺寸偏偏差不符符合规范范要求等等情况的的管桩坚坚决给予予退回。（2）施施工过程程控制1.桩位位控制1）桩位的的测方、复复核与保保护。2)施放放的桩位位位置全全用石灰灰线圈出出，严禁禁车辆压压，造成成偏位。石石灰圈直直径为4400mmm同桩桩直径。3)桩机机就位后后由专业业人员负负责核对对桩位，桩桩号。防防止桩机机就位后后偏差，以以免造成成桩位错错压或漏漏压情况况。2．桩身入入土垂直直控制1）吊桩就就位，利利用现场场配备的的25TT汽车吊吊，配合合桩机完完成压桩桩工作。对对吊桩过过程中再再次对管管桩外观观进行检检查，如如发现有有裂缝或或微裂缝缝应立即即停住，放放在远离离管桩堆堆放处，当当天退货货。2）在桩就就位后，利利用经纬纬仪对桩桩身垂直直度进行行校正，压压桩过程程中，随随时进行行桩身垂垂直度观观测，发发现异常常情况，如如桩身突突然倾斜斜过大时时应马上上停止，及及时解决决问题，以以免由于于桩身垂垂直度过过大造成成偏位、断桩造造成不必必要的损损失。3）桩身垂垂直度要要求在沉沉桩过程程中边观观察边校校正，保保证桩身身入土垂垂直度符符合并满满足规范范要求。3．桩顶标标高控制制利用水准仪仪，根据据设计桩桩顶标高高，确定定送桩长长度，以以控制标标高。承台施工质质量保证证措施1、做好施施工前的的技术交交底工作作，要求求每一位位施工人人员在掌掌握施工工方法、质质量保证证措施和和施工要要求的同同时，还还必须有有足够质质量意识识。认真真执行质质量自检检、互检检、交接验验收制度度。2、承台底底标高、尺尺寸严格格按照设设计标高高放样确确定。3、砼浇捣捣前对钢钢筋进行行隐蔽验验收。4、与塔机机生产厂厂家联系系，正确确预埋预预埋件。5、砼基础础应能承承受200MPaa的压力力后方可可安装塔塔吊。6、混凝土土基础表表面应校校平，平平面度误误差小于于1/5500。7、承台砼砼标号为为C355，预埋埋螺栓组组周围的的混凝土土充填率率必须达达到955%以上上。8、塔吊基基础接地地：防雷雷接地体体采用44*400mm镀镀锌扁铁铁与塔基基钢筋主主筋焊接接，另一一端接地地极采用用2.55m长的的L500*5角角钢焊接接，接地地电阻控控制≤4欧姆。七、安全保保证措施施1、由于本本工程11#、22#、55#塔吊吊处于地地下室内内，须预预留孔洞洞，孔洞洞的围护护采用钢钢管搭设设进行临临边围护护，需对对预留洞洞口处钢钢筋做加加强处理理，并做做好防水水措施。2、定期对对塔吊基基础进行行沉降观观测和倾倾斜测量量。3、如施工工工期较较长，需需根据实实际情况况定期对对格构柱柱进行防防锈处理理。4、塔吊安安拆方案案由具有有相应资资质的专专业施工工单位编编制并负负责实施施。八、日常维维护和保保养8.1机机械设备备维护与与保养机机械的制制动器应应经常进进行检查查和调整整制动瓦瓦和制动动轮的间间隙，以以保证制制动的灵灵活可靠靠，其间间隙在00.5--1mmm之间，在在摩擦面面上不应应有污物物存在，遇遇有污物物即用汽汽油洗净净。减减速箱、变变速箱、外外啮合齿齿轮等部部分的润润滑按照照润滑指指标进行行添加或或更换。要要注意检检查各部部钢丝绳绳有无断断丝和松松股现象象，如超超过有关关规定，必必须立即即换新。经经常检查查各部的的联结情情况，如如有松动动，应予予拧紧，塔塔身联结结螺栓应应在塔身身受压时时检查紧紧松度，所所有联结结销轴必必须带有有开口销销，并需需张开。安安装、拆拆卸和调调整回转转机构时时，要注注意保证证回转机机构与行行星减速速器的中中心线与与回转大大齿轮圈圈的中心心线平行行，回转转小齿轮轮与大齿齿轮圈的的啮合面面不小于于70%%，啮合合间隙要要合适。8.2金金属结构构的维护护与保养养在在运输中中尽量设设法防止止构件变变形及碰碰撞损坏坏。在在使用期期间，必必须定期期检修和和保养，以以防锈蚀蚀。经经常检查查结构联联接螺栓栓，焊缝缝以及构构件是否否损坏、变变形和松松动。8.3塔吊吊的沉降降、垂直直度测定定及偏差差校正塔塔吊基础础沉降观观测每半半月一次次。垂直直度在塔塔吊自由由高度时时半月一一次测定定，当架架设附墙墙后，每每月一次次（在安安装附墙墙时必测测）。当塔基出现现沉降，垂垂直度偏偏差超过过规定范范围时，须须进行偏偏差校正正，在附附墙未设设之前，在在最低节节与塔吊吊基脚螺螺栓间加加垫钢片片校正，校校正过程程用高吨吨位千斤斤顶顶起起塔身，顶顶塔身之之前，塔塔身用大大缆绳四四方缆紧紧，在确确保安全全的前提提下才能能起顶塔塔身。九.应急预预案A：高空坠坠落事故故应急准准备和预预案1、应急准准备1.1组组织机构构及职责责1.1.11高处处坠落事事故应急急准备和和响应领领导小组组1.1.22高处处坠落事事故应急急处置领领导小组组负责对对项目突突发高处处坠落事事故的应应急处理理。1.2培培训和演演练项目部安全全员负责责主持、组组织全机机关每年年进行一一次按高高处坠落落事故“应急预预案”的要求求进行模模拟演练练。各组组员按其其职责分分工，协协调配合合完成演演练。1.2.11应急物物资的准准备、维维护、保保养1.2.22应急物物资的准准备：简简易单架架、跌打打损伤药药品、包包扎纱布布。各种应急物物资要配配备齐全全并加强强日常管管理。1.3防防坠落措措施高空作业人人员必须须持证上上岗，经经过培训训、交底底、安装装人员必必须系安安全带，交交底时按按方案要要求结合合施工现现场作业业条件和和队伍情情况做详详细交底底，并确确定指挥挥人员，在在施工时时按作业业环境做做好防滑滑、防坠坠落事故故发生。发发现隐患患要立即即整改要要建立登登记、整整改检查查，定人人、定措措施，定定时完成成，在隐隐患没有有消除前前必须采采取可靠靠的防护护措施，如如有危及及人身安安全的紧紧急险情情，应立立即停止止作业2、应急预预案（详详见应急急预案专专项施工工方案）2..1一旦发发生高空空坠落事事故由安安全员组组织抢救救伤员，由由安装负负责人打打电话“1200”给急救救叫中心心，由施施工员保保护好现现场防止止事态扩扩大。其其他义务务小组人人员协助助安全员员做好现现场救护护工作，施施工员和和保安协协助送伤伤员到医医院做救救护工作作，如有有轻伤或或休克人人员，现现场安全全员组织织临时抢抢救、包包扎止血血或做人人工呼吸吸或胸外外心脏挤挤压，尽尽最大努努力抢救救伤员，将将伤亡事事故控制制到最小小程序，损损失降到到最小。2.2处处理程序序2.2.11查明事事故原因因及责任任人。2.2.22制定定有效的的防范措措施，防防止类似似事故发发生。2.2.33对所所有员工工进行事事故教育育。2.2.44宣布布事故处处理结果果。2.2.55以书书面形式式向上级级报告。B：倾覆事事故应急急准备与与预案应急救援的的组织及及职责：：由公司司总经理理担任总总指挥，负负责组织织全公司司的应急急救援；；在总经理的的领导和和授权下下，具体体负责事事故现场场人员救救护工作作和抢救救工作及及抢救方方案的编编制，统统一调配配有关人人员设备备、车辆辆供现场场使用。并并负责对对外和对对内联系系工作，安安全施工工调查取取证工作作1、应急准准备1.1组织织机构及及职责1.1.11倾覆覆事故应应急准备备和响应应领导小小组1.1.22倾覆事事故应急急处置领领导小组组负责对对项目突突发倾覆覆事故的的应急处处理。1.2培培训和演演练项目部安全全员负责责主持、组组织项目目部每年年进行一一次按倾倾覆事故故“应急预预案的要要求进行行模拟演演练。各各组员按按其职责责分工，协协调配合合完成演演练。1.3应应急物资资的准备备、维护护、保养养1.3.11应急急物资的的准备：：简易单单架、跌跌达损伤伤药品、包包扎纱布布。1.3.22各种种应急物物资要配配备齐全全并加强强日常管管理。1.4预预防措施施1.4.11为防防止事故故发生，塔塔吊必须须由具备备资质的的专业队队伍安装装，司机机必须持持证上岗岗，安装装完毕后后经技术术监督局局验收合合格后方方可投入入使用。1.4.22机手手操作时时，必须须严格按按操作规规程操作作，不准准违章作作作业，严严格执行行“十不吊吊”，操作作前必须须有安全全技术交交底记录录，并履履行签字字手续。1.4.33所有有架体平平台，搭搭设好后后，必须须经各方方专业技技术人员员验收签签字后，投投入使用用。2、应急塔塔吊倾覆覆事故2.1如如果有塔塔吊倾覆覆事故发发生，首首先由旁旁观者在在现场高高呼，提提醒现场场有关人人员立即即通知项项目经理理，由项项目负责责人拨打打应急救救护电话话“1200”，通知知有关部部门和附附近医院院，到现现场救护护，现场场总指挥挥由项目目经理担担任，负负责全面面组织协协调工作作，项目目负责人人亲自带带领有关关施工员员及劳务务班组负负责人，分分别对事事故现场场进行抢抢救，如如有重伤伤人员由由施工员员负责送送外救护护，电气气施工员员先切断断相关电电源，防防止发生生触电事事故，门门卫值勤勤人员在在大门口口迎接救救护车辆辆及人员员。2.2救救援：施施工员等等人员协协助总施施工对现现场清理理，抬运运物品，及及时抢救救被砸人人员或被被压人员员，最大大限度的的减少重重伤程度度，如有有轻伤人人员可采采取简易易现场救救护工作作，如包包扎、止止血等措措施，以以免造成成重大伤伤亡事故故。2.3事事故后处处理工作作2.3.11查明明事故原原因事故故责任人人。2.3.22写出出书面报报告，包包括事故故发生时时间、地地点、受受伤害人人姓名、性性别、年年龄、工工种、受受伤部位位、受伤伤程度。2.3.33制订订或修改改有关措措施，防防止此类类事故发发生。2.3.44组织织所有人人进行事事故教育育。2.3.55向全全体人员员宣读事事故结果果及对责责任人处处理意见见。十、塔机基基础计算算书1#塔吊基基础计算算书一、塔机属属性塔机型号QTZ800塔机独立状状态的最最大起吊吊高度HH0(m))40塔机独立状状态的计计算高度度H(mm)40塔身桁架结结构方钢管塔身桁架结结构宽度度B(mm)1.6二、塔机荷荷载1、塔塔机传递递至基础础荷载标标准值工作状态塔机自重标标准值FFk1(kkN)434起重荷载标标准值FFqk(kkN)80竖向荷载标标准值FFk(kNN)514水平荷载标标准值FFvk(kkN)24.5倾覆力矩标标准值MMk(kNN·m)1252非工作状态态竖向荷载标标准值FFk'(kkN)434水平荷载标标准值FFvk'((kN))73.5倾覆力矩标标准值MMk'(kkN·m)17962、塔塔机传递递至基础础荷载设设计值工作状态塔机自重设设计值FF1(kNN)1.35FFk1＝1.335×4344＝5855.9起重荷载设设计值FFQ(kNN)1.35FFqk＝1.335×80＝1088竖向荷载设设计值FF(kNN)585.99+1008＝6933.9水平荷载设设计值FFv(kNN)1.35FFvk＝1.335×24..5＝33..0755倾覆力矩设设计值MM(kNN·m)1.35MMk＝1.335×12552＝16990.22非工作状态态竖向荷载设设计值FF'(kkN)1.35FFk'＝1.335×4344＝5855.9水平荷载设设计值FFv'(kkN)1.35FFvk'＝1.335×73..5＝99..2255倾覆力矩设设计值MM'(kkN·m)1.35MMk＝1.335×17996＝24224.66三、桩顶作作用效应应计算承台布置桩数n4承台高度hh(m))1.2承台长l((m)5承台宽b((m)5承台长向桩桩心距aal(m))3.8承台宽向桩桩心距aab(m))3.8承台参数承台混凝土土等级C35承台混凝土土自重γγC(kNN/m33)25承台上部覆覆土厚度度h'((m)0承台上部覆覆土的重重度γ'(kkN/mm3)19承台混凝土土保护层层厚度δδ(mmm)50配置暗梁否承台底标高高d1(m))0基础布置图图承台及其上上土的自自重荷载载标准值值：GGk=bll(hγγc+h''γ')==5×5×(1..2×25++0×19))=7550kNN承台及其上上土的自自重荷载载设计值值：G==1.22Gk=1..2×7500=9000kNN桩对角线距距离：LL=(aab2+al2)0.55=(33.822+3..82)0.55=5..3744m1、荷荷载效应应标准组组合轴心竖向力力作用下下：Qk=(FFk+Gk)/nn=(4434++7500)/44=2996kNN荷载效应标标准组合合偏心竖竖向力作作用下：：QQkmaax=((Fk+Gk)/nn+(MMk+FVkkh)//L==(4334+7750))/4++(17796++73..5×1.22)/55.3774=6646..6133kNQQkmiin=((Fk+Gk)/nn-(MMk+FVkkh)//L==(4334+7750))/4--(17796++73..5×1.22)/55.3774=--54..6133kN2、荷荷载效应应基本组组合荷载效应基基本组合合偏心竖竖向力作作用下：：Qmax==(F++G)//n+((M+FFvh)//L=((5855.9++9000)/44+(224244.6++99..2255×1.22)/55.3774=8844..8033kNQQminn=(FF+G))/n--(M++Fvh)//L=(5855.9++9000)/44-(224244.6++99..2255×1.22)/55.3774=--1011.8553kNN四、桩承载载力验算算桩参数桩类型预应力空心心方桩预应力空心心方桩边边长lb(mmm)400预应力空心心方桩内内径dl(mmm)220桩混凝土强强度等级级C60桩基成桩工工艺系数数ψC0.75桩混凝土自自重γz(kNN/m33)25桩混凝土保保护层厚厚度б(mmm)35桩有效长度度lt(m))19桩端进入持持力层深深度hb(m))1地基属性地下水位至至地表的的距离hhz(mm)0自然地面标标高d((m)3.13是否考虑承承台效应应是承台效应系系数ηc0.5土名称土层厚度lli(m))侧阻力特征征值qsiaa(kPPa)端阻力特征征值qpa(kkPa))抗拔系数承载力特征征值fak(kkPa))11.2000.7021.31100.78532.6800.6704-15.4257000.81604-22.5206000.61304-34.1185500.712052.41200.6906-15.12014000.81801、桩桩基竖向向抗压承承载力计计算桩身周长：：u=44lb=4×0.44=1..6mhhb/lb=1×10000/4400==2.55<5λp=0..16hhb/lb=0..16××2.55=0..4空心方桩桩桩端净面面积：AAj=lb2-πd12/4==0.442-3..14××0.2222/4==0.1122mm2空心方桩敞敞口面积积：Ap1=πd12/4==3.114×0.2222/4==0.0038mm2承载力计算算深度：：minn(b//2,55)=mmin((5/22,5))=2..5mffak=((1.997×70++0.553×1600)/22.5==2222.7//2.55=899.088kPaa承台底净面面积：AAc=(bbl-nn(Ajj+Ap11))//n=((5×5-44×(0..1222+0..0388))//4=66.099m2复合桩基竖竖向承载载力特征征值：RRa=ψuΣqsiaa·li+qpaa·(Aj+λpAp1)++ηcfakAc=1×1.66×(1..97××8+55.4××25++2.55×20++4.11×18++2.44×12++2.663×20))+14400××(0..1222+0..4×0.0038))+0..5×89..08××6.009=110322.8553kNNQQk=2996kNN≤Ra=10032..8533kNQQkmaax=6646..6133kN≤≤1.22Ra=1..2×10332.8853==12339.4424kkN满足要求！！2、桩桩基竖向向抗拔承承载力计计算QQkmiin=--54..6133kN<<0按荷载效应应标准组组合计算算的桩基基拔力：：Qk'=554.6613kkN桩身位于地地下水位位以下时时，位于于地下水水位以下下的桩自自重按桩桩的浮重重度计算算，桩身的重力力标准值值：Gp=lt(γz-100)Ajj=199×(255-100)×0.1122==34..7666kNRRa'=ψuΣλiqsiaali+Gp=1×1.66×(0..6×1.997×8+00.8××5.44×25++0.66×2.55×20++0.77×4.11×18++0.66×2.44×12++0.88×2.663×20))+344.7666=4448..3288kNQk'=554.6613kkN≤Ra'=4448..3288kN满足要求！！3、桩桩身承载载力计算算纵向预应力力钢筋截截面面积积：Aps=nnπd2/4==8×3.1142××10..72/4==7199mm22((1)、轴轴心受压压桩桩身身承载力力荷载效应基基本组合合下的桩桩顶轴向向压力设设计值：：Q=QQmaxx=8444.8803kkN桩身结构竖竖向承载载力设计计值：RR=30000kkNQQ=8444.8803kkN≤30000kNN满足要求！！((2)、轴轴心受拔拔桩桩身身承载力力荷载效应基基本组合合下的桩桩顶轴向向拉力设设计值：：Q'==-Qmmin==1011.8553kNNfpyApps=((6500×7199.3662)××10-33=4667.5585kkNQQ'=1101..8533kN≤≤fpyAps=4467..5855kN满足要求！！五、承台计计算承台配筋承台底部长长向配筋筋HRB4000ΦΦ18@@1500承台底部短短向配筋筋HRB4000ΦΦ18@@1500承台顶部长长向配筋筋HRB4000ΦΦ18@@1500承台顶部短短向配筋筋HRB4000ΦΦ18@@15001、荷荷载计算算承台有效高高度：hh0=12200--50--18//2=111411mmMM=(QQmaxx+Qmiin)LL/2==(8444.8803++(-1101..8533))××5.3374//2=119966.3111kNN·mXX方向：Mx=Maab/L==19996.3311××3.88/5..3744=14411..6055kN··mYY方向：My=Maal/L==19996.3311××3.88/5..3744=14411..6055kN··m2、受剪切切计算VV=F//n+MM/L==5855.9//4++24424..6/55.3774=5597..6466kN受剪切承载载力截面面高度影影响系数数：βhs=((8000/11141))1/44=0..9155塔吊边缘至至角桩内内边缘的的水平距距离：aa1b=((ab-B--lb)/22=(33.8--1.66-0..4)//2=00.9mma11l=((al-B--lb)/22=(33.8--1.66-0..4)//2=00.9mm剪跨比：λλb'=aa1b/hh0=9000/111411=0..7899，取λb=0..7899；λl'=a1ll/h0=9000/111411=0..7899，取λl=0..7899；承台剪切系系数：ααb=1..75//(λb+1))=1..75//(0..7899+1))=0..9788αl=1..75//(λl+1))=1..75//(0..7899+1))=0..9788βhsαbbftbh0=0..9155×0.9978××1.557×103×5×1.1141==80118.3388kkNβhsαllftlh0=0..9155×0.9978××1.557×103×5×1.1141==80118.3388kkNVV=5997.6646kkN≤minn(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=880188.3888kNN满足要求！！3、受受冲切计计算塔吊对承台台底的冲冲切范围围：B++2h00=1..6+22×1.1141==3.8882mmaab=3..8m≤≤B+22h0=3..8822m，al=3..8m≤≤B+22h0=3..8822m角桩位于冲冲切椎体体以内，可可不进行行角桩冲冲切的承承载力验验算！4、承承台配筋筋计算((1)、承承台底面面长向配配筋面积积αS1=My/(α1fcbh02)=114111.6005×106/(11.033×16..7×50000×114412)=00.0113ζ1=1--(1--2αS1)0.55=1--(1--2×0.0013))0.55=0..0133γS1=11-ζ1/2==1-00.0113/22=0..9944AAS1=MMy/(γS1h0fy1)==14111.6605××106/(00.9994×11441×3600)=334599mm22最小配筋率率：ρ=0..15%%承台底需要要配筋：：A1=maax(AAS1,ρbh0)=mmax((34559,00.00015××50000×11441)==85558mmm2承台底长向向实际配配筋：AAS1'==87337mmm2≥A1=85558mmm2满足要求！！((2)、承承台底面面短向配配筋面积积αS2=Mx/(α2fcbh02)=114111.6005×106/(11.033×16..7×50000×114412)=00.0113ζ2=1--(1--2αS2)0.55=1--(1--2×0.0013))0.55=0..0133γS2=11-ζ2/2==1-00.0113/22=0..9944AAS2=MMx/(γS2h0fy1)==14111.6605××106/(00.9994×11441×3600)=334599mm22最小配筋率率：ρ=0..15%%承台底需要要配筋：：A2=maax(334599,ρρlh0)=mmax((34559,00.00015××50000×11441)==85558mmm2承台底短向向实际配配筋：AAS2'==87337mmm2≥A2=85558mmm2满足要求！！((3)、承承台顶面面长向配配筋面积积承台顶长向向实际配配筋：AAS3'==87337mmm2≥0.55AS11'=00.5××87337=443699mm22满足要求！！((4)、承承台顶面面短向配配筋面积积承台顶长向向实际配配筋：AAS4'==87337mmm2≥0.55AS22'=00.5××87337=443699mm22满足要求！！((5)、承承台竖向向连接筋筋配筋面面积承台竖向连连接筋为为双向ΦΦ14@300。2#塔吊基基础计算算书一、塔机属属性塔机型号QTZ400塔机独立状状态的最最大起吊吊高度HH0(m))40塔机独立状状态的计计算高度度H(mm)40塔身桁架结结构方钢管塔身桁架结结构宽度度B(mm)1.6二、塔机荷荷载1、塔塔机传递递至基础础荷载标标准值工作状态塔机自重标标准值FFk1(kkN)260起重荷载标标准值FFqk(kkN)60竖向荷载标标准值FFk(kNN)320水平荷载标标准值FFvk(kkN)14倾覆力矩标标准值MMk(kNN·m)756非工作状态态竖向荷载标标准值FFk'(kkN)260水平荷载标标准值FFvk'((kN))43倾覆力矩标标准值MMk'(kkN·m)9102、塔塔机传递递至基础础荷载设设计值工作状态塔机自重设设计值FF1(kNN)1.35FFk1＝1.335×2600＝3511起重荷载设设计值FFQ(kNN)1.35FFqk＝1.335×60＝81竖向荷载设设计值FF(kNN)351+881＝4322水平荷载设设计值FFv(kNN)1.35FFvk＝1.335×14＝18..9倾覆力矩设设计值MM(kNN·m)1.35MMk＝1.335×7566＝10220.66非工作状态态竖向荷载设设计值FF'(kkN)1.35FFk'＝1.335×2600＝3511水平荷载设设计值FFv'(kkN)1.35FFvk'＝1.335×43＝58..05倾覆力矩设设计值MM'(kkN·m)1.35MMk＝1.335×9100＝12228.55三、桩顶作作用效应应计算承台布置桩数n4承台高度hh(m))1承台长l((m)4.5承台宽b((m)4.5承台长向桩桩心距aal(m))3.5承台宽向桩桩心距aab(m))3.5承台参数承台混凝土土等级C35承台混凝土土自重γγC(kNN/m33)25承台上部覆覆土厚度度h'((m)0承台上部覆覆土的重重度γ'(kkN/mm3)19承台混凝土土保护层层厚度δδ(mmm)50配置暗梁否承台底标高高d1(m))0.3基础布置图图承台及其上上土的自自重荷载载标准值值：GGk=bll(hγγc+h''γ')==4.55×4.55×(1×25++0×19))=5006.225kNN承台及其上上土的自自重荷载载设计值值：G==1.22Gk=1..2×5066.255=6007.55kN桩对角线距距离：LL=(aab2+al2)0.55=(33.522+3..52)0.55=4..95mm1、荷荷载效应应标准组组合轴心竖向力力作用下下：Qk=(FFk+Gk)/nn=(2260++5066.255)/44=1991.5562kkN荷载效应标标准组合合偏心竖竖向力作作用下：：QQkmaax=((Fk+Gk)/nn+(MMk+FVkkh)//L==(2660+5506..25))/4++(9110+443×1)//4.995=3384..0988kNQQkmiin=((Fk+Gk)/nn-(MMk+FVkkh)//L==(2660+5506..25))/4--(9110+443×1)//4.995=--0.9973kkN2、荷荷载效应应基本组组合荷载效应基基本组合合偏心竖竖向力作作用下：：Qmax==(F++G)//n+((M+FFvh)//L=((3511+6007.55)/44+(112288.5++58..05××1)//4.995=4499..5477kNQQminn=(FF+G))/n--(M++Fvh)//L=(3511+6007.55)/44-(112288.5++58..05××1)//4.995=--20..2977kN四、桩承载载力验算算桩参数桩类型预应力空心心方桩预应力空心心方桩边边长lb(mmm)400预应力空心心方桩内内径dl(mmm)220桩混凝土强强度等级级C60桩基成桩工工艺系数数ψC0.75桩混凝土自自重γz(kNN/m33)25桩混凝土保保护层厚厚度б(mmm)35桩有效长度度lt(m))19桩端进入持持力层深深度hb(m))1地基属性地下水位至至地表的的距离hhz(mm)0自然地面标标高d((m)3.12是否考虑承承台效应应是承台效应系系数ηc0.5土名称土层厚度lli(m))侧阻力特征征值qsiaa(kPPa)端阻力特征征值qpa(kkPa))抗拔系数承载力特征征值fak(kkPa))11.1000.7021.61100.78532.2800.6704-14.7257000.81604-22.8206000.61304-34.9185500.7120511200.6906-17.32014000.81801、桩桩基竖向向抗压承承载力计计算桩身周长：：u=44lb=4×0.44=1..6mhhb/lb=1×10000/4400==2.55<5λp=0..16hhb/lb=0..16××2.55=0..4空心方桩桩桩端净面面积：AAj=lb2-πd12/4==0.442-3..14××0.2222/4==0.1122mm2空心方桩敞敞口面积积：Ap1=πd12/4==3.114×0.2222/4==0.0038mm2承载力计算算深度：：minn(b//2,55)=mmin((4.55/2,,5)==2.225mffak=((2.008×70++0.117×1600)/22.255=1772.88/2..25==76..8kPPa承台底净面面积：AAc=(bbl-nn(Ajj+Ap11))//n=((4.55×4.55-4××(0..1222+0..0388))//4=44.9002m22复合桩基竖竖向承载载力特征征值：RRa=ψuΣqsiaa·li+qpaa·(Aj+λpAp1)++ηcfakAc=1×1.66×(2..08××8+44.7××25++2.88×20++4.99×18++1×12++3.552×20))+14400××(0..1222+0..4×0.0038))+0..5×76..8×4.9902==9577.5009kNNQQk=1991.5562kkN≤Ra=9557.5509kkNQQkmaax=3384..0988kN≤≤1.22Ra=1..2×9577.5009=111499.0111kNN满足要求！！2、桩桩基竖向向抗拔承承载力计计算QQkmiin=--0.9973kkN<00按荷载效应应标准组组合计算算的桩基基拔力：：Qk'=00.9773kNN桩身位于地地下水位位以下时时，位于于地下水水位以下下的桩自自重按桩桩的浮重重度计算算，桩身的重力力标准值值：Gp=lt(γz-100)Ajj=199×(255-100)×0.1122==34..7666kNRRa'=ψuΣλiqsiaali+Gp=1×1.66×(0..6×2.008×8+00.8××4.77×25++0.66×2.88×20++0.77×4.99×18++0.66×1×12++0.88×3.552×20))+344.7666=4455..3177kNQk'=00.9773kNN≤Ra'=4455..3177kN满足要求！！3、桩桩身承载载力计算算纵向预应力力钢筋截截面面积积：Aps=nnπd2/4==8×3.1142××10..72/4==7199mm22((1)、轴轴心受压压桩桩身身承载力力荷载效应基基本组合合下的桩桩顶轴向向压力设设计值：：Q=QQmaxx=4999.5547kkN桩身结构竖竖向承载载力设计计值：RR=30000kkNQQ=4999.5547kkN≤30000kNN满足要求！！((2)、轴轴心受拔拔桩桩身身承载力力荷载效应基基本组合合下的桩桩顶轴向向拉力设设计值：：Q'==-Qmmin==20..2977kNfpyApps=((6500×7199.3662)××10-33=4667.5585kkNQQ'=220.2297kkN≤fpyAps=4467..5855kN满足要求！！五、承台计计算承台配筋承台底部长长向配筋筋HRB4000ΦΦ18@@1500承台底部短短向配筋筋HRB4000ΦΦ18@@1500承台顶部长长向配筋筋HRB4000ΦΦ18@@1500承台顶部短短向配筋筋HRB4000ΦΦ18@@15001、荷荷载计算算承台有效高高度：hh0=10000--50--18//2=9941mmmMM=(QQmaxx+Qmiin)LL/2==(4999.5547++(-220.2297)))×4.995/22=11186..0833kN··mXX方向：Mx=Maab/L==11886.0083××3.55/4..95==8388.6888kNN·mYY方向：My=Maal/L==11886.0083××3.55/4..95==8388.6888kNN·m2、受剪切切计算VV=F//n+MM/L==3511/4+112288.5//4.995=3335..9444kN受剪切承载载力截面面高度影影响系数数：βhs=((8000/9441)11/4==0.996塔吊边缘至至角桩内内边缘的的水平距距离：aa1b=((ab-B--lb)/22=(33.5--1.66-0..4)//2=00.755ma1l=((al-B--lb)/22=(33.5--1.66-0..4)//2=00.755m剪跨比：λλb'=aa1b/hh0=7550/9941==0.7797，取λb=0..7977；λl'=a1ll/h0=7550/9941==0.7797，取λl=0..7977；承台剪切系系数：ααb=1..75//(λb+1))=1..75//(0..7977+1))=0..9744αl=1..75//(λl+1))=1..75//(0..7977+1))=0..9744βhsαbbftbh0=0..96××0.9974××1.557×103×4.55×0.9941==62116.7715kkNβhsαllftlh0=0..96××0.9974××1.557×103×4.55×0.9941==62116.7715kkNVV=3335.9944kkN≤minn(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=662166.7115kNN满足要求！！3、受受冲切计计算塔吊对承台台底的冲冲切范围围：B++2h00=1..6+22×0.9941==3.4482mmab=3..5m>>B+22h0=3..4822m，al=3..5m>>B+22h0=3..4822m角桩内边缘缘至承台台外边缘缘距离：：cb=(bb-abb+lb)/22=(44.5--3.55+0..4)//2=00.7mmcl=(ll-all+lb)/22=(44.5--3.55+0..4)//2=00.7mm角桩冲跨比比：：λλb''==a1bb/h0=7550/9941==0.7797，取取λb=0..7977；λl''==a11l/hh0=7550/9941==0.7797，取λl=0..7977；角桩冲切系系数：ββ1b=00.566/(λλb+0..2)==0.556/((0.7797++0.22)=00.5662β1l=00.566/(λλl+0..2)==0.556/((0.7797++0.22)=00.5662[[β1b(ccb+albb/2))+β1l(ccl+alll/2))]βhp·ft·h0=[00.5662×(0..7+00.755/2))+0..5622×(0..7+00.755/2))]×0.9983××15770×0.9941==17554.3328kkNNNl=V==3355.9444kNN≤[β1b(ccb+albb/2))+β1l(ccl+alll/2))]βhp·ft·h0=17754..3288kN满足要求！！4、承承台配筋筋计算((1)、承承台底面面长向配配筋面积积αS1=My/(α1fcbh02)=8838..6888×106/(11.033×16..7×45000×94112)=00.0112ζ1=1--(1--2αS1)0.55=1--(1--2×0.0012))0.55=0..0122γS1=11-ζ1/2==1-00.0112/22=0..9944AAS1=MMy/(γS1h0fy1)==8388.6888×106/(00.9994×9411×3600)=224922mm22最小配筋率率：ρ=0..15%%承台底需要要配筋：：A1=maax(AAS1,ρbh0)=mmax((24992,00.00015××45000×9411)=663522mm22承台底长向向实际配配筋：AAS1'==78889mmm2≥A1=63352mmm2满足要求！！((2)、承承台底面面短向配配筋面积积αS2=Mx/(α2fcbh02)=8838..6888×106/(11.033×16..7×45000×94112)=00.0112ζ2=1--(1--2αS2)0.55=1--(1--2×0.0012))0.55=0..0122γS2=11-ζ2/2==1-00.0112/22=0..9944AAS2=MMx/(γS2h0fy1)==8388.6888×106/(00.9994×9411×3600)=224922mm22最小配筋率率：ρ=0..15%%承台底需要要配筋：：A2=maax(224922,ρρlh0)=mmax((24992,00.00015××45000×9411)=663522mm22承台底短向向实际配配筋：AAS2'==78889mmm2≥A2=63352mmm2满足要求！！((3)、承承台顶面面长向配配筋面积积承台顶长向向实际配配筋：AAS3'==78889mmm2≥0.55AS11'=00.5××78889=339455mm22满足要求！！((4)、承承台顶面面短向配配筋面积积承台顶长向向实际配配筋：AAS4'==78889mmm2≥0.55AS22'=00.5××78889=339455mm22满足要求！！((5)、承承台竖向向连接筋筋配筋面面积承台竖向连连接筋为为双向ΦΦ14@300。3#塔吊基基础计算算书一、塔机属属性塔机型号QTZ800塔机独立状状态的最最大起吊吊高度HH0(m))40.塔机独立状状态的计计算高度度H(mm)40塔身桁架结结构方钢管塔身桁架结结构宽度度B(mm)1.6二、塔机荷荷载1、塔塔机传递递至基础础荷载标标准值工作状态塔机自重标标准值FFk1(kkN)434起重荷载标标准值FFqk(kkN)80竖向荷载标标准值FFk(kNN)514水平荷载标标准值FFvk(kkN)24.5倾覆力矩标标准值MMk(kNN·m)1252非工作状态态竖向荷载标标准值FFk'(kkN)434水平荷载标标准值FFvk'((kN))73.5倾覆力矩标标准值MMk'(kkN·m)17962、塔塔机传递递至基础础荷载设设计值工作状态塔机自重设设计值FF1(kNN)1.35FFk1＝1.335×4344＝5855.9起重荷载设设计值FFQ(kNN)1.35FFqk＝1.335×80＝1088竖向荷载设设计值FF(kNN)585.99+1008＝6933.9水平荷载设设计值FFv(kNN)1.35FFvk＝1.335×24..5＝33..0755倾覆力矩设设计值MM(kNN·m)1.35MMk＝1.335×12552＝16990.22非工作状态态竖向荷载设设计值FF'(kkN)1.35FFk'＝1.335×4344＝5855.9水平荷载设设计值FFv'(kkN)1.35FFvk'＝1.335×73..5＝99..2255倾覆力矩设设计值MM'(kkN·m)1.35MMk＝1.335×17996＝24224.66三、桩顶作作用效应应计算承台布置桩数n4承台高度hh(m))1.2承台长l((m)5承台宽b((m)5承台长向桩桩心距aal(m))3.8承台宽向桩桩心距aab(m))3.8承台参数承台混凝土土等级C35承台混凝土土自重γγC(kNN/m33)25承台上部覆覆土厚度度h'((m)0承台上部覆覆土的重重度γ'(kkN/mm3)19承台混凝土土保护层层厚度δδ(mmm)50配置暗梁否承台底标高高d1(m))-1.1基础布置图图承台及其上上土的自自重荷载载标准值值：GGk=bll(hγγc+h''γ')==5×5×(1..2×25++0×19))=7550kNN承台及其上上土的自自重荷载载设计值值：G==1.22Gk=1..2×7500=9000kNN桩对角线距距离：LL=(aab2+al2)0.55=(33.822+3..82)0.55=5..3744m1、荷荷载效应应标准组组合轴心竖向力力作用下下：Qk=(FFk+Gk)/nn=(4434++7500)/44=2996kNN荷载效应标标准组合合偏心竖竖向力作作用下：：QQkmaax=((Fk+Gk)/nn+(MMk+FVkkh)//L==(4334+7750))/4++(17796++73..5×1.22)/55.3774=6646..6133kNQQkmiin=((Fk+Gk)/nn-(MMk+FVkkh)//L==(4334+7750))/4--(17796++73..5×1.22)/55.3774=--54..6133kN2、荷荷载效应应基本组组合荷载效应基基本组合合偏心竖竖向力作作用下：：Qmax==(F++G)//n+((M+FFvh)//L=((5855.9++9000)/44+(224244.6++99..2255×1.22)/55.3774=8844..8033kNQQminn=(FF+G))/n--(M++Fvh)//L=(5855.9++9000)/44-(224244.6++99..2255×1.22)/55.3774=--1011.8553kNN四、桩承载载力验算算桩参数桩类型预应力空心心方桩预应力空心心方桩边边长lb(mmm)400预应力空心心方桩内内径dl(mmm)220桩混凝土强强度等级级C60桩基成桩工工艺系数数ψC0.75桩混凝土自自重γz(kNN/m33)25桩混凝土保保护层厚厚度б(mmm)35桩有效长度度lt(m))19桩端进入持持力层深深度hb(m))1地基属性地下水位至至地表的的距离hhz(mm)0自然地面标标高d((m)3.21是否考虑承承台效应应是承台效应系系数ηc0.5土名称土层厚度lli(m))侧阻力特征征值qsiaa(kPPa)端阻力特征征值qpa(kkPa))抗拔系数承载力特征征值fak(kkPa))10.6000.7022.41100.78532.6800.6704-13.6257000.81604-24.2206000.61304-33.9185500.712052.31200.6906-16.42014000.81801、桩桩基竖向向抗压承承载力计计算桩身周长：：u=44lb=4×0.44=1..6mhhb/lb=1×10000/4400==2.55<5λp=0..16hhb/lb=0..16××2.55=0..4空心方桩桩桩端净面面积：AAj=lb2-πd12/4==0.442-3..14××0.2222/4==0.1122mm2空心方桩敞敞口面积积：Ap1=πd12/4==3.114×0.2222/4==0.0038mm2承载力计算算深度：：minn(b//2,55)=mmin((5/22,5))=2..5mffak=((1.229×70++1.221×1600)/22.5==2833.9//2.55=1113.556kPPa承台底净面面积：AAc=(bbl-nn(Ajj+Ap11))//n=((5×5-44×(0..1222+0..0388))//4=66.099m2复合桩基竖竖向承载载力特征征值：RRa=ψuΣqsiaa·li+qpaa·(Aj+λpAp1)++ηcfakAc=1×1.66×(1..29××8+33.6××25++4.22×20++3.99×18++2.33×12++3.771×20))+14400××(0..1222+0..4×0.0038))+0..5×1133.566×6.009=111077.9771kNNQQk=2996kNN≤Ra=11107..9711kNQQkmaax=6646..6133kN≤≤1.22Ra=1..2×11007.9971==13229.5565kkN满足要求！！2、桩桩基竖向向抗拔承承载力计计算QQkmiin=--54..6133kN<<0按荷载效应应标准组组合计算算的桩基基拔力：：Qk'=554.6613kkN桩身位于地地下水位位以下时时，位于于地下水水位以下下的桩自自重按桩桩的浮重重度计算算，桩身的重力力标准值值：Gp=lt(γz-100)Ajj=199×(255-100)×0.1122==34..7666kNRRa'=ψuΣλiqsiaali+Gp=1×1.66×(0..6×1.229×8+00.8××3.66×25++0.66×4.22×20++0.77×3.99×18++0.66×2.33×12++0.88×3.771×20))+344.7666=4440..6099kNQk'=554.6613kkN≤Ra'=4440..6099kN满足要求！！3、桩桩身承载载力计算算纵向预应力力钢筋截截面面积积：Aps=nnπd2/4==8×3.1142××10..72/4==7199mm22((1)、轴轴心受压压桩桩身身承载力力荷载效应基基本组合合下的桩桩顶轴向向压力设设计值：：Q=QQmaxx=8444.8803kkN桩身结构竖竖向承载载力设计计值：RR=30000kkNQQ=8444.8803kkN≤30000kNN满足要求！！((2)、轴轴心受拔拔桩桩身身承载力力荷载效应基基本组合合下的桩桩顶轴向向拉力设设计值：：Q'==-Qmmin==1011.8553kNNfpyApps=((6500×7199.3662)××10-33=4667.5585kkNQQ'=1101..8533kN≤≤fpyAps=4467..5855kN满足要求！！五、承台计计算承台配筋承台底部长长向配筋筋HRB4000ΦΦ18@@1500承台底部短短向配筋筋HRB4000ΦΦ18@@1500承台顶部长长向配筋筋HRB4000ΦΦ18@@1500承台顶部短短向配筋筋HRB4000ΦΦ18@@15001、荷荷载计算算承台有效高高度：hh0=12200--50--18//2=111411mmMM=(QQmaxx+Qmiin)LL/2==(8444.8803++(-1101..8533))××5.3374//2=119966.3111kNN·mXX方向：Mx=Maab/L==19996.3311××3.88/5..3744=14411..6055kN··mYY方向：My=Maal/L==19996.3311××3.88/5..3744=14411..6055kN··m2、受剪切切计算VV=F//n+MM/L==5855.9//4++24424..6/55.3774=5597..6466kN受剪切承载载力截面面高度影影响系数数：βhs=((8000/11141))1/44=0..9155塔吊边缘至至角桩内内边缘的的水平距距离：aa1b=((ab-B--lb)/22=(33.8--1.66-0..4)//2=00.9mma1l=((al-B--lb)/22=(33.8--1.66-0..4)//2=00.9mm剪跨比：λλb'=aa1b/hh0=9000/111411=0..7899，取λb=0..7899；λl'=a1ll/h0=9000/111411=0..7899，取λl=0..7899；承台剪切系系数：ααb=1..75//(λb+1))=1..75//(0..7899+1))=0..9788αl=1..75//(λl+1))=1..75//(0..7899+1))=0..9788βhsαbbftbh0=0..9155×0.9978××1.557×103×5×1.1141==80118.3388kkNβhsαllftlh0=0..9155×0.9978××1.557×103×5×1.1141==80118.3388kkNVV=5997.6646kkN≤minn(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=880188.3888kNN满足要求！！3、受受冲切计计算塔吊对承台台底的冲冲切范围围：B++2h00=1..6+22×1.1141==3.8882mmaab=3..8m≤≤B+22h0=3..8822m，al=3..8m≤≤B+22h0=3..8822m角桩位于冲冲切椎体体以内，可可不进行行角桩冲冲切的承承载力验验算！4、承承台配筋筋计算((1)、承承台底面面长向配配筋面积积αS1=My/(α1fcbh02)=