钻井完井工程设计

1、钻井完井工程设计姓名：谢斌班级：2班学号： 915520中国石油大学（北京）远程教育学院2012年11月 3 3 4 5错误！未定义书签。目 录地质概况技术指标及质量要求工程设计健康、安全与环境管理地质概况1.1地理概况该探井位于504和45地震测线交点，距XX省XX市东500m，所在的地质构造为XX凹陷，该井海拔较低，钻该井目的是通过打开 层来了解该层的油气情况矿大该油区的勘探范Q围，增加油区的总体油气后备储量。1.2地质基本数据井 号：A51.2.2井 另U：预探并1.2.3井 位：（1）井位座标：纵（X）4275165横（Y） 20416485（2）地面海拔：50m（3）地理位置：XX省

2、XX市东500m（4）构造位置：XX凹陷过并测线：504和45地震测线交点1.2.4 设计并深：H=3000+100X4+20 （学号后两位）X3=3460mL2.5目的层：q层，底层深度3650m，分层厚度150m1.2.6 完钻层位：A、B、C、D、E、F F F F Q、匕 r e i3、 2J、 2K、 1、 JL2.7完钻原则：进入q 150m完钻L2.8钻探目的：了解XX构造Q含油气情况，扩大勘探区域，增加后备油气源qj1.3地层层位预测及岩性层位代 号底界深 度，m分层厚度，m主要岩性描述故障提示A280砾岩层夹砂土，未胶结渗漏B600320上部砾岩,砂质砾岩，中下部含砾 砂岩渗

3、漏C1050450中上部含砺砂岩、夹泥岩和粉砂 质泥岩；下部砺状砂岩，含砺砂岩、泥岩、粉砂质泥岩不等厚互层防塌D1600泥岩、砂质泥岩、砺状砂岩、含 砺砂岩不等厚互层，泥质粉砂岩防漏防斜E 1900300F 26507503Fj 2900250F 31502K250砂质泥岩、泥质粉砂岩、夹砺状 砂岩、含砺砂岩防斜E 1900300F 26507503Fj 2900250F 31502K250砂质泥岩、泥质粉砂岩、夹砺状 砂岩、含砺砂岩防斜防漏F35001-3650QJ（未穿）350150泥岩、粉砂质泥岩、泥质粉砂岩 泥岩夹钙质砂岩，夹碳质条带煤 线，中部泥岩夹煤层、下部泥岩、粉砂岩、泥质粉砂岩

4、泥岩为主，泥质粉砂岩，中粗砂 岩，砂砾岩间互泥岩、泥质砂岩、下部灰褐色泥 岩深灰，浅灰色灰岩为主，间夹褐， 砖红色泥岩防斜防斜、塌、卡防漏、喷、卡防漏、喷、卡技术指标及质量要求 2.1井身质量要求井段(m)井段(m)井斜(。)水平位移(m)全角变化率(0/25m)0-1000303010/25m-200040501015 /25m-3000508020/25m-4000601002015 /25m-5000701402030 /25m22固井质量要求固井质量采用声波测井和变密度测井综合评价，要求声幅20%；变密度测井反应弱 套管波，强地层波。完钻前按下套管管串设计准备好套管附件、转换短接、联顶

5、节、循环接头等必要 配件，以保证各配件的尺寸、螺纹类型相匹配；完钻前取固井水样进行水泥浆性能复核检验；生产套管下入前认真通井循环，保证套管下到底。套管下完后尽快固井，不能长 时间循环；固井候凝48小时后钻分级箍。钻完分级箍后，必须循环冲洗干净，方可向下钻进；钻完全井水泥塞后，必须大排量循环冲洗干净胶皮及铝片，套管内必须替换成清 水；钻水泥塞前及起钻后需丈量并记录钻头外径，钻头外径变化不得超过0.25mm；必须认真丈量钻具尺寸及方入，留好人工井底，起钻测声、放、磁；水泥环与套管壁、井壁胶接紧密，管外无串槽；油层套管水泥浆返深可根据实钻油气显示情况最终确定。原则上含气井水泥浆应 返至地面，不含气井

6、水泥浆返高至少高于最浅油顶200米；固井质量检查测井测定的固井质量应至少达到合格以上标准；根据地层特性、储层特点、固井工艺及固井质量要求，科学合理编写固井施工 设计；固井前井眼及钻井液准备要求：a.针对易漏、出水地层进行堵漏治水，提高地 层承压能力，确保固井质量；b.完钻固井前要求钻井液做到粘切低、动塑比低、泥饼薄而 韧，满足固井要求。下套管前必须认真细致通井，确保井下安全及井眼畅通，通井时应带大接头或 欠尺寸稳定器，防止下套管遇阻和卡钻，气层段反复划眼，以清除井壁的泥饼，充分循 环稀释泥浆，大排量洗井，确保井眼畅通，无漏失、井塌，井底无沉砂；使用的浮鞋，浮箍，分级箍在下套管前应认真检查，确保

7、附件的正常使用，分 级箍严禁碰撞，用套管钳上扣时。应借用上一跟套管传递扭矩，达到上扣的标准扭矩值和 扭矩图。不得用套管钳咬分级箍的本体；严格按照下套管操作规程进行下套管作业，认真检查固井工具及管串附件，合 理加放扶正器，确保套管居中度N 67。扶正器加放原则：a.浮箍以下加一组扶正器；b. 浮箍到最下气层底部段每根都加扶正器特别注意弹性扶正器必须加在接箍处；下套管时必须平稳。若有漏失要严格控制下放速度在30秒/根以下，一般情况 下在1520秒/根，不准猛提、猛放、猛刹，应保证井眼稳定，不发生井涌、井喷、井 漏和井塌；在井场通套管内径，通径规规格型号必须按照行业标准，严禁在钻台通套管内 径，用清

8、洗剂清洗套管螺纹，并检查密封面是否有损伤，必须使用带扭矩仪的套管钳紧螺 纹，螺纹扭矩必须符合标准，并将螺纹扭矩打印上报甲方。必须使用拓普套管螺纹密封脂(拓，确保丝扣的密封性；普101、拓普102)套管下完后，技术员应根据套管头的安装。计算好联入长度。井口安装好吊卡 后，灌满泥浆后，用单凡尔开泵顶通后才可以大排量循环钻井液避免造成井漏；根据井下工况及管内外液体的流变性能，进行流变性计算，科学合理应用顶替 技术，提高顶替效率及一、二界面水泥环胶结质量；科学全面的进行气侵、气窜综合评价及预测，为优化注水泥施工参数提供理论 依据；固井前应认真检查钻机、泵、循环系统、水泥头等设备和工具，确保固井施工 连

9、续顺利；根据电测井径及现场经验，计算水泥浆量，采用干混工艺，确保水泥、外掺料 及外加剂搅拌均匀；用水泥车试压25MPa,试压合格后方可交井。.工程设计3.1井下复杂情况提示3.1.1在本井的钻井过程中，现场有关技术人员应充分了解、分析邻井事故 复杂情况，防止事故的发生，及时处理好工程复杂。注意观察地震对钻井的 影响：并漏：并漏深度及层位；并斜：易斜井段及对应层位；井喷：易井喷井段及对应层位。3.1.2进入目的层，应根据实钻情况及时调整泥浆密度，注意防喷、防漏和 防卡，一方面要搞好油气层的发现，保护工作，另一方面要切实搞好并控工 作，确保安全施工。3.1.3根据XX油田分公司钻开油气层申报制度要

10、求，由地质监督以书面形 式向钻井监督和井队提出油气层预告；原则：1）钻揭目的层前7天。2）目的层提前或非目的层发现油气显示要立即通知。3）邻并没有发现H2S气体，但本并应密切监控。行业标准中H2S的安全临界浓度为20mg/m3 （约14PPm），若发现HS，无论浓度高低，都要向勘探事业部2的钻井技术部及HSE管理办公室、生产技术处和质量安全环保处报告，同时 作业队伍要向所属的上级部门报告。3.2地层可钻性分级及地层压力预测3.2.1地层可钻性分级地 层ABCDEF 3F2TF 2KFiQj可钻性值0.611.392.1633.57.35.24.93.2.2压力剖面预测3.3井身结构钻探目的层为

11、灰岩地层，确定完井方法为先期裸眼完井。根据地质情况钻达目的层过 程中不受盐岩，高压水层等复杂地层影响，故井身结构设计按地层压力和破裂压力剖面进 行。井深结构设计有关系数名称S W g/cm3Sgg/cm3Sfg/cm3S k g/cm3A PNMPaA PaMPa数值0.050.050.030.051520来源理论计算理论计算区域资料统计区域资料统计区域资料统计区域资料统计钻井液的压力体系最大钻井液密度式中pmaxP式中pmaxP max = P pma b某层套管钻进井段中所用最大泥浆密度，g/cm 3 ；(2-1)ppmax该井段中所用地层孔隙压力梯度等效密度，g/cm ppmax该井段中

12、所用地层孔隙压力梯度等效密度，g/cm 3 ；Sb发生井涌情况抽吸压力允许值的当量密度，取0.036 g/cm 3。p = p + sp = p + s +S + pmaxkfnk pmax b f Hni第n层套管以下井段发生井涌时，在井内最大压力梯度作用下，(2-2)Pfnk层不被压裂所应有的地层破裂压力梯度，g/cm 3 ；第n层套管下入深度初选点，m；上部地Hni压井时井内压力增高值的等效密度，取0.06 g/cm3 ；地层压裂安全增值，取压井时井内压力增高值的等效密度，取0.06 g/cm3 ；地层压裂安全增值，取0.03 g/cm3。sf校核各层套管下到初选点时是否会发生压差卡套A

13、 prn斗广 9-81 mm( P pmax + b pmJ 103第n层套管钻进井段内实际的井内最大静止压差，MPa；(2-3)该井段内最小地层孔隙压力梯度等效密度，g/cm3 ；Pp minA P 避免发生压差卡套的许用压差，取12 MPa；HmmHmm该井段内最小地层孔隙压力梯度的最大深度，m。套管层次的确定1.确定油层套管下入深度H1因为井深H=2460m,所以油层套管下入深度H1=2460m。确定第技术套管下入深度H2初选点H2 i试取H =310 m参考临井基本参数，p于=1.60g/cm3, p=1.12 g/cm3由公式2-2p =1.12+0.036+0.03+ 2460 x

14、0.060p =1.573(g/cm3)因为Pf2k Pf950且相近，则初选点下入深度H,=310m。校核H =310m在此井段，p =1.12 g/cm3, p=0.85g/cm3 , H =163 m。由公式2-3P =9.81 x 163 X (1.12+0.036-0.85) x 10 -3P =0.17126(MPa)因为 P 2 P所以不会产生压差卡套，则确定此级套管的下入深度310m。确定第表层套管下入深度H3试取H =80 m参考临井基本参数，p =0.85 g/cm3, p=1.50g/cm3 。参考邻井资料的钻井液性能指标的数据：在0-163m的井段上钻井液的密度范围为1

15、.1-1.2g/cm3,在这里我们试取钻井液密度为1.15g/cm3由公式2-2和2-1p =1.15+0.03+ 310 x 16080f3k80p =1.4125(g/cm3)因为P鼻 Py200且相近，则初选点下入深度 气.=40m。校核H =80m在此井段，p =0.85 g/cm 3, p .=0.85 g/cm 3 ,H =80 m。由公式2-3AP =9.81 x 80 x (1.2-0.85) 乂 10 -3A P =0.27468(MPa)因为AP3 80m2 c cbb从而实际用钻杆：80-27.3=52.7m校核抗挤度：P 外挤p gh =1.1 x 1000 x 9.8

16、 x(80-27.3)0.568MPa 310m2 c cbb从而实际用钻杆：310-118.3=191.7m校核抗挤度：P pgh =1.15x 1000 x9.8x(310-118.3) 外挤=L g=2.1605MPa2000m 2 c cbb从而实际用钻杆：2000-218.4=1781.6m。校核抗挤度：P pgh =1.25x 1000 x 9.8x(2000-218.4)外挤二r=21.825MPa50+20+73.18,所以 V 143.18 m3 ,V =160m3。 原原原5.3钻井液密度的转换5.3.1 一次开钻时由公式4-4P v( p - p )_ 2 X 10 3

17、X 210(1.2 - 1) X 10 3 2 X 10 3 x 160 (1.15 - 1) x 10 3W =重=加 P力-P重(2 1) X 103(2 1) X 10 3W =48(t)所以加入黏土的量为48tQ =V - W土 =160- 48 x 103 =112m 3水 原 P水1 X 10 3一次开钻到二次开钻时需要重晶石质量v p ( p - p ) 由公式G =一加得重 p重-p加G = 160 x 4.2 x 103(1.156 - 1.15) x 10 3 =40321重(4.2 1.156 ) x 10 3所以需加重品石4.032t。5.3.3三次开钻时参考临井资料，

18、不用调节钻井液密度。第5章钻井水力参数设计5.1泵的选择5.1.1保证井壁不被冲刷的相关公式Z= 1517 .83 (D 一 D )n - v2-n - p (5-1)500 n - n 0.387 - K式中 Z-流态值，808 ；D H井眼直径，cm ；DP钻具外径，cm ；n一流性指数；K稠度系数,Pas n ；p 一钻井171 叉密/度，g/cm3。Q = (D 2 D 2 ) x U max 4(5-2)Q =(D 2 一 D 2 ) XUmin(5-3)5.1.2临界井深的确定公式1 .第一临界井深Dcr = 0.357 Pr 一 生1m Q L8mr(5-4)式中a=k +k -

19、m x L(5-5)k = m x L(5-6)k =0.51655 p 0.8 H 0.2 ( L1 + L2 + L3 + L4 ) gdpv d 4.8 d 4.8 d 4.8 d 4.81234(5-7) TOC o 1-5 h z k = p 0.8 目0.2L 土 +0.5Z523(5-8)P d Pv P J 4.8 (d h - d )3( d h + d )1.8k = p 0.8 口 0.2 L .51655 +0.57503(5-9)c d Pv c d4.8(d h - d)3(d h + d )18式中d ,d ,d ,d 分别为地面高压管线，立管，水龙带和水龙头，方

20、钻杆的内径， 1234m ；L ,L , L ,L 分别为地面高压管线，立管，水龙带和水龙头，方钻杆的长度， 1234m ；d .,d ,d ,d 分别为钻杆,钻铤的内径和外径，m ； pi p ci cB 常数，内平钻杆取0.51655 ；L p ,L 分别为钻杆和钻铤的长度，m ；k ,k ,k 分别为地面管汇，钻杆内外，钻铤内外的压力损耗系数；d 井径，m ；d c钻具外径，m ；u 钻井液的塑性粘度，Pa-s ；* pvP泵的最大工作压力，kW ；Q 泵的最大排量，m3/s。2.第二临界井深D = 0.357 Pr - -(5-10)cr2 mQ L8 m aQa钻井液携带岩屑最小速度

21、对应泵的排量，m3/s。5.1.3-开时泵的排量计算D =444.5 mm , D =139.7 mm ,n=0.65 ,K=0.3 ,Z=808 , p =1.1g/cm3(5-11)(5-12)(5-12)u = 0.00707d (p - p )2 3dsl由公式(5-11)(5-12)u =0.6(m/s)sl由公式5-212 uVa /(2n + 1 )n2000 m，所以全井段泵都以额定泵功率工作，即：qop=30.17s。因为喷嘴的当量直径：d = ,0-081 P d因为喷嘴的当量直径：d = ,0-081 P dQ 2 e 4 C 2 A P b又DDpc所以Ap =P -

22、(n+mD) Q 技=27.99-(2.94x 10 -5+3.22x 10 -6 x 2000 ) x 28.721.8 =27.32cm当量直径 de=-0081 P dQr2 =2.12cm C 2 A P b若采用三个等直径的喷嘴时：d1=d2=d3= =1.23cm3射流速度 VjQ。一 =10 x 28-72=165.62211c兀d 2 x 3.14 x 1.23 244射流冲击力=5.499KNFj二 P *2=5.499KN1100 x 兀 d 24 射流水功率：Pj= 0.05 P53 =12.54MPa1(兀d 2 )24(6-1)(6-1)第6章套管柱设计及强度校核6.

23、1油层套管柱设计6.1.1计算的相关公式1.某井段的最大外挤压力该井段所用泥浆的最大密度，g/cm3D 某段钢级的下入深度，m ；某段钢级套管的最大下入深度(6-2)n p gS x 10 - 3d b d某段钢级套管抗外挤强度，MPa n p gS x 10 - 3套管浮力系数K = 1 - J（6-3）sps 某段所用钢材的密度，取7.8 g/cm3 ；安全系数抗内压安全系数Si取1.12，抗拉安全系数S t取1.8。6.1.2按抗外挤强度设计由下向上选择第一段套管由公式6-15广p 1 x SD =1.156x 9.81 x 2000 x 10 -3 x 1.1255 =25.515 M

24、Pa查钻井手册(甲方)，选择第一段套管表6-1第一段套管钢级选择外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度（t）抗挤强度（MPa）内径(mm)钢级139.76.9923.07100.727.855J-556.1.3确定第二段套管的下入深度和第一段套管的使用长度查钻井手册（甲方），选择第二段套管钢级外径（mm）钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度（t）抗挤强度（MPa）J-55139.76.220.8385.721.512表6-2第二段套管钢级选择内径(mm)127.3由公式6-221 .51221 .512=1686 .17 m1.156 x 0.00981 x 1.12

25、5D =1618.17(m)实际取D =1618(m)第一段套管使用长度L 第一段套管使用长度L = D -D =2000-1618L =382 (m)圆整进到390 m双轴应力校核1.156q = LqK =390 x 23.07x 9.81 x 10 -3 x1.1567.85=12.998KN查钻井手册（甲方）q =1103.2KN故 J 故 J = 0.0117881103 .2pgD S = 1.156 x 0.00981 x 1610 x 1.125 =20.54KN。X = 27.855 X 0.9645 = 26.866b S故 pgD S b x JS满足双轴应力校核抗拉强度

26、校核5 z x S = 12 .998 x 1.8 = 23 .39 987-5满足抗拉强度要求。=1414m1.4确定第二段使用长度和第三段可下入深度=1414m钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度（t）抗挤强度（MPa）内径（mm）H-40139.76.220.835918.064127.3表6-3第三段套管钢级选择1.由公式6-218 .0461.156 x 0.00981 x 1.125实际取D =1414（m）第二段使用长度 L = D - D =1618-1414=204（m）取第二段套管的长度200m；双轴应力校核b = LqK B +12.998=200 X 0

27、.2043 X 0.85 + 12.998=47.729 KN查钻井手册(甲方)b =987.5KN47 .729 =0.0483987 .5pgD 3Sd = 1.156 x 0.00981 x 1414 = 16.04OX = 21.512 X 0.9612 = 20.67 b S故 pgD S O x JS满足双轴应力校核抗拉强度校核8 z x S = 47 .729 x 1.8 = 85 .912 840 .7 满足抗拉强度要求。6.1.4确定第三段使用长度和第四段可下入深度表6-3第三段套管钢级选择钢级外径钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强度（t）抗挤强度（MPa）K

28、=55139.76.220.83108.421.512内径(mm)127.313.0367技计算 D4 = 1.156 x 0.00981 x 1.125 =顶”皿L3=D4-D3=393m在这里我们取L3=400m抗拉强度校核由公式O = LqK B +47.729=400 X 0.2043 X 0.85 + 47.729=118 .52 KN抗拉强度校核8 z x S = 118.52 x 1.8 = 213 .39 578.3满足抗拉强度要求。所以第四段套管的长度为:L4 = l - L1 - 12 - L3 = 2000-390-200-400=10103校核第四段套管第四段套管主要所

29、受最大的拉应力 抗拉强度校核：b = LqK b +118.52= 1010 x 0.2043 X 0.85 +118.52=293.91 1.12p=1.298 1.12i p pgD 1.156 X 0.00981 x 2000i满足井口内压校核所以满足要求6.2技术套管柱的设计技术套管段的最大钻井液密度为1.15 g/cm 3p =1.156 x 9.8 x 310 x 1.125p =3.95MPa查钻井手册（甲方），选择第一段套管抗挤强度(kg/cm2)抗挤强度(kg/cm2)96.3（kg/m） （mm）（mm）（t）120-310 H-4047.627.72228.6115.2选

30、取的抗挤强度为9.446MPa，故满足抗挤强度校核。抗拉强度校核b = LqK=310 x 0.467 x 0.85=123 .05 KNb X s = 231.16 X 1.8 = 416.1 1.121.156 x 0.00981 x 310满足井口内压校核，技术套管设计完毕。6.3表层套管柱的设计查钻井手册（甲方），选择第一段套管井深（m）钢级外径（mm）壁厚（mm）均重(kg/m)抗拉强 度（t）抗挤强度（kg/cm2）内径（mm）0-80H-40339.78.3871.43146.152323表层套管段的最大钻井液密度为1.15 g/cm 3p =1.15 x 9.81 x 80 x

31、 1.125 p =1.015 MPa选取的抗挤强度为5.102MPa，故满足抗挤强度校核。抗拉强度校核=80 x 0.7001 x 0.85 z LqK b = 47.61 KN6 z x S = 47.61 x 1.8 = 85.69 1.121.15 x 0.00981 x 80第7章注水泥设计7.1水泥浆的用量7.1.1所需水泥浆体积的计算公式V =K - （D2 -D2 ）L+ -d2 h + -D2 h（7-1）T i 4 Hi Si 4 i 14 Hi 2式中 h 1 水泥塞深度，13m ；h2井眼口袋高度，5m ；设计封填水泥长度，m ；D 第i次开钻钻头尺寸，m ；七自外向里

32、第i层套管的外径，m ；d,.第i层套管的内径，m ；K修正系数，1.1；7.1.2水泥浆体积的计算封固表层套管水泥浆体积的计算D =444.5 mm ,D =339.7 mm ,L =80m ,d =322.9 mm,h =13 m,h =5 m 。 TOC o 1-5 h z H1S11112由公式7-1=1.1 x (0.4445 2 0.3397 2) x 80 + (0.3229 )2 x 13 + 0.4445 2 x 5孔4441514(m 3)封固技术套管水泥浆体积的计算D =215.9mm ,D =139.7 mm ,d =228.7 mm , L =310 m , h =1

33、3 m,h =5 m 。H 2S 22112由公式7-1=1.1 x - (0.2159 2 -0.1397 2) x 310+ - 0.2287 2 x 13+-0.2159 2 x 5T2444T 2 =11-3(m 3 )封固油层套管水泥浆体积的计算D =215.9 mm ,D =139.7 mm ,d =124.3 mm ,L =2000 m , h =13 m,h =5 m ；H3S33312由公式7-1=1.1 x K (0.2 2 -0.1397 2) x 2000+ - 0.1243 2 x 13+ K 0.2 2 x 5T3444T3 =32-60 D。7.2所需干水泥的用量

34、7.2.1所需干水泥的质量的计算公式配制1m3的水泥浆所需水泥灰的质量q= PcP”(7-2)p + m pp 水泥灰的密度，3.15 g/cm3 ；p 水的密度，1.0 g/cm3 ;m水灰比，二开、三开选0.44, 一开为0.46；从而，一开得 q =1.286(t/m3)二开、三开得 q =1.32(t/m3)。7.2.2干水泥质量的计算封固表层套管W 尸 Lq=L05 514 4 1-286=10-146(t)封固技术套管W 2 =K V T 2L 05 4 11-3 4 1-32=15-662()封固油层套管七 2 =K V T 2 q=L 05 4 以 6 4 1-32=45-18

35、(t)7.2.3所需清水的体积的计算封固表层套管所需清水的量由公式7-3V = m 4 七 1 = .46 4 1。46 =4.667(m3)- p1.0固井时储备清水的体积20m3。封固技术套管所需清水的量由公式7-3= = = 0.44 X 15.662 =6.87(m 3)叩2P1w固井时储备清水的体积20m3。封固油层套管所需清水的量由公式7-3= m X 七3 = Q-44 X 45-18 =19.879(m3)W 3P1.0w固井时储备清水的体积40m3。7.3时间的计算7.3.1顶替排量1.油层：井径215.9mm,套管外径139.7mm,返速2.23m/s丸Q = VA = (

36、0.2159 2 0.1397 2)x 2.23 x 1.5 x 1000 = 71 .15 L / s2中间：井径215.9mm，套管外径139.7mm，返速2.23m/s兀Q = VA = (0.2159 2 0.1397 2) x 2.23 x 1.5 x 1000 = 71 .15 L / s表层：井径444.5mm，套管外径339.7mm，返速2.23m/s兀Q = VA = 一(0.4445 2 0.3397 2) x 2.23 x 1.5 x 1000 = 215 .8L / s7.3.2顶替容积1.油层：内径 124.3mm V =生、0.1243 2 x 2000 = 24.26m3 D 42中间：内径124.3mmV = X 0.1243 2 X 310 = 3.76m3D 43.表层：内径320.4mm项目顶替排量(L/s)水泥浆的 体积(m 3)顶替容积(m3)防凝时间(min)干水泥质量(t)V =D 兀cX 0.3204 2 X 80 =46.447m 37.3.3顶替时间及防表层215.8