毕业论文米三级公路设计

1、本科毕业设计（论文）实战演练新政一路道路设计毕业设计实战演练模板题目：某某道路设设计学生姓名学号教学院系专业年级指导教师职称单位完成日期2006年5月29日摘要本次毕业设设计是设设计一条条道路，通通过老师师给的地地形图进进行纸上上定线，设设计出一一条三级级公路，本本项目为为位于南南充市仪仪陇县新新政镇”新新政一路路”，属属于农村村乡镇道道路，根根据规范范确定公公路等级级，对该该地段所所选方案案进行技技术设计计，包括括：路线线的平面面设计、纵纵断面设设计、横横断面设设计设计计，路基基路面设设计和排排水设计计、边坡坡防护加加固设计计。本路段全长长为18850米米，为双双车道三三级级公公路，设设计行

2、车车时速为为30kkm/hh.采用用水泥混混凝土路路面，路路面为33.5mm+3.5m=7m宽宽，路拱拱坡度22%，设设0.775m土土路肩，路路肩横坡坡度为33%，设有55个平曲曲线，22个竖曲曲线。在在平面设设计中，圆圆曲线和和缓和曲曲线均满满足规范范要求；在纵断断面设计计中，采采用平曲曲线包住住竖曲线线；在横横断面设设计中，加加入了超超高加宽宽设计，使使汽车行行驶更加加稳定；同时为为了满足足横向排排水要求求，并根根据当地地水文调调查，进进行涵洞洞设计。该该路设计计了6个涵洞洞。路线线最大挖挖方高度度为122米，最最大填方方高度为为13米，即即进行了了挡土墙墙设计，和和边坡稳稳定性验验算。

3、关键词：三三级公路路、平纵横横设计、路基路路面设计计、涵洞洞设计 工程概概况本项目为位位于南充充市仪陇陇县新政政镇”新新政一路路”，新新政一路路项目位位于南充充市仪陇陇县新政政镇的一一条三级级公路，全全长约22公里，设设计行车车速度330kmm/h，路路基宽度度8.55m（00.755+3.5+33.5+0.775），行行车道223.5m，设设计荷载载等级：公路-级，路路面横坡坡采用双双向2%横坡（以以道路中中线），路路肩采用用土路肩肩（横坡坡为3%，宽度度为0.75）。新新政一路路属于农农村乡镇镇道路，促促进了城城乡统筹筹，增加加农村公公共基础础设施服服务；也也是沿线线农村最最主要的的生产生

4、生活出行行通道；促进当当地经济济建设、文文化交流流，加强强区域经经济联系系，增加加农民收收入，促促进公路路沿线各各种资源源开发和和当地脱脱贫致富富的需要要；路对对于当地地老百姓姓来说是是连接城城市的桥桥梁，是是对未来来的希望望。1.1 地地形地貌貌及水文文气候特特征新政镇地处处嘉陵江江畔，四四川盆地地东北部部，仪陇陇县西南南处，成成渝经济济区北部部，幅员员面积1124.76平平方公里里。东邻邻双胜镇镇，南接接光华乡乡，西依依度门镇镇，北靠靠柴井乡乡，距川川东北中中心城市市南充660公里里。南充充市地处处四川盆盆地东北北部，全全市可分分为北部部低山区区和南部部丘陵区区两大地地貌单元元。东西西两部

5、分分的地貌貌形态差差异较大大。东部部以桌状状或台状状低山为为主，顶顶部较为为平缓，长长度百米米至数千千米，宽宽数百米米。地貌貌上以单单面山为为主，一一般是北北坡陡峻峻，南坡坡平缓。新政一路场地区域内岩层晚近期构造活动微弱，断裂构造不发育，区域稳定性好。场地基岩为侏罗系中统遂宁组泥岩。自然气候: 属四四川盆地地亚热带带湿润季季风气候候区，干干湿明显显，年平平均降雨雨11773.88毫米，无无霜期3300天天以上。气温：多年平均气温约为17.3，极端最低温度为-2.5。2 平面设设计2.1平曲曲线描述述新政一路道道路全长长18550m，设设千米桩桩，桩间间距为220m，共共设有55个平曲曲线，平平

6、曲线尽尽量做到到顺直、连连续、舒舒适。曲曲线最小小半径1100mm655m（设设计时速速为300km/h的三三级公路路的一般般最小半半径）。曲曲线间最最小直线线长度为为80.6m60mm，满足足最小直直线长度度要求。道道路线性性较为良良好，能能让驾驶驶员和乘乘客在行行车过程程中感觉觉舒适。2.2路线线平曲线线要素计计算根据路线选选线原则则，综合合各方面面因素，路路线基本本情况如如下：共共有7个交点，其其中个22右转弯弯，3个左左转弯，平平曲线半半径均从从起点起起一次为为1500、2660、1100、1100、1100，其中有有两个为为反向曲曲线，一一个为同同向曲线线。表2-2-1 平曲线线设计

7、参参数交点交点桩号左转角右转角半径（m）缓和曲线长长度（mm）QDK0+0000JD1K0+3998.99773515240JD2K0+7553.66182226040JD3K1+1442.99378410040JD4K1+3663.00264910035JD5K1+5777.88896212040ZDK1+8550.22722.3 平平曲线要要素计算算图2.1平平曲线参参数计算算简图2.3.11计算公公式对称形曲线线几何元元素计算算公式内移值：（2.3.11-1）切线增长值值：（2.3.11-2）缓和曲线角角：（2.3.11-3）切线长：（2.3.11-4）平曲线长：（2.3.11-5）外距

8、：（2.3.11-6）切曲差：（2.3.11-7）式中：总切线线长（）；总曲线线长（）；外距（）；主曲线线半径（）；路线转转角（）；缓和曲曲线终点点处的缓缓和曲线线角（）；缓和曲曲线切线线增，（）；设缓和和曲线后后，主圆圆曲线的的内移值值（）；缓和曲曲线长度度（）；圆曲线线长度（）主点桩号计计算 (2.33.1-8）(2.33.1-8）(2.33.1-8）(2.33.1-8）(2.33.1-8）2.3.22 各桩桩号平面面要素计计算（1）JDD1处平平曲线要要素计算算 JD1：K0+3988.9777=150mm，=440m ，= 平曲线线要素计计算如下下主点里程桩桩号计算算：JD1：KK0+

9、3398.9777校核经验证：交交点校核核无误。（2）JDD2处平平曲线要要素计算算 JD2 K00+7553.6618=260mm，=40m ，= 平曲线要要素计算算如下主点里程桩桩号计算算：JD2：KK0+7753.6188经验证：交交点校核核无误。(3)JDD3处平平曲线要要素计算算JD3 KK1+1142.9377=100mm，=40m ，= 平曲线要要素计算算如下主点里程桩桩号计算算：JD3：KK1+1142.9377校核: 经验证：交交点校核核无误。(4) JJD4处处平曲线线要素计计算 JDD4 KK1+3363.0266 =100mm，=35m ，= 平曲线要要素计算算如下主点

10、里程桩桩号计算算：JD4：KK1+3363.0266 校核:经验证：交交点校核核无误。(5)JDD5 处处平曲线线要素计计算 JD55 K11+5777.8889=100mm，=40m ，= 平曲线要要素计算算如下主点里程桩桩号计算算：JD5：KK1+5577.8899校核: 经验证：交交点校核核无误。3 路线线纵断面面设计3.1竖曲曲线设计计参数共设计了22个变坡坡点， 1个凸凸形曲线线，1个凹形形曲线，最最大半径径80000m，其其中最小小半径440000m，最最大纵坡坡2.2265%，最小小纵坡00.544%。最大纵坡及及最大纵纵坡条件件下的最最大坡长长，此项项目设计计的三级级公路，设设

11、计速度度30kkm/hh，极限限最大纵纵坡8%，对应应最大坡坡长为112000m。动动态拉坡坡尽量做做到填挖挖方不大大且填挖挖平衡，将将挖方用用作填方方，整个个路线的的变坡点点选择都都考虑了了平曲线线包含竖竖曲线的的原则。图3.1-1 纵纵断面简简图表3-1-1 竖竖曲线参参数表边坡点编号号边坡点桩号号坡度（%）竖曲线半径径（m）坡长（m）设计高程（m）变坡点1K0+3997.33432.26554000339.5547374.3375-0.5440743.1148变坡点2K133621.3788710.22323.2竖曲曲线要素素计算图3.2-1竖曲曲线曲线线要素计

12、计算简图图竖曲线基本本要素计计算公式式：(3.2-1)(3.2-2)(3.2-3)(3.2-4)式中：坡度差差 LL 曲线长长（m） TT 切线长长（m） EE 外距（mm）（1）变坡坡点1：里程和和桩号KK0+3397.3433竖曲线要素素计算：=2.2665% =-0.5400% R=40000m，=-2.8055%(凸形)设计高程计计算：竖曲线起点点桩号=(K00+3997.3343)544.166=K00+3441.2259竖曲线终点点桩号=( KK0+3397.3433) +54.16= K00+4553.444竖曲线起点点高程：3744.3775556.00980.0022665=

13、3375.6466m竖曲线终点点高程：3744.3775556.00980.5540%=3774.6678mm验算符合标标准竖曲线起点点桩号KK0+3341.2599，终点点桩号 K0+4533.444，平曲曲线曲线线段起点点桩号KK0+3398.9777，终点点桩号KK0+4463.41，故故满足“平平包竖”。（2）变坡坡点2：里程和和桩号KK1+1140竖曲线要素素计算：=-0.5540% =1.3378% R=880000m，=1.9918%(凹形)（2）设计计高程计计算：竖曲线起点点桩号=(K11+1440)76.7311=K11+0663.2269竖曲线终点点桩号=( KK1+114

14、0) +776.7731= K11+2116.7731竖曲线起点点高程：3700.3662776.77310.000544=3770.7776mm竖曲线终点点高程：3700.3662776.77311.3378%=3771.4419mm验算符合标标准竖曲线起点点桩号KK1+0633.2669，终终点桩号号K1+2166.7331，平平曲线曲曲线段起起点桩号号K1+0311.611，终点点桩号KK1+2218.9999，故满满足“平平包竖”。4 路线横横断面设设计4.1 横横断面组组成要素素本道路路幅幅设计总总宽为88.5米米，采用用单幅双双车道形形式，并并设有00.755m土路路肩，土土路肩为

15、为3%向外外单向横横坡。标准横断面面为：88.5mm=0.75mm（路肩肩）33.5mm（行车车道）3.55m（行行车道）0.775m（路路肩）4.2 平平曲线加加宽设计计新政一路为为三级公公路，采采用双向向路拱坡坡度，采采用的是是2%的的路拱横横坡度，路路肩采用用的是33%坡度度，保证证行车的的舒适与与安全，故故对该新新政一路路行车道道设置加加宽。新新政镇位位于一般般地区，且且本道路路是三级级公路，设设计时速速30kkm/hh，则对对该路采采用第一一类加宽宽，加宽宽缓和段段长度采采用与缓缓和曲线线等长，加加宽过渡渡方式为为线性加加宽。加宽计算：由公式：(4.2-1) b 加宽宽值；（mm）N

16、 车车道数量量；A轴距距加前悬悬;（mm）R 圆圆曲线半半径;（mm）根据本设计计资料，计计算如下下：JD1：AA=5mm，N=2，RR=1550m，VV=300km/h由于0.44m00.8mm，则可可按规范范取值为为0.88mJD2: A=5，NN=2，RR=2660，vv=300 ，由由于半径径大于 2500m 所所以不加加宽；JD3: A=5，NN=2，RR=1000，vv=300 由于0.555m，则取取，即在在全缓和和段设置置超高。4.3.33横断面面超高值值计算表4-3-3-11 绕中中线旋转转超高值值计算公公式超高位置计算公式注圆曲线上外缘1.计算结结果均为为与设计计高之差差；

17、2.临界断断面过渡渡段起点点：3.x距离离处的加加宽值：4.内外侧侧边线降降低和抬抬高值是是在内按按线性过过渡，路路若有要要若求时时可采用用高次抛抛物线过过渡中线内缘过渡段上外缘（或）中线（定值）内缘路面宽宽度；路肩宽宽度；路拱横横坡度；路肩横横坡度；超高横横坡度（超超高值）；超高过过渡段长长度（或或缓和曲曲线长度度）路肩横横坡度由由变为所需需的距离离，一般般可取11.0mm；与路拱拱同坡度度的单向向超高点点到超高高过渡段段起点的的距离；超高过过渡段中中任一点点至起点点的距离离；路基外外缘最大大抬高值值；路中线线最大抬抬高值；路基内内缘最大大降低值值；x距离离处路基基外缘抬抬高值；x距离离处路

18、中中线抬高高值；x距离离处路中中线内缘缘降低值值；圆曲线线加宽值值；x距离离处路基基加宽值值。以上单位长长度均为为m。以JD1处处超高计计算为例例做计算算，其余余桩号同同理可得得JD1：，。处，。ZH点处：，则外缘：中线：内缘：HY点处：，则外缘：中线：内缘：临界点处，在在圆曲线线上：所以：外缘：中线：内缘：由于平曲线线左右对对称，超超高值也也同样对对称。4.4路基基排水4.4.11纵向排排水新政一路纵纵向采用用边沟排排水，设设置在挖挖方路基基的路肩肩外侧或或低路堤堤的坡脚脚外侧，多多与路中中线平行行，用以以汇集和和排除路路基范围围内或流流向路基基的少量量地面水水，边沟沟形式梯梯形边沟沟，内侧

19、侧与外侧侧边坡均均为1：1。4.4.22横向排排水为保证道路路的稳定定性和实实用性，需需要在横横向设置置排水设设施，采采用涵洞洞进行横横向排水水，在桩桩号K00+0220、KK0+2220、KK0+7740、KK1+2200、KK1+5580、KK1+7700处处各设置置一个涵涵洞。涵涵洞形式式为混凝凝土圆管管涵，设设计洪水水频率为为1/225。涵洞1：KK0+0020（1）设计计流量计计算：汇水区面积积：；根据地形图图及地质质水文情情况查资资料得：其地貌貌系数值值；涵洞洞设计洪洪水频率率为1/25，汇汇流时间间为，径径流厚度度；其植植物截流流的拦蓄蓄厚度；其洪峰峰流量折折减系数数可取；汇水区

20、区降雨量量折减系系数；折折减系数数。采用径流形形成法计计算其设设计流量量：（2）涵洞洞孔径计计算故拟采用4400mmm的混混凝土预预制管。（3）各部部标高和和坡度确确定路基设计标标高H设设：根据据路基设设计表查查算得涵涵位中心心桩号处处路基设设计标高高为3665.8830mm，此处处路基无无超高和和加宽。涵底中心标标高H涵涵：涵底底中心标标高是指指涵洞铺铺底中心心设计标标高，该该处标高高为3664.333m。涵底纵坡取取3%。初步拟定洞洞口采用用八字式式洞口，出出入口帽帽石顶至至流水槽槽面高度度为0.74mm，帽石石宽度为为0.44m。正交涵洞长长度计算算：根据初估涵涵长上下下游总长长为100

21、.322，因此此拟选用用每节长长为1mm的管涵涵共111节，上上游5节节，下游游6节，110条沉沉降缝。则则涵长为为：。取进口流水槽槽面高程程=出口流水槽槽面高程程=检查涵洞进进口与涵涵洞中心心流水面面高差：查标准图，11.0mm钢筋混混凝土圆圆管壁厚厚0.11m，管管底厚00.022m，故故基础顶顶面应在在流水槽槽以下00.122m。则则有进口基顶高高程为：因涵底土质质较好，为为达到防防水要求求，并固固定涵身身，可设设25ccm垫层层，垫层层分为两两层，上上层为115cmm混凝土土，下层层为100cm沙沙垫层。涵洞2：KK0+2220：（1）设计计流量计计算：汇水区面积积：；根据地形图图及地

22、质质水文情情况查资资料得：其地貌貌系数值值；涵洞洞设计洪洪水频率率为1/25，汇汇流时间间为，径径流厚度度；其植植物截流流的拦蓄蓄厚度；其洪峰峰流量折折减系数数可取；汇水区区降雨量量折减系系数；折折减系数数。采用径流形形成法计计算其设设计流量量：（2）涵洞洞孔径计计算故拟采用4400mmm的混混凝土预预制管。（3）各部部标高和和坡度确确定路基设计标标高H设设：根据据路基设设计表查查算得涵涵位中心心桩号处处路基设设计标高高为3770.3359mm，此处处路基无无超高和和加宽。涵底中心标标高H涵涵：涵底底中心标标高是指指涵洞铺铺底中心心设计标标高，该该处标高高为3668.7793mm。涵底纵坡取取

23、3%。初步拟定洞洞口采用用八字式式洞口，出出入口帽帽石顶至至流水槽槽面高度度为0.74mm，帽石石宽度为为0.44m。正交涵洞长长度计算算：根据初估涵涵长上下下游总长长为100.433，因此此拟选用用每节长长为1mm的管涵涵共111节，上上游5节节，下游游6节，110条沉沉降缝。则则涵长为为：。取进口流水槽槽面高程程=出口流水槽槽面高程程=检查涵洞进进口与涵涵洞中心心流水面面高差：查标准图，11.0mm钢筋混混凝土圆圆管壁厚厚0.11m，管管底厚00.022m，故故基础顶顶面应在在流水槽槽以下00.122m。则则有进口基顶高高程为：因涵底土质质较好，为为达到防防水要求求，并固固定涵身身，可设设

24、25ccm垫层层，垫层层分为两两层，上上层为115cmm混凝土土，下层层为100cm沙沙垫层。涵洞 3 ：K00+7440（1）设计计流量计计算：汇水区面积积：；根据地形图图及地质质水文情情况查资资料得：其地貌貌系数值值；涵洞洞设计洪洪水频率率为1/25，汇汇流时间间为，径径流厚度度；其植植物截流流的拦蓄蓄厚度；其洪峰峰流量折折减系数数可取；汇水区区降雨量量折减系系数；折折减系数数。采用径流形形成法计计算其设设计流量量：（2）涵洞洞孔径计计算故拟采用8800mmm的混混凝土预预制管。（3）各部部标高和和坡度确确定路基设计标标高H设设：根据据路基设设计表查查算得涵涵位中心心桩号处处路基设设计标高

25、高为3772.5525mm，此处处路基无无加宽。涵底中心标标高H涵涵：涵底底中心标标高是指指涵洞铺铺底中心心设计标标高，该该处标高高为3663.9943mm。涵底纵坡取取3%。初步拟定洞洞口采用用八字式式洞口，出出入口帽帽石顶至至流水槽槽面高度度为0.74mm，帽石石宽度为为0.44m。正交涵洞长长度计算算：根据初估涵涵长上下下游总长长为311.399因此拟拟选用每每节长为为1m的的管涵共共32节节，上游游15节节，下游游17节节，311条沉降降缝。则则涵长为为：。取进口流水槽槽面高程程=出口流水槽槽面高程程=检查涵洞进进口与涵涵洞中心心流水面面高差：查标准图，11.0mm钢筋混混凝土圆圆管壁

26、厚厚0.11m，管管底厚00.022m，故故基础顶顶面应在在流水槽槽以下00.122m。则则有进口基顶高高程为：因涵底土质质较好，为为达到防防水要求求，并固固定涵身身，可设设25ccm垫层层，垫层层分为两两层，上上层为115cmm混凝土土，下层层为100cm沙沙垫层。涵洞4：KK+1+2000（1）设计计流量计计算：汇水区面积积：；根据地形图图及地质质水文情情况查资资料得：其地貌貌系数值值；涵洞洞设计洪洪水频率率为1/25，汇汇流时间间为，径径流厚度度；其植植物截流流的拦蓄蓄厚度；其洪峰峰流量折折减系数数可取；汇水区区降雨量量折减系系数；折折减系数数。采用径流形形成法计计算其设设计流量量：（2

27、）涵洞洞孔径计计算故拟采用4400mmm的混混凝土预预制管。（3）各部部标高和和坡度确确定路基设计标标高H设设：根据据路基设设计表查查算得涵涵位中心心桩号处处路基设设计标高高为3771.1188mm，此处处路基无无加宽。涵底中心标标高H涵涵：涵底底中心标标高是指指涵洞铺铺底中心心设计标标高，该该处标高高为3668.1153mm。涵底纵坡取取3%。初步拟定洞洞口采用用八字式式洞口，出出入口帽帽石顶至至流水槽槽面高度度为0.74mm，帽石石宽度为为0.44m。正交涵洞长长度计算算：根据初估涵涵长上下下游总长长为144.722因此拟拟选用每每节长为为1m的的管涵共共15节节，上游游7节，下下游8节节

28、，144条沉降降缝。则则涵长为为：。取进口流水槽槽面高程程=出口流水槽槽面高程程=检查涵洞进进口与涵涵洞中心心流水面面高差：查标准图，11.0mm钢筋混混凝土圆圆管壁厚厚0.11m，管管底厚00.022m，故故基础顶顶面应在在流水槽槽以下00.122m。则则有进口基顶高高程为：因涵底土质质较好，为为达到防防水要求求，并固固定涵身身，可设设25ccm垫层层，垫层层分为两两层，上上层为115cmm混凝土土，下层层为100cm沙沙垫层。涵洞5：KK1+5580（1）设计计流量计计算：汇水区面积积：；根据地形图图及地质质水文情情况查资资料得：其地貌貌系数值值；涵洞洞设计洪洪水频率率为1/25，汇汇流时

29、间间为，径径流厚度度；其植植物截流流的拦蓄蓄厚度；其洪峰峰流量折折减系数数可取；汇水区区降雨量量折减系系数；折折减系数数。采用径流形形成法计计算其设设计流量量：（2）涵洞洞孔径计计算故拟采用4400mmm的混混凝土预预制管。（3）各部部标高和和坡度确确定路基设计标标高H设设：根据据路基设设计表查查算得涵涵位中心心桩号处处路基设设计标高高为3776.4425mm，此处处路基无无加宽。涵底中心标标高H涵涵：涵底底中心标标高是指指涵洞铺铺底中心心设计标标高，该该处标高高为3772.9953mm。涵底纵坡取取3%。初步拟定洞洞口采用用八字式式洞口，出出入口帽帽石顶至至流水槽槽面高度度为0.74mm，帽

30、石石宽度为为0.44m。正交涵洞长长度计算算：根据初估涵涵长上下下游总长长为166.033因此拟拟选用每每节长为为1m的的管涵共共17节节，上游游8节，下下游9节节，166条沉降降缝。则则涵长为为：。取进口流水槽槽面高程程=出口流水槽槽面高程程=检查涵洞进进口与涵涵洞中心心流水面面高差：查标准图，11.0mm钢筋混混凝土圆圆管壁厚厚0.11m，管管底厚00.022m，故故基础顶顶面应在在流水槽槽以下00.122m。则则有进口基顶高高程为：因涵底土质质较好，为为达到防防水要求求，并固固定涵身身，可设设25ccm垫层层，垫层层分为两两层，上上层为115cmm混凝土土，下层层为100cm沙沙垫层。涵

31、洞6：KK1+1170（1）设计计流量计计算：汇水区面积积：；根据地形图图及地质质水文情情况查资资料得：其地貌貌系数值值；涵洞洞设计洪洪水频率率为1/25，汇汇流时间间为，径径流厚度度；其植植物截流流的拦蓄蓄厚度；其洪峰峰流量折折减系数数可取；汇水区区降雨量量折减系系数；折折减系数数。采用径流形形成法计计算其设设计流量量：（2）涵洞洞孔径计计算故拟采用8800mmm的混混凝土预预制管。（3）各部部标高和和坡度确确定路基设计标标高H设设：根据据路基设设计表查查算得涵涵位中心心桩号处处路基设设计标高高为3778.0078mm，此处处路基无无加宽。涵底中心标标高H涵涵：涵底底中心标标高是指指涵洞铺铺

32、底中心心设计标标高，该该处标高高为3664.9952mm。涵底纵坡取取3%。初步拟定洞洞口采用用八字式式洞口，出出入口帽帽石顶至至流水槽槽面高度度为0.74mm，帽石石宽度为为0.44m。正交涵洞长长度计算算：根据初估涵涵长上下下游总长长为400.044因此拟拟选用每每节长为为1m的的管涵共共46节节，上游游22节节，下游游24节节，455条沉降降缝。则则涵长为为：。取进口流水槽槽面高程程=出口流水槽槽面高程程=检查涵洞进进口与涵涵洞中心心流水面面高差：查标准图，11.0mm钢筋混混凝土圆圆管壁厚厚0.11m，管管底厚00.022m，故故基础顶顶面应在在流水槽槽以下00.122m。则则有进口基

33、顶高高程为：因涵底土质质较好，为为达到防防水要求求，并固固定涵身身，可设设25ccm垫层层，垫层层分为两两层，上上层为115cmm混凝土土，下层层为100cm沙沙垫层。4.5视距距计算新政一路为为三级公公路，设设计时速速30kkm/hh，为了了行车安安全，驾驾驶员应应能随时时看到汽汽车前方方相当远远的一段段路程，故故要进行行视距计计算设计计时速为为30kkm/hh的三级级公路停停车视距距为300m，超超车视距距的一般般值为1150mm，4.5.11横净距距计算需满足会车车视距的的要求，且且长度不不小于停停车视距距的两倍倍。所以以取S=70mm。为保保证驾驶驶员视线线通畅，确确保行车车安全，还还

34、需保证证其行车车视距，该该道路总总共5个个弯道，大大部分视视距情况况良好，仅仅JD33附近部部分路段段属于“暗暗弯”情情况，可可能存在在边坡阻阻碍视线线的情况况，故仅仅需对JJD3进进行视距距计算。对JD3 进行视视距计算算：,，显然，则其其计算公公式为：；。式中，曲线线长度均均为内侧侧视点轨轨迹线长长度：最大横横净距（mm）；视距（mm）；曲线长长度（mm）；圆曲线线长度（mm）；缓和曲曲线长度度（m）；曲线内内侧视点点轨迹线线的半径径（m），其其值为未未加宽前前路面内内缘的半半径加上上1.55m，即即，B为为路面宽宽度（mm）；视线所所对应的的圆心角角（）。则计算可得得：故其视距满满足要求

35、求，故符符合规范范要求。5路基防护护及支挡挡设计5.1 路路基防护护路基防护与与加固设设施，主主要有边边坡坡面面防护、沿沿河路堤堤防护与与加固等等。边坡坡坡面防防护常用用的方法法有植物物防护和和工程防防护。植物防护：主要有有种草、铺铺草皮、植植树等。植植物防护护可美化化路容，协协调环境境，调节节边坡上上的湿度度与温度度，起到到固结和和稳定边边坡的作作用。种种草适用用于边坡坡坡度不不陡于11:1、土土质适宜宜种草、不不浸水或或短期浸浸水但地地面径流流速度不不超过00.6mm/s的的边坡。铺铺草皮需需预先备备料，草草皮可就就近培育育，切成成整齐块块状，然然后移铺铺在坡面面上。植植树主要要用在堤堤岸

36、边的的河滩上上，用来来降低流流速，促促使泥沙沙淤积，防防水直接接冲刷路路堤。工程防护：主要有有抹面、喷喷浆、勾勾缝、石石砌护面面等。不不宜使用用植物防防护或者者考虑就就地取材材时，采采用砂石石、水泥泥、石灰灰等矿质质材料进进行坡面面防护。5.2路基基边坡稳稳定性验验算该新政一路路最大填填方边坡坡位于桩桩号K11+7000处，此此时边坡坡高度即即最大路路堤边坡坡高度约约为122m，路堤的的堤身稳稳定性、路路堤和地地基的整整体稳定定性宜采采用简化化Bisshopp法进行行分析计计算，稳稳定系数数按下式式计算：（5.2-1）式中：第第土条重重力；第土条底底滑面的的倾角；第土条垂垂直方向向外力；Ki依

37、土条条滑弧所所在位置置分别按按下式计计算。当土条滑弧弧位于地地基中时时（5.2-2）式中：土土条地基基部分的的重力；土条路堤堤部分的的重力；第土条宽宽度；地基固结结度；、第土条条滑弧所所在地基基土层的的粘结力力和内摩摩擦角。当土条滑弧弧位于路路堤中时时（5.2-3）式中：、土条滑滑弧所在在路堤土土的粘结结力和内内摩擦角角。其余符号同同前。（5.2-4）式中：第第土条滑滑弧所在在土层的的内摩擦擦角。滑滑弧位于于地基中中取地基基土的内内摩擦角角，位于于路堤中中时取路路堤土的的内摩擦擦角。取最危险处处边坡计计算，即即桩号KK0+5598.8322处边坡坡计算，该该处横断断面如图图：图5.2-1 计计

38、算横断断面图代入公式采采用条分分法计算算可得，故故路堤稳稳定性满满足要求求。5.3 挡挡土墙设设计挡土墙是用用来支承承路基填填土或山山坡土体体，防止止填土或或土体变变形失稳稳的一种种构造物物，挡土土墙可用用以稳定定路堤和和路堑边边坡，减减少土石石方工程程量和占占地面积积，防止止水流冲冲刷路基基。由于路堑中中最大挖挖方高度度为111.8227m，考考虑到有有的地段段开挖段段为山体体，为了了避免大大量挖方方，减少少土石方方工程量量，在这这些地段段采用锚锚杆式挡挡土墙。路堤边坡高高于8mm以上的的采用重重力式挡挡土墙进进行支挡挡防护，边边坡高度度小于88m的采采用挖台台阶的方方式进行行防护。5.3.

39、11锚杆式式挡土墙墙计算（1）设计计参数初步拟定锚锚杆式挡挡土墙在在挖深大大于100m时设设计，第第一级墙墙高5mm，第二二级墙高高根据挖挖深来调调整，但但最大高高度不超超过5mm。在多多级墙的的上下两两级墙之之间设置置1.55m宽平平台，平平台用厚厚度为00.200m的CC15混混凝土封封闭，并并设向墙墙外倾斜斜2%的的横坡。（2）土压压力计算算由于墙后岩岩层中有有锚杆，受受力状态态复杂，根根据经验验用库伦伦土压力力进行计计算：（5.3.1-11）（5.3.1-22）式中：库库伦主动动土压力力（KNN/m）；土的重度度(kNN/m33)；取取19kkN/mm3。坡高(mm)；库伦主动动土压力

40、力系数；墙背与竖竖直线的的夹角（）;内摩擦角角（）。对于多级挡挡土墙采采用延长长墙背法法分别计计算每一一级墙背背土压力力。，则上级挡墙墙土压力力:下级挡墙土土压力:（3）挡土土板设计计挡土板采用用混凝土土预制矩矩形板，混混凝土强强度C225，宽宽度为00.5mm，为方方便施工工厚度拟拟分为两两个区段段来计算算，每一一级即为为一个分分区，其其计算公公式为：(5.3.1-33) (55.3.1-44)式中：肋间距。分区最低低处板土土压力：，。对于上级挡挡墙：由，可以得得到：，取厚度为为0.44m，满满足要求求。对于下级挡挡墙：由，可以得得到：，取厚度为为0.55m，满满足要求求。（4）肋柱柱的内力

41、力计算肋柱采用矩矩形截面面，沿墙墙长方向向肋柱宽宽度为00.3mm，柱与与挡墙等等高，肋肋柱间距距由工点点的地形形、地质质、墙高高以及施施工条件件等因素素确定，初初步拟定定为2.5m，肋肋柱采用用就地灌灌注的方方式施工工，采用用标号为为C255的混凝凝土。由由于挖深深较大，地地基条件件良好，于于是肋柱柱与地基基的嵌固固方式按按铰支端端设计，将将部分推推力传给给地基，以以减少锚锚杆的压压力。由于锚杆式式挡墙设设置了两两层，上上墙为两两端悬臂臂的连续续梁，下下墙为底底端简支支的连续续梁。可可将肋柱柱视为双双支点悬悬臂梁，其其内力计计算公式式如下所所示：肋柱支承反反力：（5.3.1-55）(5.3.

42、1-66)式中：E作用于于肋柱上上的土压压力（KKN） (5.33.1-7)、墙高及及墙底的的土压应应力（kkN/mm）； (5.33.1-8)(5.3.1-99)式中：墙背摩擦擦角；填土容重重（kNN/m33）；土压力的的作用点点至肋柱柱底端的的高度（mm）；肋柱间距距（m）。上级肋柱：下级肋柱：肋柱弯矩：上级肋柱柱A、B支座座处的弯弯矩分别别是：根据极值原原理，最最大弯矩矩的截面面位置由由下式确确定：即于是有：A、B两支支座任意意截面上上的弯矩矩为： (5.3.11-100)式中：AA、B两两支座间间某一截截面至肋肋柱顶的的距离（mm）。则AB间的的最大弯弯矩值为为：由，可得：，取高高度为

43、00.4mm显然满满足条件件下级肋柱柱A、B支座座处的弯弯矩分别别是：根据极值原原理，最最大弯矩矩的截面面位置由由下式确确定：即于是有：则AB间的的最大弯弯矩值由，可得：，取高高度为00.5mm显然满满足条件件综上：肋柱柱截面采采用矩形形截面，上上级宽：0.33m，高高：0.4m；下一级级宽：00.3mm，高00.5mm。肋柱基底应应力验算算：此处处只需验验算下层层即可。肋柱底端作作用于地地基的压压应力必必须小于于或等于于地基的的容许承承载力，即即： (5.3.11-111) (55.3.1-112)式中：作作用于柱柱底端的的轴向力力，由三三部分组组成，即即锚拉杆杆力在肋肋柱轴向向的分力力、肋

44、柱柱自重和和土压力力在肋柱柱轴向的的分力（kkN）；肋柱底端端截面积积（m22），其其中a为为沿墙长长方向肋肋柱的宽宽度（mm）；支座i的的反力（kkN）；锚杆i的的倾角；肋柱倾角角，以图图示仰斜斜为正值值；肋柱材料料的容重重（Knn/m33）。肋柱基脚侧侧向应力力验算：此处肋肋柱为铰铰支端，还还需满足足基脚处处侧向应应力要求求，即肋肋柱的埋埋置深度度应满足足要求：(5.3.1-113) (55.3.1-114)式中：地地基的侧侧向容许许应力（kkPa）；地基坚硬硬程度的的系数，KK=0.8；基底的容容许应力力（kPPa）。故可将埋深深设置为为20ccm肋柱基脚前前边缘安安全距离离验算：肋柱除

45、埋置置深度hhD范围围内需满满足侧向向土的支支承反力力要求外外，还应应保证有有足够的的前缘水水平距离离，即，但但此处由由于是垂垂直设置置，即=0，显显然肋柱柱基脚前前边缘安安全距离离满足要要求。（5）锚杆杆设计初步拟定锚锚杆采用用普通灌灌浆锚杆杆，采用用两层布布置，锚锚杆采用用级钢钢筋。每层锚杆所所受拉力力：(5.3.1-115)锚杆的有效效截面积积： (5.3.11-166)式中：钢钢筋设计计强度（MMPa）；考虑超载载和工作作条件的的安全系系数，一一般可取取K=11.72.55，此处处取K=1.77由肋柱计计算求得得的支座座反力（kkN）。上级挡墙：拟采用直径径为188mm的的钢筋，面面积

46、A=2200mm，满满足要求求。为了了保证该该钢筋由由足够的的安全储储备，此此处增加加2mmm的防锈锈厚度，即即钢筋直直径为220mmm。拟采用直径径为266mm的的钢筋33根，面面积A=15992mmm，满足足要求。为为了保证证该钢筋筋由足够够的安全全储备，此此处增加加2mmm的防锈锈厚度，即即钢筋直直径为228mmm。下级挡墙：拟采用直径径为266mm的的钢筋，面面积A=5300.9mmm，满满足要求求。为了了保证该该钢筋由由足够的的安全储储备，此此处增加加2mmm混凝土土的防锈锈层，即即钢筋直直径为228mmm。拟采用三根根直径为为32mmm的钢钢筋，面面积A=21330mmm，满足足要

47、求。5.3.22重力式式挡土墙墙的计算算（1）设计计资料1、墙身构构造：墙墙高8mm，墙背背仰斜坡坡度1:0.225（），墙墙身分段段长度为为20mm， 2、车车辆荷载载：计算算荷载：汽220级；验算荷荷载：挂挂1000 3、土土质情况况：墙背背填土重重度，内内摩擦角角；填土土与墙背背间的摩摩擦角；地基为为砂类土土，地基基容许承承载力,基底摩摩擦系数数。墙身材料：砌体重重度，砌砌体容许许压应力力，容许许剪应力力，容许许弯拉应应力。（2）确定定计算参参数设计挡墙高高度H=8m，墙墙上填土土高度，此此处取填填土最高高处，最最大墙上上填土高高度为，填填土边坡坡坡度为为1:11.5,墙背仰仰斜,坡坡度

48、1:0.225破裂棱体位位置确定定不计车辆荷荷载作用用时的破破裂棱体体的宽度度B：假设破裂面面交于荷荷载范围围内，则则有：令根据路堤挡挡土墙破破裂面交交于荷载载内部时时破裂角角的计算算公式：由于路肩宽宽度为,所以可可以确定定破裂面面交于荷荷载的中中部或者者外侧。破裂面距墙墙踵的距距离：荷载外缘距距墙踵的的距离：由以上可以以知道破破裂面交交于荷载载的中部部。计算换算体体层厚度度，按墙墙高确定定的附加加荷载强强度进行行换算。附附加荷载载强度由由内插法法计算可可以得到到：则有：（3）考虑虑车辆荷荷载作用用时的破破裂棱体体的宽度度B：则考虑车辆荷荷载后的的破裂棱棱体宽度度值为：(4)计算算主动土土压力

49、及及其作用用位置主动土压力力系数：主动土压力力：土压力对墙墙趾力臂臂计算：（5）设计计挡土墙墙截面：初步拟定挡挡土墙的的顶面宽宽度为，基基底宽为为，倾斜斜基底坡坡度为00.2:1（）墙墙身材料料：砌体体重度，砌砌体容许许压应力力墙体重量及及其作用用点位置置计算：挡土墙按单单位长度度计算，方方便计算算，从墙墙趾处沿沿水平方方向把挡挡土墙分分为两部部分，上上部分为为四边形形，下部部分为三三角形。抗滑稳定性性验算：所以抗滑稳稳定性满满足要求求。抗倾覆稳定定性验算算：所以倾覆稳稳定性满满足要求求。（6）基底底应力和和合力偏偏心距验验算合力偏心距距计算上式中，弯弯矩为作作用与基基底形心心的弯矩矩，所以以

50、计算时时，先要要计算对对形心的的力臂：根据前前面计算算过的对对墙趾的的力臂，可可以计算算对形心心的力臂臂。所以基底合合力偏心心距满足足规范要要求。基底应力验验算：由于因此所以基底应应力满足足要求。6 路面结结构设计计本道路由于于部分路路段纵坡坡较大，最最大纵坡坡接近于于5%，故故路面设设计拟采采用水泥泥混凝土土路面，路路面结构构层分为为面层，基基层及底底基层。6.1设计计资料（1）“新新政一路路”公路路技术等等级三级级公路，设设计时速速30kkm/hh，路面面宽度为为7.00m；（2）交通通状况，经经调查交交通量为为 15500辆辆/日，交交通组成成如下表表，交通通年平均均增长44.9%；表6

51、-1-1交通通量表车型黄河JN1150解放CA110B东风EQ1400太脱拉138小汽车交通量（辆辆/d）100600500150150表6-1-2汽车车参数表表车型前轴重（kN）后轴重（kN）后轴数后轮轮组数数前轮轮组数数黄河JN115049.000101.6601双单解放CA110B19.40060.8551双单东风EQ114023.769.2001双单太脱拉 13851.42802双单6.2设计计计算6.2.11轴载分分析路面设计采采用BZZZ-1100，即即1000kN的的单轴-双轮组组荷载。并并以设计计弯沉为为指标验验算面层层层底拉拉应力中中累计当当量轴次次，轴载载小于550KNN的

52、不计计；（1）轴载载换算：（6.2.1-11）上式中：1000kN的的单轴-双轮组组标准轴轴载的作作用次数数；单轴-单单轮、双双轴-双轮组组、单轴轴-双轮组组或三轴轴-双轮组组轴型ii级轴载载的总重重（kNN）；轴型和轴轴载的作作用次数数；各类轴型型i及荷载载的作用用次数；轴-轮型型系数，单单轴-双轮组组时，；单轴-单轮时时，；双双轴-双轮组组时，；三轴-双轮组组时，。换算结果见见表6-2-22表6-2-1交通通量组成成表车型前轴重（kkN）后轴重（kkN）后轴数后轴轮组数数后轴距（ccm）交通量黄河JN115049101.661双100解放CA110B19.460.8551双600东风EQ1

53、14023.769.21双500太脱拉 13812051.42双132150小汽车150表6-2-2轴载载换算结结果表车型黄河JN1150前49100后101.66128.9913解放CA110B前19.400600后60.8550.2122东风EQ1140前23.700500后69.2001.3833太脱拉1338前51.4001500.00336后2X804.2222134.773注：轴载小小于500KN的的不计2）计算累累计当量量轴次：该公路技术术等级为为三级，设设计基准准期为115年，轮轮迹横向向分布系系数的取取值：，行行车增长长率为由于，故属属于中型型交通6.3路面面结构设设计6.3.11初步拟拟定路面面结构新政一路技技术等级级为三级级公路，且且该路交交通等级级为中等等交通，所所以设计计路面结结构为33层：面面层、基基层、底底基层。取取混凝土土面层厚厚度为222cmm，基层层采用水水泥稳定定碎石，厚厚18ccm；底底基层采采用石灰灰稳