模板工程论文技师

1、Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.浅谈模板的设计和配制随着我处规模的不断发展和壮大，承接的工程任务越来越多， 工程质量正在逐年提高,优质工程、优质结构不断涌现。这一个个骄人的成绩的取得，无一不是以质量为依托。质量乃企业立足生存之本。在主体施工阶段中，混凝土成型是质量评定的一个重要方面，混凝土的成型很大程度上由模板的设计和配制所决定，故模板的设计和配制是混凝土成型的关键，我们应当对此加以重视和进行必要的投入，确保混凝土成型的观感和质量。我工程部在太仓苏创上海花园项目的模板工程进行了尝试，对模板

2、的设计和配制进行有效策划和控制，取得了较好的质量效果和经济效益。模板的设计和配制需经过以下几个阶段，一是策划准备工作阶段，其次为设计阶段，最后是配制阶段。每一阶段都有许多相关的工作要做，对于每一项工作都要进行细致的考虑和策划，选择能达到预期的质量目标和经济效果的方法。在太仓苏创上海花园项目的模板工艺上我们首先下定质量目标：整体质量目标为扬子杯，模板要求达清水混凝土，基本做到不抹灰。围绕这一目标，项目部对模板进行了认真的策划和配制。一、策划准准备工作作。太昌昌花园项项目我工工程部共共承建55栋144层住宅宅楼，建建筑面积积为4万万多，该该工程为为短肢剪剪力墙结结构，层层高为33米，在在工程开开工

3、前，项项目部对对模板的的策划和和配制做做了充分分的准备备工作。1、召集相相关人员员召开会会议，总总结此前前工程模模板工艺艺方面的的经验。为为此项目目部召集集了施工工组、质质检组、木木工工长长及小组组长等进进行讨论论，对以以前所干干工程模模板方面面的得与与失进行行分析，好好的在本本工程中中继续加加以发扬扬和运用用，不好好的应当当加以杜杜绝和改改进。在在会上，项项目部决决定继续续适应上上海市场场的形势势采用浸浸汁板木木模，并并提出奋奋斗目标标力争达达到清水水混凝土土的施工工水平，同同时明确确本工程程杜绝使使用胶带带补缝的的传统施施工工艺艺。项目目部要求求各部门门有关人人员在模模板的设设计和配配制上

4、多多下功夫夫，多想想办法。会会议同时时还总结结到：以以往模板板周转次次数少，投投资相对对较多，本本工程可可以在拆拆模上进进行有效效控制，制制订措施施来控制制损耗延延长周转转次数，从从而降低低投入。2、新工艺艺、新技技术、新新材料的的运用。结结合本工工程的特特点和上上海市场场的要求求，本工工程决定定采用220厚浸浸汁板与与50*1000木龙骨骨配制组组合模板板；对模模板的拼拼缝处全全部用刨刨子进行行修整到到边；对对于模板板的下脚脚（与下下层混凝凝土交接接处）采采用新工工艺予埋埋对拉螺螺栓；对对于柱角角、梁角角的易漏漏浆部位位全部加加木锲受受紧，使使柱角、梁梁角不漏漏浆，做做到成型型后有棱棱有角；

5、对于模模板下脚脚不到位位处采用用砂浆进进行提前前5-8小时时捂堵，有有效控制制烂根和和麻面现现象；对对于模板板的定位位采用最最下道为为钢筋焊焊接，上上面采用用混凝土土预制穿穿墙块进进行限位位，等等等。3、人员进进行具体体的分工工和落实实。项目目技术负负责人及及施工组组负责方方案的编编制和审审批工作作；质检检组、木木工班参参考并商商讨；同同时安排排专人进进行模板板翻样和和交底；对于拆拆模，专专人盯管管和指导导，确保保模板少少受伤害害少碰撞撞。二、设计阶阶段。这这一阶段段非常关关键。技技术人员员首先必必须认真真全面的的阅读和和熟悉图图纸，详详细了解解图纸的的各轴线线之间的的尺寸关关系。对对于工程程

6、变更需需即时实实施，不不得马虎虎。其次次，进行行计算和和绘图。对对于计算算可分为为三种形形式进行行，一是是墙柱模模板计算算，二是是梁模板板计算，三三是楼板板模板计计算。主主要计算算支撑钢钢管是否否能承受受荷载，龙龙骨的强强度、抗抗剪、挠挠度以及及扣件抗抗滑移的的计算。对对于计算算，根据据经验，支支撑稳定定性计算算非常非非常重要要，高度度超过88米的模模板其方方案必须须请有关关专家进进行论证证，通过过后才能能实施。所所谓绘图图，是指指翻样员员将蓝图图上的墙墙、板、柱柱进行支支解，绘绘制成直直观详图图以便工工人进行行操作。作作为翻样样员必须须做到认认真细致致，对每每一条墙墙、每一一个柱都都不放过过

7、，且对对墙柱进进行有序序编号，以以便施工工操作时时按编号号顺序进进行，对对于板厚厚有高差差的地方方尤要小小心，墙墙板的高高度也要要变（墙墙、柱、板板一起浇浇注）。最最后，由由计算书书组成的的方案需需报送上上级部门门、监理理、业主主进行审审批。通通过后由由技术负负责人按按此方案案进行技技术交底底。各有有关部门门必须按按此执行行。对于于翻样后后所形成成的翻样样图，还还需进行行认真的的核对，核核对后形形成书面面交底交交付操作作人员进进行执行行。三、配制阶阶段。即即实施阶阶段，这这一阶段段，必须须做到以以下两点点：一是是操作人人员必须须严格按按照大样样图和技技术交底底进行；二是勤勤检查勤勤督促，质质量

8、员，施施工员、工工长等均均为检查查和督促促人员，对对于不正正确的应应当加以以制止和和改正，对对于不到到位的应应当加以以指导和和改进。在在本工程程的配模模过程中中，项目目做到了了细致认认真，安安排专人人进行监监督和检检查，对对每一道道环节都都有明确确的交底底和要求求；翻样样员于现现场进行行指导和和讲解，做做到有问问必答，问问题于现现场随时时随地进进行解决决；此次次模板的的配制做做到好中中求快，重重点是配配模的质质量，改改变以往往的一味味追求速速度的作作风。四、实施效效果。本本次配模模共花去去模板用用工的11/3，从从此数据据来看，远远远超经经验数据据，但在在施工过过程中，不不需花过过多的用用工去

9、进进行模板板修整，不不需花人人工贴胶胶带，不不需花过过多人工工进行混混凝土修修补和清清理，总总体比较较来，模模板总用用工有所所节约，工工程主体体总体用用工有所所节省，工工程质量量比以前前迈上一一台阶，达达到清水水混凝土土的要求求，完成成预期质质量目标标；在拆拆模工程程控制中中，制定定了不许许硬撬硬硬碰，必必须进行行软保护护的措施施，且专专人负责责进行监监督和指指导，使使模板的的损耗大大大降低低从而延延长模板板的周转转次数，节节约工程程成本，经经济效益益显著提提高。取取得了质质量和经经济双丰丰收。综上所述，模模板的设设计和配配制对混混凝土成成型有着着很大的的影响，是是很关键键的一个个方面，我我们

10、应当当加以重重视，充充分尊重重科学，充充分发挥挥项目部部主观能能动性，充充分调动动各相关关人员的的积极性性，做到到事前认认真进行行策划做做好准备备工作，技技术人员员的方案案力求科科学准确确、交底底明确直直观可操操作，配配制时一一丝不苟苟、严格格按要求求执行。只只要我们们认真进进行策划划和控制制，定能能使质量量更上一一个台阶阶，经济济效益也也将会显显著提升升。 220111年4月月 张明明汉梁模板扣件件钢管高高支撑架架计算书书高支撑架的的计算参参照建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范（JGJ130-2001）。 支支撑高度度在4米以上上的模板板支架被被称为扣扣件式钢钢管高支支撑架，对

11、对于高支支撑架的的计算规规范存在在重要疏疏漏，使使计算极极容易出出现不能能完全确确保安全全的计算算结果。本本计算书书还参照照施工工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支支架搭设设高度为为2.88米， 基本尺尺寸为：梁截面面 BD=2200mmm4000mm，梁梁支撑立立杆的横横距(跨度方方向) l=00.800米，立立杆的步步距 hh=1.20米米，图1 梁梁模板支支撑架立立面简图图 采用的的钢管类类型为4483.55。一、梁底支支撑钢管管的计算算 作作用于支支撑钢管管的荷载载包括梁梁与模板板自重荷荷载，施施工活荷荷载等。 1.荷载载的计算算：

12、(1)钢筋混混凝土梁梁自重(kN/m)： q1 = 225.00000.44000.8800=8.0000kkN/mm (2)模板的的自重线线荷载(kN/m)： q22 = 1.55000.8800(20.4400+0.2200)/0.2000=6.0000kN/m (3)活荷载载为施工工荷载标标准值与与振倒混混凝土时时产生的的荷载(kN)： 经计计算得到到，活荷荷载标准准值 PP1 = (11.0000+22.0000)0.22000.8800=0.4480kkN 2.方木木楞的支支撑力计计算： 均布荷荷载 qq = 1.228.0000+1.226.0000=16.8000kN/m 集中荷

13、荷载 PP = 1.440.4480=0.6672kkN 方木计计算简图图 经过计计算得到到从左到到右各方方木传递递集中力力即支座座力分别为为 NN1=22.0116kNN NN2=22.0116kNN 方木按按照三跨跨连续梁梁计算，方方木的截截面力学学参数为为 本算例例中，面面板的截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为: W = 55.00010.0010.00/6 = 833.333cm33； I = 55.00010.0010.0010.00/12 = 4416.67ccm4； 方木强强度计算算 最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的弯弯矩和，计计算公式式如下

14、: 均布荷荷载 qq = 2.0016/0.8800=2.5520kkN/mm 最大弯弯矩 MM = 0.11ql22=0.12.5520.8800.880=00.1661kNN.m 截面应应力 =0.1611106/8333333.3=1.994N/mm22 方木的的计算强强度小于于13.0N/mm22,满足要要求! 方木抗抗剪计算算 最大剪剪力的计计算公式式如下:Q = 0.6qll 截面抗抗剪强度度必须满满足: T = 33Q/22bh T 其中最最大剪力力 Q=0.660.88002.5520=1.2210kkN 截截面抗剪剪强度计计算值 T=3312110/(2501000)=00.

15、3663N/mm22 截截面抗剪剪强度设设计值 T=1.30NN/mmm2 方木的的抗剪强强度计算算满足要要求! 方木挠挠度计算算 最大挠度度考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的挠挠度和，计计算公式式如下: 最大大变形 v =0.66772.11008000.044/(110095000.000416666666.88)=00.1447mmm 方木的的最大挠挠度小于于8000.0/2500,满足足要求! 3.支撑撑钢管的的强度计计算： 支撑钢钢管按照照连续梁梁的计算算如下 计计算简图图 支支撑钢管管弯矩图图(kNN.m) 支支撑钢管管变形图图(mmm) 经过连连续梁的的计算得得

16、到 支座反反力 RRA = RBB=2.02kkN 最大弯弯矩 MMmaxx=0.8066kN.m 最大变变形 vvmaxx=3.1533mm 截面应应力 =0.8066106/50080.0=1158.7400N/mmm2 支撑钢钢管的计计算强度度小于2205.0N/mm22,满足要要求! 二、梁底底纵向钢钢管计算算 纵向钢钢管只起起构造作作用，通通过扣件件连接到到立杆。三、扣件抗抗滑移的的计算:纵向或横向向水平杆杆与立杆杆连接时时，扣件件的抗滑滑承载力力按照下下式计算算(规范5.2.55): R Rcc 其中 RRc 扣扣件抗滑滑承载力力设计值值,取8.00kN； RR 纵向向或横向向水平

17、杆杆传给立立杆的竖竖向作用用力设计计值； 计算中中R取最大大支座反反力，RR=2.02kkN 单扣件件抗滑承承载力的的设计计计算满足足要求! 当直角角扣件的的拧紧力力矩达440-65NN.m时时,试验表表明:单扣件件在122kN的的荷载下下会滑动动,其抗滑滑承载力力可取88.0kkN； 双扣件件在200kN的的荷载下下会滑动动,其抗滑滑承载力力可取112.00kN。四、立杆的的稳定性性计算: 立杆的的稳定性性计算公公式 其中 NN 立杆杆的轴心心压力设设计值，它它包括： 横杆的的最大支支座反力力 N11=0.00kkN (已经包包括组合合系数11.4) 脚手架架钢管的的自重 N2 = 11.4

18、0.11492.8800=0.5584kkN NN = 2.0016+0.5584+2.2240=4.8840kkN 轴轴心受压压立杆的的稳定系系数,由长细细比 ll0/ii 查表表得到； i 计算立立杆的截截面回转转半径 (cmm)；i = 1.58 A 立杆净净截面面面积 (cm22)； A = 44.899 W 立杆净净截面抵抵抗矩(cm33)；W = 5.08 钢钢管立杆杆抗压强强度计算算值 (N/mmm2)； f 钢管管立杆抗抗压强度度设计值值，ff = 2005.000N/mm22； l0 计算长长度 (m)； 如果完完全参照照扣件件式规范范不考考虑高支支撑架，由由公式(1)或或(

19、2)计算 l00 = k1uuh (1) l00 = (h+2a) (22) k11 计算算长度附附加系数数，按照照表1取值为为1.1167； u 计算长长度系数数，参照照扣件件式规范范表55.3.3；u = 1.70 a 立杆上上端伸出出顶层横横杆中心心线至模模板支撑撑点的长长度；aa = 0.112m；公式(1)的计算算结果： = 32.13NN/mmm2，立杆杆的稳定定性计算算 f,满足足要求!公式(2)的计算算结果： = 15.14NN/mmm2，立杆杆的稳定定性计算算 f,满足足要求! 如果考考虑到高高支撑架架的安全全因素，适适宜由公公式(33)计算算 ll0 = k11k2(h+2

20、2a) (33) kk2 计计算长度度附加系系数，按按照表22取值为为1.0000；公式(3)的计算算结果： = 18.17NN/mmm2，立杆杆的稳定定性计算算 f,满足足要求! 模模板承重重架应尽尽量利用用剪力墙墙或柱作作为连接接连墙件件，否则则存在安安全隐患患。五、梁模板板高支撑撑架的构构造和施施工要求求工程经经验: 除除了要遵遵守扣扣件架规规范的的相关要要求外，还还要考虑虑以下内内容 11.模板板支架的的构造要要求： a.梁板模模板高支支撑架可可以根据据设计荷荷载采用用单立杆杆或双立立杆； b.立杆之之间必须须按步距距满设双双向水平平杆，确确保两方方向足够够的设计计刚度； c.梁和楼楼

21、板荷载载相差较较大时，可可以采用用不同的的立杆间间距，但但只宜在在一个方方向变距距、而另另一个方方向不变变。 22.立杆杆步距的的设计： a.当架体体构造荷荷载在立立杆不同同高度轴轴力变化化不大时时，可以以采用等等步距设设置； b.当中部部有加强强层或支支架很高高，轴力力沿高度度分布变变化较大大，可采采用下小小上大的的变步距距设置，但但变化不不要过多多； c.高支撑撑架步距距以0.9-1.55m为宜宜，不宜宜超过11.5mm。 33.整体体性构造造层的设设计： a.当支撑撑架高度度20mm或横向向高宽比比6时，需需要设置置整体性性单或双双水平加加强层； b.单水平平加强层层可以每每4-6米沿沿

22、水平结结构层设设置水平平斜杆或或剪刀撑撑，且须须与立杆杆连接，设设置斜杆杆层数要要大于水水平框格格总数的的1/33； c.双水平平加强层层在支撑撑架的顶顶部和中中部每隔隔10-155m设置，四四周和中中部每110-15mm设竖向向斜杆，使使其具有有较大刚刚度和变变形约束束的空间间结构层层； d.在任何何情况下下，高支支撑架的的顶部和和底部（扫扫地杆的的设置层层）必须须设水平平加强层层。 44.剪刀刀撑的设设计： a.沿支架架四周外外立面应应满足立立面满设设剪刀撑撑； b.中部可可根据需需要并依依构架框框格的大大小，每每隔100-115m设设置。 55.顶部部支撑点点的设计计： a.最好在在立杆

23、顶顶部设置置支托板板，其距距离支架架顶层横横杆的高高度不宜宜大于4400mmm； b.顶部支支撑点位位于顶层层横杆时时，应靠靠近立杆杆，且不不宜大于于2000mm； c.支撑横横杆与立立杆的连连接扣件件应进行行抗滑验验算，当当设计荷荷载N12kkN时，可可用双扣扣件；大大于122kN时时应用顶顶托方式式。 66.支撑撑架搭设设的要求求： a.严格按按照设计计尺寸搭搭设，立立杆和水水平杆的的接头均均应错开开在不同同的框格格层中设设置； b.确保立立杆的垂垂直偏差差和横杆杆的水平平偏差小小于扣扣件架规规范的的要求； c.确保每每个扣件件和钢管管的质量量是满足足要求的的，每个个扣件的的拧紧力力矩都要

24、要控制在在45-60NN.m，钢钢管不能能选用已已经长期期使用发发生变形形的； d.地基支支座的设设计要满满足承载载力的要要求。 77.施工工使用的的要求： a.精心设设计混凝凝土浇筑筑方案，确确保模板板支架施施工过程程中均衡衡受载，最最好采用用由中部部向两边边扩展的的浇筑方方式； b.严格控控制实际际施工荷荷载不超超过设计计荷载，对对出现的的超过最最大荷载载要有相相应的控控制措施施，钢筋筋等材料料不能在在支架上上方堆放放； c.浇筑过过程中，派派人检查查支架和和支承情情况，发发现下沉沉、松动动和变形形情况及及时解决决。扣件钢管楼楼板模板板支架计计算书 模板支支架的计计算参照照建筑筑施工扣扣件

25、式钢钢管脚手手架安全全技术规规范（JGJ130-2001）。 模板支支架搭设设高度为为2.99米， 搭设尺尺寸为：立杆的的纵距 b=11.000米，立立杆的横横距 ll=1.00米米，立杆杆的步距距 h=1.220米。图1 楼楼板支撑撑架立面面简图图2 楼楼板支撑撑架荷载载计算单单元 采用的的钢管类类型为4483.55。一、模板支支撑方木木的计算算 方木按按照简支支梁计算算，方木木的截面面力学参参数为 本算例例中，面面板的截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为: W = 55.00010.0010.00/6 = 833.333cm33； I = 55.00010.0010.0010.00/

26、12 = 4416.67ccm4； 方方木楞计计算简图图 1.荷载载的计算算 (1)钢筋混混凝土板板自重(kN/m)： q11 = 25.00000.22000.3300=1.5500kkN/mm (2)模板的的自重线线荷载(kN/m)： q22 = 0.44000.3300=0.1120kkN/mm (3)活荷载载为施工工荷载标标准值与与振倒混混凝土时时产生的的荷载(kN)： 经计算算得到，活活荷载标标准值 P1 = (1.0000+2.0000)1.00000.3300=0.9900kkN 2.强度计计算 最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的弯弯矩和，计计算公式式

27、如下: 均布荷荷载 qq = 1.221.5500+1.220.1120=1.9944kkN/mm 集中荷荷载 PP = 1.440.9900=1.2260kkN 最大弯弯矩 MM = 1.22601.000/44+1.941.0001.000/88=0.5588kN.m 最大支支座力 N = 1.2600/2+1.9941.000/22=1.6022kN 截面应应力 =0.5588106/8333333.3=6.770N/mm22 方木的的计算强强度小于于13.0N/mm22,满足要要求! 3.抗抗剪计算算 最大剪剪力的计计算公式式如下: Q = qql/22 + P/22 截面抗抗剪强度度

28、必须满满足: T = 3QQ/2bbh TT 其中最最大剪力力 Q=1.00001.9944/2+11.2660/22=1.6022kN 截截面抗剪剪强度计计算值 T=3316002/(2501000)=00.4881N/mm22 截截面抗剪剪强度设设计值 T=1.30NN/mmm2 方木的的抗剪强强度计算算满足要要求! 4.挠挠度计算算 最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的挠挠度和，计计算公式式如下: 均布荷荷载 qq = 1.5500+0.1120=1.6620kkN/mm 集中荷荷载 PP = 0.9900kkN 最大变变形 vv =551.662010000.

29、004/(338495000.000416666666.88)+9900.0 10000.003/(44895000.000416666666.88)=11.0007mmm 方木的的最大挠挠度小于于10000.00/2550,满满足要求求!二、板底支支撑钢管管计算 支撑钢钢管按照照集中荷荷载作用用下的三三跨连续续梁计算算 集中荷荷载P取纵向向方木传传递力，P=3.20kN 支支撑钢管管计算简简图 支支撑钢管管弯矩图图(kNN.m) 支支撑钢管管变形图图(mmm) 支支撑钢管管剪力图图(kNN) 经过连连续梁的的计算得得到 最大弯弯矩 MMmaxx=1.0788kN.m 最大变变形 vvmaxx

30、=2.7544mm 最大支支座力 Qmaax=111.6652kkN 截面应应力 =1.08106/50080.0=2212.30NN/mmm2 支撑撑钢管的的计算强强度大于于2055.0NN/mmm2,不满足足要求!可减少少立杆布布置间距距。 支撑钢钢管的最最大挠度度小于110000.0/1500与10mmm,满满足要求求!三、模板支支架荷载载标准值值(轴力): 作用于于模板支支架的荷荷载包括括静荷载载、活荷荷载和风风荷载。 1.静荷荷载标准准值包括括以下内内容： (1)脚手架架的自重重(kNN)： NGG1 = 0.14992.8880=0.4429kkN (2)模板的的自重(kN)： N

31、GG2 = 0.40001.00001.0000=0.4400kkN (3)钢筋混混凝土楼楼板自重重(kNN)： NGG3 = 255.00000.22001.00001.0000=5.0000kkN 经计算算得到，静静荷载标标准值 NG = NNG1+NG22+NGG3 = 5.8299kN。 2.活荷荷载为施施工荷载载标准值值与振倒倒混凝土土时产生生的荷载载。经计算得到到，活荷荷载标准准值 NNQ = (11.0000+22.0000)1.00001.0000=3.0000kkN 3.不考考虑风荷荷载时,立杆的的轴向压压力设计计值计算算公式 NN = 1.22NG + 11.4NNQ四、楼

32、板强强度的计计算: 1.计算算楼板强强度说明明 验算楼楼板强度度时按照照最不利利考虑,楼板的的跨度取取4.330m，楼楼板承受受的荷载载按照线线均布考考虑。宽宽度范围围内配筋筋2级钢筋筋，配筋筋面积AAs=115933.2mmm2，fy=3000.0NN/mmm2。 板的截截面尺寸寸为 bbh=440855mm1300mm，截截面有效效高度 h0=1100mm。 按照楼楼板每66天浇筑筑一层，所所以需要要验算66天、122天、188天.的 承载能能力是否否满足荷荷载要求求，其计计算简图图如下： 2.计算算楼板混混凝土66天的强强度是否否满足承承载力要要求 楼板计计算长边边4.330m，短短边4

33、.300.995=44.099m， 楼板计计算范围围内摆放放55排脚手手架，将将其荷载载转换为为计算宽宽度内均均布荷载载。 第2层楼板板所需承承受的荷荷载为 q=21.22(0.40+25.000.220)+ 11.22(0.4355/44.300/4.09)+ 1.44(2.00+1.000)=17.89kkN/mm2 计算单单元板带带所承受受均布荷荷载q=4.00917.89=73.09kkN/mm 板带所所需承担担的最大大弯矩按按照四边边固接双双向板计计算 Mmmax=0.005500ql2=0.0555073.094.0092=677.088kN.m 验验算楼板板混凝土土强度的的平均气

34、气温为119.000，查温温度、龄龄期对混混凝土强强度影响响曲线得得到6天后混混凝土强强度达到到53.77%，C300.0混混凝土强强度近似似等效为为C166.1。 混凝土土弯曲抗抗压强度度设计值值为fccm=77.744N/mmm2 则可以以得到矩矩形截面面相对受受压区高高度： = AAsfyy/bhh0fccm = 15593.153000.000/(440855.0001100.0007.774)=0.114 查表得得到钢筋筋混凝土土受弯构构件正截截面抗弯弯能力计计算系数数为 s=0.1130 此层楼楼板所能能承受的的最大弯弯矩为： MM1=ssbh002fcmm = 0.1130408

35、85.00001100.000027.7710-66=499.8kkN.mm 结论：由于Mi = 449.775=449.775 Mmmax=67.08 所以以第6天以后后的楼板板楼板强强度和不不足以承承受以上上楼层传传递下来来的荷载载。 第2层以下下的模板板支撑必必须保存存，第33层以下下的模板板支撑可可以拆除除。木模板墙模模板计算算书一、墙模板板基本参参数 墙模板板的背部部支撑由由两层龙龙骨（木木楞或钢钢楞）组组成,直接支支撑模板板的龙骨骨为次龙龙骨,即内龙龙骨； 用用以支撑撑内层龙龙骨为外外龙骨，即即外龙骨骨组装成成墙体模模板时，通通过穿墙墙螺栓将将墙体两两片模板板拉结， 每每个穿墙墙螺

36、栓成成为外龙龙骨的支支点。 墙模板板面板厚厚度h=20mmm，弹弹性模量量E=660000N/mmm2，抗弯弯强度f=15NN/mmm2。 内楞采采用方木木，截面面501000mm，每每道内楞楞1根方木木，间距距3000mm。 外楞采采用圆钢钢管483.55，每道道外楞22根钢楞楞，间距距5000mm。 穿墙螺螺栓水平平距离5500mmm，穿穿墙螺栓栓竖向距距离5000mmm，直径径5000mm。 墙模板板组装示示意图二、墙模板板荷载标标准值计计算 强度验验算要考考虑新浇浇混凝土土侧压力力和倾倒倒混凝土土时产生生的荷载载；挠度度验算只只考虑新新浇混凝凝土侧压压力。 新浇混混凝土侧侧压力计计算公

37、式式为下式式中的较较小值: 其中中 混凝土土的重力力密度，取取24.0000kN/m3； t 新浇浇混凝土土的初凝凝时间，为为0时(表示无无资料)取2000/(TT+155)，取取5.7714hh； T 混凝凝土的入入模温度度，取220.0000； V 混凝凝土的浇浇筑速度度，取22.5000m/h； H 混凝凝土侧压压力计算算位置处处至新浇浇混凝土土顶面总总高度，取取3.0000mm；1 外外加剂影影响修正正系数，取取1.2200；2 混混凝土坍坍落度影影响修正正系数，取取1.1150。 根据公公式计算算的新浇浇混凝土土侧压力力标准值值 F11=655.8330kNN/m22 实际计计算中采

38、采用新浇浇混凝土土侧压力力标准值值 F11=655.8330kNN/m22 倒混凝凝土时产产生的荷荷载标准准值 FF2= 6.0000kkN/mm2。三、墙模板板面板的的计算 面板为为受弯结结构,需要验验算其抗抗弯强度度和刚度度。计算算的原则则是按照照龙骨的的间距和和模板面面的大小小, 按按支撑在在内楞上上的三跨跨连续梁梁计算。 面板板计算简简图 1.强强度计算算 = M/W ff 其中中 面板的的强度计计算值(N/mmm2)； M 面面板的最最大弯距距(N.mm)； W 面面板的净净截面抵抵抗矩,W = 500.0002.0002.000/66=333.333cm33； f 面板的的强度设设

39、计值(N/mmm2)。 M = qll2 / 10 其中 qq 作用用在模板板上的侧侧压力，它它包括: 新浇浇混凝土土侧压力力设计值值,q11= 11.20.55065.83=39.50kkN/mm； 倾倒倒混凝土土侧压力力设计值值,q22= 11.40.5506.000=44.200kN/m； ll 计算算跨度(内楞间间距),l = 3000mmm； 面板的的强度设设计值f = 115.0000NN/mmm2； 经计算算得到，面面板的强强度计算算值111.7998N/mm22； 面板的的强度验验算 ff,满满足要求求! 2.挠挠度计算算 v = 0.6677qql4 / 1000EI v =

40、 ll/2550 其中 qq 作用用在模板板上的侧侧压力，q = 32.92N/mm； ll 计算算跨度(内楞间间距),l = 3000mmm； EE 面板板的弹性性模量,E = 60000NN/mmm2； II 面板板的截面面惯性矩矩,I = 550.0002.0002.0002.000/112=333.333cmm4； 面板的的最大允允许挠度度值,v = 11.2000mmm； 面板的的最大挠挠度计算算值, v = 0.9022mm； 面板的的挠度验验算 vv v,满足足要求!四、墙模板板内外楞楞的计算算 (一).内楞(木或钢钢)直接承承受钢模模板传递递的荷载载，通常常按照均均布荷载载的三跨跨连续梁梁计算。 本算例例中，龙龙骨采用用木楞，截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为: W = 55.00010.0010.00/6 = 833.333cm33； I = 55.00010.0010.0010.00/12 = 4416.67ccm4； 内楞楞计算简简图 1.内内楞强度度计算 = M/W ff 其中 内内楞强度度计算