国企塔吊基础施工方案含基础验算及详图

1、PAGE 关注微信公众号：鱼鱼工程技术小屋 主编微信：yy-jsxw关注微信公众号：鱼鱼工程技术小屋 主编微信：yy-jsxw目 录TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc4170524331.工程概况 PAGEREF _Toc417052433 h 2 HYPERLINK l _Toc4170524342.编制依据 PAGEREF _Toc417052434 h 2 HYPERLINK l _Toc4170524353.塔吊选选型 PAGEREF _Toc417052435 h 3 HYPERLINK l _Toc4170524364.塔吊基基础设计计及验算算 PAG

2、EREF _Toc417052436 h 3 HYPERLINK l _Toc4170524374.1塔吊吊基础选选型 PAGEREF _Toc417052437 h 3 HYPERLINK l _Toc4170524384.2塔吊吊基础设设计 PAGEREF _Toc417052438 h 3 HYPERLINK l _Toc4170524394.3立柱柱桩与工工程桩间间距 PAGEREF _Toc417052439 h 6 HYPERLINK l _Toc4170524404.3塔吊吊基础验验算 PAGEREF _Toc417052440 h 6 HYPERLINK l _Toc41705

3、24415.施工质质量注意意要点： PAGEREF _Toc417052441 h - 330 - HYPERLINK l _Toc4170524425.1钻孔孔灌注桩桩及格构构柱要求求 PAGEREF _Toc417052442 h - 330 - HYPERLINK l _Toc4170524435.2钢结结构焊接接要求 PAGEREF _Toc417052443 h - 330 - HYPERLINK l _Toc4170524445.3验收收使用要要点 PAGEREF _Toc417052444 h - 331 - HYPERLINK l _Toc4170524456.安全文文明措施施

4、 PAGEREF _Toc417052445 h - 331 - HYPERLINK l _Toc4170524467.附图 PAGEREF _Toc417052446 h - 331 -关注微信公众号：鱼鱼工程技术小屋 主编微信：yy-jsxw关注微信公众号：鱼鱼工程技术小屋 主编微信：yy-jsxw1.工程概概况 2.编制依依据前期招标建建筑结构构图、业业主提供供的基坑坑支护设设计图纸纸。塔式起重重机使用用说明书书塔式起重重机安全全规程 （GB551444-20006）钢结构设设计规范范 （GB5500117-220033）钢结构现现场检测测技术标标准 （GB/T5006211-20010

5、）建筑钢结结构焊接接技术规规程 (JGGJ811-20002)钢结构高高强度螺螺栓连接接的设计计、施工工及验收收规程 (JJGJ882-220111)钢结构工工程施工工质量验验收规范范 （GB5502005-220022）建筑地基基基础设设计规范范 （GB5500007-220111）混凝土结结构设计计规范 （GB5500110-220100）建筑桩基基技术规规范 （JGJJ94-20008）建筑机械械使用安安全技术术规程 （JGJJ33-20112）建设工程程安全生生产条例例 （国务务院第393号令）建筑起重重机械安安全监督督管理规规定 （建设设部第166号令）塔式起重重机设计计规范 （GB

6、/T1335722-20008）3.塔吊选选型本工程现场场分三个个区进行行先后施施工，总体施施工顺序序为：首先施施工I区，待I区B2层结构构（B1板）施施工完成成并达到到强度后后开始II区土方方开挖及及支撑施施工，II区地下下结构施施工完成成后方再再择机插插入III区基坑坑施工。I区土方及及支撑施施工阶段段拟使用用一台60m臂长TC660155塔吊作作为工程程垂直吊吊装工具具（塔吊吊编号为为1#），1#塔吊位位于I区主塔塔楼东部部，待I区B2层结构构施工完完成后，在I区主塔楼西北侧安装一台40m臂长TC6015塔吊（塔吊编号为2#），待2#塔吊安装完毕后，拆除1#塔吊，紧接着在主塔楼东南侧安装

7、一台45m臂长TC7035塔吊（塔吊编号为3#）。II区土方方及支撑撑施工阶阶段，在在辅楼西西南侧安安装一台台45m臂长TC56613（塔塔吊编号号为4#），同同时，将将I区拆除除的TC660155安装至至辅楼东东北角，臂臂长改为为50m，塔吊吊编号为为5#。4.塔吊基基础设计计及验算算4.1塔吊吊基础选选型1#、4#、5#需在土土方及支支撑施工工阶段投投入使用用，该3个塔吊吊基础考考虑采用用钻孔灌灌注桩钢格构构柱钢钢平台基基础形式式，塔吊吊基础定定位及基基础形式式详见附附图。2#、3#塔吊在在结构施施工阶段段使用，拟拟采用天天然基础础，混凝凝土基础础与底板板连接。4.2塔吊吊基础设设计1#、

8、4#、5#塔吊基基础分别别为4根850的中心心距为2.555m22.555m钻孔灌灌注桩,灌注桩桩上接钢钢格构柱柱，格构构柱顶标标高-1.1m，埋入入钻孔灌灌注桩内内3.5米。1#塔吊桩桩长288.9mm，桩顶顶标高为为-21.6m，格构构柱长度度为244米；4#塔吊桩桩长299m，桩顶顶标高为为-19.6m，格构构柱长度度为222米；5#塔吊桩桩长288.9mm，桩顶顶标高为为-199.6mm，格构构柱长度度为222米。格格构柱外外包尺寸寸50445044，采用4160116等边角角钢及420220012600的缀板板焊接而而成，在在中心距距为2.555m22.555m的四根根格构柱柱的顶部

9、部各焊接接一块70007000220封口板板，并将将塔吊配配套钢平平台焊接接在封口口板上，塔塔吊的固固定支脚脚焊接在在钢平台台上，支支腿上、下下均焊接接筋板，支支腿上筋筋板444=166块，支支腿下筋筋板422=8块。格格构柱的的上口需需要做水水平处理理，以确确保钢平平台的水水平误差差控制在在1mm以内。格格构柱与与封口板板焊接时时，每个个面加2块筋板板，共244432块。格构柱在土土方开挖挖后，每每隔2.555米用116槽钢钢做一道道支撑，四四根格构构柱之间间设置水水平剪刀刀撑，将将四根格格构柱连连成一整整体，两两支撑间间设斜撑撑增加其其整体刚刚度。最最后一道道支撑的的高度按按实际空空间决定

10、定，并打打入建筑筑物的底底板内。格构柱在每次土方开挖后需及时完成焊接加固。1#、4#、5#塔吊基基础大样样详后附附图。2#塔吊基基础使用用采用天天然地基基基础，基基础与底底板连接接，按照照塔吊说说明书，选选用65000*665000*14400mmm的基础础，混凝凝土标号号C400,上层筋纵横向向各32根25mmm直径HRRB3335钢筋筋，下层筋纵横向向各32根25直径HRRB3335钢筋筋，架立筋筋为2556根12mmm直径HPPB3000钢筋筋。塔机基基础为预预埋地下下节形式式，地下下节埋入入混凝土土基础部部分应与与混凝土土基础钢钢筋网可可靠连成成一体，端端面露出出基础高高度为3500m

11、m,并保证证地下节节上平面面的平整整度不大大于1/110000。2#塔吊基基础平面面图2#塔吊基基础剖面面图3#塔吊基基础也使用采采用天然然地基基基础，基基础与底底板连接接，按照照塔吊说说明书，选选用80000*80000*16600mmm的基础础，混凝凝土标号号C400。塔机基基础为预预埋地下下节形式式，地下下节埋入入混凝土土基础部部分应与与混凝土土基础钢钢筋网可可靠连成成一体。3#塔吊基基础平面面图3#塔吊基基础剖面面图4.3立柱柱桩与工工程桩间间距现场1#塔塔吊基础础立柱桩桩距最近近工程桩桩间距为为1.8802mm，4#塔吊基基础立柱柱桩距最最近工程程桩间距距为1.5520mm，5#塔吊

12、基基础立柱柱桩距最最近工程程桩间距距为1.3110m，后附1#、4#、5#塔吊基基础立柱柱桩与工工程桩的的间距详详图。4.3塔吊吊基础验验算4.3.11 1#、4#、5#塔吊基基础验算算根据本工程程地质勘勘查报告告，从开始计计算端阻阻力，故故所有塔塔吊基础础钻孔灌灌注桩考考虑插入入持力层1m，以受力力最大的的1#塔吊为为例验算算如下：一、塔吊受受力计算算（TC660155，按最最大60m自由高高度）工况一：塔塔吊处于于工作状状态塔吊参数：自重(包括压压重)FF1+FF2=7600.6kkN,塔塔吊倾覆覆力矩MM=30085kkN.m,塔身身宽度BB=2m 取最不利状状态塔吊吊标准节节与四根根桩

13、偏差差45o时计算算：最大压力：Nmax=1.22(7600.6+24)/4+1.4430085(2.41.4414/2)/2(2.41.4414/2)22=115088.077kN最大拔力：Nmax=1.22(7600.6+24)/4-1.4430085(2.41.4414/2)/2(2.41.4414/2)22=-10337.331kNN工况二：塔塔吊处于于非工作作状态塔吊参数：自重(包括压压重)FF1+FF2=6800.3kkN,塔塔吊倾覆覆力距MM=38830kkN.m,塔身身宽度BB=2m 取最不利状状态塔吊吊标准节节与四根根桩偏差差45o时计算算：最大压力：Nmax=1.22(68

14、00.3+24)/4+1.4438830(2.41.4414/2)/2(2.41.4414/2)22=117911.333kN最大拔力：Nmax=1.22(6800.3+24)/4-1.4438830(2.41.4414/2)/2(2.41.4414/2)22=-13668.775kNN二、塔吊钻钻孔灌注注桩长度度计算1#塔吊，取取ZK4孔地质质剖面850桩径径桩基土层名称厚度（m）周长（m）fsQski（kN）面积（平方方米）fpQpk（kkN）517.202.669930576.55053-13.1050413.77053-316.100451933.69541.555220.119717

15、5200.1180.567721700964.224合计28.93344.26964.224单桩竖向抗抗压承载载力标准准值333444.2669644.24443008.55kN单桩竖向抗抗压承载载力特征征值（28200.0779644.244）/221554.225kNN单桩竖向抗抗拔承载载力标准准值333444.266kN单桩竖向抗抗拔承载载力特征征值333444.266/216722.133kN关注微信公众号：鱼鱼工程技术小屋 主编微信：yy-jsxw关注微信公众号：鱼鱼工程技术小屋 主编微信：yy-jsxw三、塔吊桩桩基钢筋筋计算根据塔吊桩桩最大抗抗拔力N=113688.755KN；f

16、y=3000 NN/mmm2根据钢筋最最大承载载应力As =N/fy=3000 N/mm22 As142000500/3000 mmm2=45662.55mm22 取钢筋22，N=AAs/（11）2=112，取12根 取钢筋25，N=AAs/（12.5）2=99.3，取10根 取钢筋28，N=AAs/（14）2=77.4，取8根拟选用225钢筋，取取10根四、格构柱柱稳定性性验算本工程塔吊吊基础下下的格构构柱高度度最长为为20.5m，依据据钢结结构设计计规范(GB50017-2003) ，计算模型选取塔吊最大独立自由高度60m，塔身未采取任何附着装置状态。1、格构柱柱截面的的力学特特性：格构柱

17、的截截面尺寸寸为0.50220.5502mm；主肢选用:16号号角钢bbdr=116016mmm；缀板选用(mm):0.4420.2主肢的截面面力学参参数为 A0=49.07 cmm2，Z0=4.555cmm，Ix00=11175.08ccm2，Iy00=11175.08ccm2； 格构柱柱截面示示意图格构柱的yy-y轴轴截面总总惯性矩矩： 格构柱的xx-x轴轴截面总总惯性矩矩： 经过计算得得到： Ixx=411175.08+49.07(50.2/22-4.55)2=8875889.885cmm4； Iyy=411175.08+49.07(50.2/22-4.55)2=8875889.885c

18、mm4；2、格构柱柱的长细细比计算算：格构柱主肢肢的长细细比计算算公式： 其中 H 格构柱柱的总高高度，取取21.7m； I 格构柱柱的截面面惯性矩矩，取,Ix=8775899.855cm44，Iy=8775899.855cm44； A0 一个主主肢的截截面面积积，取449.007cmm2。经过计算得得到x=1002.772,yy=1002.772。格构柱分肢肢对最小小刚度轴轴1-11的长细细比计算算公式: 其中 b 缀板厚厚度，取取 b=0.55m。 h 缀板长长度，取取 h=0.22m。 a1 格构架架截面长长，取 a1=0.5022m。经过计算得得 i1=(0.225+00.044)/4

19、48+550.25200/80.55=0.4044m。 11=211.7/0.4404=53.7。换算长细比比计算公公式： 经过计算得得到kxx=1115.991,kky=1115.91。3、格构柱柱的整体体稳定性性计算：格构柱在弯弯矩作用用平面内内的整体体稳定性性计算公公式： 其中 N 轴心压压力的计计算值(kN)；取 NN=17791.33kkN；A 格格构柱横横截面的的毛截面面面积，取取449.07ccm2； 轴心受受压构件件弯矩作作用平面面内的稳稳定系数数；根据换算长长细比 0 x=1115.91,0y=1115.91查查钢结结构设计计规范得得到x=0.5200,y=0.5200。经过

20、计算得得到 ：X方向的的强度值值为1775.551N/mm22，不大大于设计计强度2215NN/mmm2,所以满满足要求求! Y方方向的强强度值为为1755.511N/mmm2，不大大于设计计强度2215NN/mmm2,所以满满足要求求!4、基础格格构柱抗抗扭验算算1）格构柱柱上斜腹腹杆抗扭扭构造验验算轴心受压格格构柱平平行于缀缀材面的的剪力为为：其中为按虚虚轴换算算长细比比确定的的整体稳稳定系数数。根据钢结结构设计计规范规规定的的最大剪剪力计算算公式：其中，A为为格构柱柱的全截截面面积积，f为格构构柱钢材材设计强强度值，为格构柱钢材屈服强度标准值（235MPa）。将剪力V沿沿柱长度度方向取取

21、为定值值。分配到一个个缀材面面上的剪剪力为：斜腹杆的轴轴心为：N=VV1/ccos取TC60015塔机水水平力进进行计算算：V=1112.1Knn因塔机水平平力作用用于两根根斜支撑撑上：V=V/2=1112.1/22=566.055KN斜支撑的轴轴心压力力为：F=VV/coos4550=779.225Knn为斜腹杆杆和水平平杆的夹夹角（45），斜斜腹杆的的计算长长度为33993.66mm。斜腹杆选用用槽钢【16a，其截截面参数数为：A=21.96ccm2，x=6.228cmm2，y=1.883cmm长细比x=l/y=333933.6/18.3=1185.4.，查表表得稳定定系数为为：=00.2

22、114斜腹杆的整整体稳定定承载力力验算：=N1/A=VV1/（A ccos445）=799.255/(00.2114*221.996)=16.86MMPa2155 Mppa斜缀条满足足构造要要求。5、构柱之之间斜支支撑焊缝缝计算TC60115塔机 斜支撑撑的轴心心压力为为：79.25KKN，焊缝缝高度：10mmm焊缝有效厚厚度He=焊缝缝宽度Hf0.77=7mmm焊缝长度LLw2500+1880+2256=6866mm，计计算时取取5000mm根据角焊缝缝的强度度公式：f=N/(HeeLww)代入数据，得得：f=799.255/5000/7=22.6MPPa小于1600 MPPa满足受力要要求

23、。6、斜撑贴贴板与格格构柱焊焊缝校核核=79.25/2500/7=45MMPa，小于1600 MPPa满足受力要要求五、TC660155桩承载载力验算算 桩桩身承载载力计算算依据建建筑桩基基础技术术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条 根根据第二二步的计计算方案案可以得得到桩的的轴向压压力设计计值，取取其中最最大值NN=17780.11kkN 桩桩顶轴向向压力设设计值应应满足下下面的公公式： 其其中 c基桩成成桩工艺艺系数，取取0.7750 ffc混凝土土轴心抗抗压强度度设计值值，fcc=144.3000N/mm22； AAps桩身截截面面积积，Apps=00.56672mm2。经过计

24、算得得到桩顶顶轴向压压力设计计值满足足要求,受压钢钢筋只需需构造配配筋!桩身受拉计计算，依依据建建筑桩基基技术规规范JJGJ994-220088第5.88.7条条 受受拉承载载力计算算，最大大拉力 N=-13885.003kNN 本本工程钻钻孔灌注注桩纵向向受力钢钢筋设计计为1025，经过过计算得得到受拉拉钢筋截截面面积积 Ass=49908mmm2。其其抗拉设设计值为为Ny=3000*56672/10000=114722.4KKN，大于N=113855.033KN，满足足要求！六、钢平台台验算塔吊桩间距距为2.555米，其其钢平台台采用H4000*113*221的型钢钢外封10mmm厚钢板板

25、（见下下图），材材质选用用Q3445B，塔吊吊支腿处处加横向向筋板以以增加局局部抗压压能力。图示箱梁计计算数据据如下：截面积：；惯性矩：；抗弯截面系系数：TC60115钢平台台主梁的的验算 工作作工况： ； 非工作作工况： ；按简支梁计计算建立平衡方方程：；解得支反力力 ：工作工况：；（正正为压力力，负为为拉力；）非工作工况况：；（正正为压力力，负为为拉力；）故，校核时时，按非非工作工工况进行行计算。正应力：其计算公式式为：其中： M=1193KKNm； ；（箱箱型截面面系数） ；代入计算；故正应力满满足要求求。梁腹板中性性轴处剪剪应力：其计算公式式为：；其中：； ；代入数据：故满足要求求。计

26、算危险点点：腹板板与翼缘缘板交汇汇处局部承压强强度：其计算公式式为：；其中：值取取1.0； ； 代入计算算数据得得：；故，梁局部部承压满满足要求求。剪切应力：其计算公式式为：；其中：； 代入计算：；故，剪切力力满足要要求。折算应力：正应力为，故故折算应应力为：故，折算应应力满足足规范要要求。梁的稳定性性：梁长度为334500mm，宽度度=4000mmm，因此主整体体稳定性性不需计计算。综上，梁满满足使用用要求。钢平台连接接焊缝的的验算焊缝受竖直直向拉力力及水平平力合力力破坏。a . 竖竖向拉力力：F=9909kkn；（格格构柱处处）F=10330knn；（支支腿处） b . 水水平力： N=1

27、122.1kkn；c扭矩：M=3385KKNm；水平合力为为：V=1112.1+3385/2.55 =2266.1KNN。（格格构柱处处） V=1122.1+3855/2 =3004.66KN。（塔塔吊支腿腿处）格构柱与封封口板处处：如图，焊条条采用E43316。焊缝缝长度：；计算算长度：12448mmm； 焊缝高高度：；其中：；代入数据：；以上计算仅仅考虑角角钢与封封口板焊焊接，计计算偏于于安全。故该处焊缝缝满足要要求。封口板与钢钢平台主主梁下翼翼缘处：如图： 焊条采用EE50。焊缝缝长度：；计算算长度：11772mmm。焊缝高度：；其中：； ；代入数据：；故该处焊缝缝满足要要求。钢平台主梁

28、梁上翼缘缘与固定定支腿处处贴板：焊条采用EE50。；计算算长度：10558.88mm。焊缝高度：；其中：； ；代入数据：；故该处焊缝缝满足要要求。焊缝校核：焊条采用EE50。焊缝长度：l=1105*8+1104*4=112566mm计算时取焊焊缝长度度为：12008mmm；焊缝采用445坡口焊焊；板厚厚20mmm； 其中：；代入数据：；故，该处焊焊缝满足足要求。4.3.22 22#塔吊基基础验算算一. 参数数信息塔吊型号:QTZZ1000塔机自重标标准值:Fkk1=6680.30kkN起重荷载标标准值:Fqqk=1100kkN塔吊最大起起重力矩矩:M=12550kNN.m塔吊计算高高度:H=6

29、0mm塔身宽度:B=22m非工作状态态下塔身身弯矩:M=30880kNN.m承台混凝土土等级:C440钢筋级别:HRBB3355地基承载力力特征值值:3442.22kPaa承台宽度:Bc=6.33m承台厚度:h=11.4mm基础埋深:D=00m计算简图:二. 荷载载计算1. 自重重荷载及及起重荷荷载1) 塔机机自重标标准值Fk1=6680.3kNN2) 基础础以及覆覆土自重重标准值值Gk=6.366.31.44255=13389.15kkN承台受浮力力：Flk=66.36.33177.100100=67786.99kkN3) 起重重荷载标标准值Fqk=1100kkN2. 风荷荷载计算算1) 工

30、作作状态下下塔机塔塔身截面面对角线线方向所所受风荷荷载标准准值a. 塔机机所受风风均布线线荷载标标准值 (WWo=00.2kkN/mm2) =0.881.771.99500.9990.2=00.555kN/m2 =1.220.550.33522=0.46kkN/mmb. 塔机机所受风风荷载水水平合力力标准值值Fvk=qqskHH=0.4660=27.55kkNc. 基础础顶面风风荷载产产生的力力矩标准准值Msk=00.5FFvkHH=0.5227.555660=8826.64kkN.mm2) 非工工作状态态下塔机机塔身截截面对角角线方向向所受风风荷载标标准值a. 塔机机所受风风均布线线荷载标标

31、准值 (本地区 Woo=0.55kkN/mm2) =0.881.861.99500.9990.55=1.558kNN/m22 =1.221.580.33522=1.33kkN/mmb. 塔机机所受风风荷载水水平合力力标准值值Fvk=qqskHH=1.3360=79.63kkNc. 基础础顶面风风荷载产产生的力力矩标准准值Msk=00.5FFvkHH=0.5779.663660=223888.844kN.m3. 塔机机的倾覆覆力矩工作状态下下，标准准组合的的倾覆力力矩标准准值Mk=30080+0.99(112500+8226.664)=49448.997kNN.m非工作状态态下，标标准组合合的倾

32、覆覆力矩标标准值Mk=30080+23888.884=554688.844kN.m三. 地基基承载力力计算依据塔式式起重机机混凝土土基础工工程技术术规程(JGGJ/TT 1887-220099)第4.11.3条承载载力计算算。塔机工作状状态下：当轴心荷载载作用时时： =(6880.33+1000+-53997.884)/(6.366.3)=-1116.34kkN/mm2当偏心荷载载作用时时： =(6880.33+1000+-53997.884)/(6.366.3)-2(49948.971.4414/2)/41.67 =-2884.226kNN/m22由于 Pkkminn0 所以按按下式计计算P

33、kmaax： =(49948.97+27.551.44)/(6800.3+1000+-553977.844)=-1.008m0.225b=1.558m工作状状态地基基承载力力满足要要求! =3.1150.776=33.911m =(6880.33+1000+-53997.884)/(33.99133.911) =-1000.449kNN/m22塔机非工作作状态下下：当轴心荷载载作用时时： =(6880.33+-553977.844)/(6.336.3)=52.14kkN/mm2当偏心荷载载作用时时： =(6880.33+-553977.844)/(6.336.3)-2(54668.88411.

34、4114/22)/441.667 =-3004.442kNN/m22由于 Pkkminn0 所以按按下式计计算Pkmaax： =(54468.84+79.631.44)/(6800.300+-553977.844)=-1.118m0.225b=1.558m非工作作状态地地基承载载力满足足要求! =3.1150.884=33.999m =(6880.33+-553977.844)/(333.9993.99) =-988.966kN/m2四. 地基基基础承承载力验验算修正后的地地基承载载力特征征值为:fa=3442.220kPPa轴心荷载作作用：由由于 faPk=-1116.34kkPa，所以以满

35、足要要求！偏心荷载作作用：由由于1.22faaPkmaax=-98.96kkPa，所以以满足要要求！五. 承台台配筋计计算依据建筑筑地基基基础设计计规范GB 500007-20111第8.2条。1. 抗弯弯计算，计计算公式式如下: 式中 a11截面I-I至基底底边缘的的距离，取 a1=2.15m； a截面I-I在基底底的投影影长度,取 a=2.00mm。 P截面I-I处的基基底反力力；工作状态下下：P=-1000.449(33.91-2.115)/(33.991)=-822.099kN/m2；M=2.1152(266.3+2)(1.35-1000.449+11.355-882.009-221.

36、35-53397.84/6.332)+(1.335-1000.499-1.35-822.099)66.3/122=618.64kkN.mm非工作状态态下：P=-988.966(333.999-22.155)/(333.9886300161119994888)=-81.17kkN/mm2；M=2.1152(266.3+2)(1.35-988.966+1.35-811.177-21.335-53997.884/66.322)+(1.335-98.96-1.335-81.17)6.3/12=642.28kkN.mm2. 配筋筋面积计计算,公式如如下: 依据混凝凝土结构构设计规规范GB 500010-

37、20110式中 11系数，当当混凝土土强度不不超过C50时，1取为1.00,当混凝凝土强度度等级为为C80时， 1取为0.994,期间按按线性内内插法确确定； fcc混凝土土抗压强强度设计计值； h00承台的的计算高高度。经过计算得得: s=6442.2281106/(11.000199.1006.3010331335022)=00.0003 =1-(1-200.0003)00.5=0.0003 s=11-0.0033/2=0.9999 As=6642.281066/(00.99991135003000.000)=15888.220mmm2。六. 地基基变形计计算规范规定：当地基基主要受受力层

38、的的承载力力特征值值(faak)不小于1300kPaa或小于1300kPaa但有地地区经验验，且黏黏性土的的状态不不低于可可塑（液液性指数数IL不大于0.775）、砂砂土的密密实度不不低于稍稍密时，可可不进行行塔机基基础的天天然地基基变形验验算，其其他塔机机基础的的天然地地基均应应进行变变形验算算。塔吊计算满满足要求求！4.3.33 33#塔吊基基础计算算一. 参数数信息塔吊型号:QTZZ2000塔机自重标标准值:Fkk1=111411.000kN起重荷载标标准值:Fqqk=1184kkN塔吊最大起起重力矩矩:M=38440kNN.m塔吊计算高高度:H=61.5m塔身宽度:B=22.2mm非工

39、作状态态下塔身身弯矩:M=61884kNN.m承台混凝土土等级:C440钢筋级别:HRBB3355地基承载力力特征值值:3442.22kPaa承台宽度:Bc=8.000m承台厚度:h=11.6mm基础埋深:D=00.000m计算简图:二. 荷载载计算1. 自重重荷载及及起重荷荷载1) 塔机机自重标标准值Fk1=111411kN2) 基础础以及覆覆土自重重标准值值Gk=8811.625=25660kNN承台受浮力力：Flk=88817.3010=110072kkN3) 起重重荷载标标准值Fqk=1184kkN2. 风荷荷载计算算1) 工作作状态下下塔机塔塔身截面面对角线线方向所所受风荷荷载标准准

40、值a. 塔机机所受风风均布线线荷载标标准值 (WWo=00.2kkN/mm2) =0.881.771.99500.9990.2=00.555kN/m2 =1.220.550.33522.2=0.551kNN/mb. 塔机机所受风风荷载水水平合力力标准值值Fvk=qqskHH=0.5161.5=331.007kNNc. 基础础顶面风风荷载产产生的力力矩标准准值Msk=00.5FFvkHH=0.5331.007661.55=9555.333kNN.m2) 非工工作状态态下塔机机塔身截截面对角角线方向向所受风风荷载标标准值a. 塔机机所受风风均布线线荷载标标准值 (本地区 Woo=0.55kkN/m

41、m2) =0.881.861.99500.9990.55=1.558kNN/m22 =1.221.580.33522.2=1.446kNN/mb. 塔机机所受风风荷载水水平合力力标准值值Fvk=qqskHH=1.4661.5=889.778kNNc. 基础础顶面风风荷载产产生的力力矩标准准值Msk=00.5FFvkHH=0.5889.778661.55=27760.75kkN.mm3. 塔机机的倾覆覆力矩工作状态下下，标准准组合的的倾覆力力矩标准准值Mk=61184+0.99(338400+9555.333)=104499.80kkN.mm非工作状态态下，标标准组合合的倾覆覆力矩标标准值Mk=

42、61184+27660.775=889444.755kN.m三. 地基基承载力力计算依据塔式式起重机机混凝土土基础工工程技术术规程(JGGJ/TT 1887-220099)第4.11.3条承载载力计算算。塔机工作状状态下：当轴心荷载载作用时时： =(11141+1844+-885122)/(888)=-1122.300kN/m2当偏心荷载载作用时时： =(11141+1844+-885122)/(888)-22(1104999.88011.4114/22)/885.333 =-2886.228kNN/m22由于 Pkkminn0 所以按按下式计计算Pkmaax： =(1004999.800+3

43、11.0771.6)/(11141+1844+-885122.000)=-1.447m0.225b=2.000m工作状状态地基基承载力力满足要要求! =41.004=55.044m =(11141+1844+-885122.000)/(355.0445.04) =-944.399kN/m2塔机非工作作状态下下：当轴心荷载载作用时时： =(11141+-85512)/(888)=577.833kN/m2当偏心荷载载作用时时： =(11141+-85512)/(888)-2(89944.751.4414/2)/85.33 =-2663.339kNN/m22由于 Pkkminn0 所以按按下式计计算

44、Pkmaax： =(89944.75+89.781.66)/(11441.000+-85112.000)=-1.23mm0.225b=2.000m非工作作状态地地基承载载力满足足要求! =40.887=44.877m =(11141+-85512.00)/(334.874.887) =-1003.552kNN/m22四. 地基基基础承承载力验验算修正后的地地基承载载力特征征值为:fa=3442.220kPPa轴心荷载作作用：由由于 faPk=-1112.30kkPa，所以以满足要要求！偏心荷载作作用：由由于1.22faaPkmaax=-94.39kkPa，所以以满足要要求！五. 承台台配筋计计

45、算依据建筑筑地基基基础设计计规范GB 500007-20111第8.2条。1. 抗弯弯计算，计计算公式式如下: 式中 a11截面I-I至基底底边缘的的距离，取 a1=2.90m； a截面I-I在基底底的投影影长度,取 a=2.20mm。 P截面I-I处的基基底反力力；工作状态下下：P=-944.399(335.004-22.900)/(355.044)=-76.28kkN/mm2；M=2.9902(288+2.2)(1.35-944.399+1.35-766.288-21.335-85112.000/882)+(1.335-94.39-1.335-76.28)8/122=15044.322kN

46、.m非工作状态态下：P=-1003.552(34.87-2.990)/(34.8871772711133302997)=-822.988kN/m2；M=2.9902(288+2.2)(1.35-1003.552+11.355-882.998-221.35-85512/82)+(1.335-1033.522-1.35-822.988)88/112=11622.666kN.m2. 配筋筋面积计计算,公式如如下: 依据混凝凝土结构构设计规规范GB 500010-20110式中 11系数，当当混凝土土强度不不超过C50时，1取为1.00,当混凝凝土强度度等级为为C80时， 1取为0.994,期间按按线性内内插法确确定； fcc混凝土土抗压强强度设计计值； h00承台的的计算高高度。经过计算得得: s=15504.321066/(11.000199.1008.0010331555022)=00.0004 =1-(1-200.0004)00.5=0.0004 s=11-0.0044/2=0.9998 As=115044.3221006/(00.99981155003000.000)=32441.775mmm2。六. 地基基变形计计算规范规定：当地基基主要受受力层的的承载力力特征值值(faak)不小于1300kPaa或小于1300kPaa但有地地区经验验，且黏黏性土的的状态不不低于可