现浇箱梁满堂支架贝雷架计算书

1、青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书计 算：复 核：审 核：中铁四局集团有限公司青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部2016年11月10日青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书 TOC o 1-5 h z 1编制依据 -4-2方案简介 -4-3支架主要材料特性及参数 -5-4荷载计算 -5-荷载类型 -5-荷载组合 -5-5NU02联钢筋混凝土预应力箱梁支架结构计算 -5-计算模型及边界条件设置 -7-计算结果分析 -7-托架上满堂支架计算分析 -8-横向I20a工字钢横梁分析 -8-贝

2、雷梁分析 -8-主横梁双福I45a工字钢分析 -8-钢管桩分析 -9-底模体系计算 -9-.5支架立杆计算 -11-5.5侧模计算 -12-侧模荷载计算 -12-横向背带钢管计算 -13-侧模拉杆计算 -14-6跨江南大道防护棚架结构计算 -14-青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书防护棚架设计 -14-计算模型及边界条件设置 -15-设计计算参数 -15-结构模型 -16-单元构件计算 -16-地基承载力 -17-7 SU03联（NU01联）满堂支架结构计算 -18-满堂支架设计概况 -18-计算模型及边界条

3、件设置 -19-设计计算参数 -19-梁端满堂支架计算 -20-梁中满堂支架计算 -21-支架立杆计算 -22-地基承载力计算 -24-支架稳定性计算 -24-8跨S49省道防护棚架结构计算 -25-防护棚架设计 -25-计算模型及边界条件设置 -25-设计计算参数 -26-结构模型 -26-单元构件计算 -26-地基承载力 -28-青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书1编制依据(1)青田县瓯江四桥(步行桥)工程相关设计图纸；(2)公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)

4、;(3)钢结构设计规范(GB50017-2003 ;(4)公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86);(5)建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011);(6)建筑结构静力计算手册建筑工业出版社。(7)路桥施工设计计算手册周水兴编著；(8)建筑施工计算手册(第二版)；(9)公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86);(10) MIDAS/civil计算软件；(11)结构力学求解器清华大学；2方案简介青田县瓯江四桥(步行桥)工程，SU01联(P1#墩-P2#墩)钢筋混凝土简支箱梁，跨 径22.338m,单箱双室截面，梁高2m,悬臂宽度1.5m,悬臂外形根据建筑造

5、型确定，顶、 底板厚度0.22m；SU03联(P3#墩-P4#墩)钢筋混凝土简支箱梁，跨径20m单箱双室截面，梁高2m 悬臂宽度1.5m,悬臂外形根据建筑造型确定，顶、底板厚度0.22m；NU01联(P8#墩-P9#墩)钢筋混凝土简支箱梁跨径20m单箱双室截面，梁高2m悬 臂宽度1.5m,悬臂外形根据建筑造型确定，顶、底板厚度0.22m；NU02联(P9#墩-P10#墩)预应力混凝土简支箱梁跨径42.641m,大桩号侧横梁采用 预应力结构，跨径33m支承间距为25.8m。纵梁单箱双室截面，梁高2.8m,悬臂宽度 1.5m,悬臂外形根据建筑造型确定，顶、底板厚度0.22m；青田县瓯江四桥（步行桥

6、）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书上部构造现浇箱梁均采用支架现浇法施工，其中SU01联、NU02联上跨市政江南大道与S49省道，横跨公路处采用防管桩+型钢防护棚架作为承重支架，其余两联均采用 满堂碗扣支架现浇。3支架主要材料特性及参数支架采用Q235钢材材料参数见下表：表3.1主要材料设计指标材料牌号抗拉、抗弯、抗压容许应力（Mpa）抗剪容许应力（Mpa）一般型钢构件Q-23521512548mm*3.0mmiW 管Q-235215125木材8.51.54荷载计算4.1荷载类型模板、支架自重新浇筑混凝土自重施工人员、材料及机具等施

7、工荷载（2.5kN/m2）倾倒混凝土产生的冲击荷载（2kN/m）振捣混凝土产生的荷载（2kN/m）4.2荷载组合验算构件强度：1.2倍恒载+1.4倍活载；验算构件刚度：1.0倍恒载+1.0倍活载。5 NU02联钢筋混凝土预应力箱梁支架结构计算NU02联为钢筋混凝土预应力结构箱梁，采用由于上跨S49省道，施工时必须搭设防护棚架，涉路两侧采用贝雷梁+碗扣满堂支架组合支架作为承重支架。支架布置形式贝 雷梁采用90cm一组间距90cm布置六组。贝雷梁上部采用60cm间距I20a工字钢作为分 配梁，分配梁上搭设碗扣式满堂支架，支架基本步距1.2m,横梁处间距60cmx 60cm,青田县瓯江四桥（步行桥）

8、工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书支架总体高度2m）支架顶部横向铺设15cm1 10cm方木，面板采用15mn：P竹胶板，面板 下30cm布置10cmx 10cm方木。贝雷梁下布置间距为 4m的三根小529mm8mnffi管桩， 钢管桩下部浇筑60cm高C20混凝土基础。防护棚架设计：防护棚架采用三根小529m由8mn桩+I45a工字钢组合钢结构设计， 管桩顶部采用双根45a工字钢作为横梁，横梁上纵向铺设 45a工字钢分配梁，间距布置 60cm,分配梁顶部采用方木竹胶板底模，最大跨度 12m图5-1 NU02联支架布置立面图图5-2

9、 NU02联支架布置断面图图5-3 NU02联防护棚架布置断面图托架承受的荷载按贝雷梁上面满堂碗扣支架间距进行混凝土及其他荷载的分配。表5-4表5-4横梁梁体荷载分区计算表序号区号高度（m）宽度（m）计算荷载P（KN/m2）822.950.773.7530.622.4515.542.950.773.7550.622.4515.562.950.773.75-6 -青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书表5-5标准梁体荷载分区计算表序号区号高度（m）宽度（m）计算荷载P（KN/m2）822.750.4568.7530

10、.622.82515.542.750.768.7550.622.82515.562.750.4568.755.1计算模型及边界条件设置图5.1为NU02联现浇箱梁托架midas分析模型图，梁体两端由于上跨省道，两端 均采用贝雷梁+满堂支架形式，计算采取靠近大里程方向布置，模型计算采用整体模拟。 其中，管桩、横梁、贝雷梁、纵横分配梁均采用梁单元构件建模，材质为Q235边界条件及连接设置如下：（1）纵横梁连接：纵向贝雷梁 与横梁采用弹性联接，弹性刚 度按经验取值100kN/mm横梁与分配梁采用弹性连接，弹性刚度按经验取值100kN/mm（2） 一般支承设置：管桩底端均按固定端处

11、理约束Dx,Dy,Dz, Rx, Ry, Rz图5.1-1 NU02联现浇箱梁托架midas分析模型图图5.1-2 NU02联现浇箱梁托架midas模型荷载布置图计算结果分析图5.2-1整体结构模型计算结构整体应力计算，由计算结果可知：强度最大荷载作用下纵梁最大应力为CJ= 157.7Mpa 215Mpa故结构整体设计满足安全要求。CJ青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书托架上满堂支架计算分析满堂支架强度计算结果：图5.2.1-1强度荷载下满堂支架应力图由计算结果可知：强度荷载作用下满堂支架立杆最大应力为仃=1

12、9.1Mpa 215Mpa,故满堂支架设计满足安全要求。横向I20a工字钢横梁分析横向I20a工字钢横梁强度计算结果：图5.2.2-1强度荷载下横梁应力图由计算结果可知：强度荷载作用横梁最大应力为仃=44.4Mpa 215Mpa故横向分配梁设计满足安全要求。贝雷梁分析贝雷梁计算结果：图5.2.3-1强度荷载下贝雷梁应力图由计算结果可知：强度荷载作用牛腿最大应力为 仃=161.1Mpa 215Mpa故贝雷梁设 计满足安全要求。图5.2.3-2强度荷载下贝雷梁位移图由计算结果可知：荷载组合作用下贝雷梁最大位移向下，最大位移为f =18.4mm b 】=l/400 =37.5mm,满足要求。主横梁双

13、根 I45a工字钢分析主横梁计算结果：图5.2.4-1强度荷载下主横梁应力图由计算结果可知：强度荷载作用主横梁最大应力为 仃=108.5Mpa 215Mpa故主横梁设计满足安全要求青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书图5.2.4-2强度荷载下主横梁位移图由计算结果可知：荷载组合作用下主横梁最大位移向下，最大位移为f =8.8mm V】=l/400 =10mm ,满足要求。钢管桩分析529mm管桩计算结果：图5.2.5-1 强度荷载下管桩应力图由计算结果可知：强度荷载作用主横梁最大应力为 仃=-71.9Mpa21

14、5Mpa故主横梁 设计满足安全要求。管桩支反力计算：图5.2.5-2强度荷载下管桩支反力图最大管桩支反力为：1135KN底模体系计算荷载计算底板计算时，模板跨径0.15m,取1m计算。面板计算时的恒荷载=73.75 KN/m；施 工荷载取2kN/m；横桥向方木采用100X100mm木间距30cm5=73.75 义 0.6 义 0.3=13.2kN/m(1)强度计算荷载组合：Q 1=1.2 X 13.2+1.4 X2X0.3=16.68kN/m(2)刚度计算荷载组合：Q2= 13.2+0.6=13.8kN/m面板计算15mm厚竹胶板的截面参数和材料力学性能指标：扰度验算青田县瓯江四桥(步行桥)工

15、程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书f 0 =空0 =0.5mm ; f/f0 合格。400横向方木验算横向方木搁置在间距为60cm的纵向方木上，计算跨径为l1=60cm,横向方木的规 格为10*10cm的方木、间距为30cm, 1米范围内有3根横向方木支撑竹胶板；1单根横向万木上的均布荷载为：q1=-q=- 73.75 = 24.5kN/m310M 10cm方木的截面参数和材料力学性能指标：f0= 11 / 400 = 1.5mm ,fZ If0 合格。5.3.4纵向方木验算横向方木搁置在间距为60*60的立杆上，计算跨径为11= 6

16、0cm,纵向方木的规格为15*10cm的方木、间距为60cm；单根横向方木上的均布荷载为：q1 =0.6q= 0.6m 73.75 =44.25kN /m15父10cm方木的截面参数和材料力学性能指标：f0 = 11/400 = 1.5mm ,fZ If0 合格。内模板、翼缘板体系计算荷载计算内模计算时，模板跨径0.15m,取1m计算。面板计算时的恒荷载=15.5 KN/m；施 工荷载取2kN/m；横桥向方木采用100X100mmJ木间距30cmq1=15.5 义 0.6 义 0.3=2.79kN/m(1)强度计算荷载组合：Q = 1.2 X2.79+1.4 X2X0.3=4.18kN/m(2

17、)刚度计算荷载组合：Q = 2.79+0.6=3.39kN/m面板计算-10 -青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书15mm厚竹胶板的截面参数和材料力学性能指标：扰度验算f 0=剪=0.5mm ; f/If0】合格。400横向方木验算横向方木搁置在间距为60cm的纵向方木上，计算跨径为li=60cm,横向方木 的规格为10*10cm的方木、间距为30cm, 1米范围内有3根横向方木支撑竹胶板；11单根横向方木上的均布何载为：q1 =-q=_x15.5=5.17kN /m3310父10cm方木的截面参数和材料力学

18、性能指标：f0=11 / 400 = 1.5mm ,化f0 】 合格。纵向方木验算横向方木搁置在间距为60*60的立杆上，计算跨径为11= 60cm,纵向方木的规格为15*10cm的方木、间距为60cm；单根横向方木上的均布荷载为：q1 = 0.6q =0.6x15.5= 9.3kN /m10父10cm方木的截面参数和材料力学性能指标：f0 = 11/400 = 1.5mm ,fZ If0 合格。支架立杆计算支架立杆轴力取纵向分配梁的最大反力F =0.6*0.6q =0.6M0.6M15.5 = 5.58kN(1)强度验算立杆强度满足要求。(2)立杆稳定验算轴心受力构件通过控制长细比来保证构件

19、的刚度，计算式如下自由长度：lo =k1(h 2a) =1.155 1.719 (1.2 2 0.1)=2.8m-11 -青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书由有人=177查附录C截面稳定系数表得中=0.227 ,立杆稳定性满足要求。侧模计算梁高2.95m,侧模采用15m也木模板，竖带采用100X 100mmT木按间距30cm均匀 布置，横向背带采用双拼？48X 3.0mm钢管，钢管按间距90cm布置，拉杆采用？14圆钢 按60 x 90cm间品E布置。侧模荷载计算混凝土按一次浇筑完成计，浇筑高度 2.95m,

20、浇筑时混凝土对侧模的压力计算如下：式中:P 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）1-混凝土的重力密度（kN/m）,此处取25kN/M10-新浇混凝土的初凝时间（h）,此处取10=4.5hV-混凝土的浇灌速度（m/h）,此处取V=0.5m/h;B 1-外加剂影响修正系数，此处取1.2。B 2-混凝土塌落度影响系数，此处取1.15。r 二 4r ；二二 u一：；二一 i.i。；,.；倾倒混凝土时对侧模板产生的活载 Q=2.0kN/n2;强度计算荷载组合：Q= 1.2 X24.2+1.4 X2=31.84kN/m2刚度计算荷载组合：Q = 24.2+2=26.2kN/m2面板计算15mm厚竹

21、胶板的截面参数和材料力学性能指标：扰度验算-12 -青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书f 0 L00 = 0.5mm ; fZ f0 合格。400横向方木验算横向方木搁置在间距为60cm的纵向方木上，计算跨径为11 = 60cm ,横向方木 的规格为10*10cm的方木、间距为30cm, 1米范围内有3根横向方木支撑竹胶板；11单根横向万木上的均布荷载为：q1 =1q =1x31.84 = 10.6kN /m3310 x 10cm方木的截面参数和材料力学性能指标：f0= 11 / 400 = 1.5mm ,亿

22、【f0 】 合格。纵向方木验算横向方木搁置在间距为60*60的立杆上，计算跨径为11= 60cm,纵向方木的规格为15*10cm的方木、间距为60cm；单根横向方木上的均布荷载为：q1 =0.6q =0.6x31.84 =19.1kN /m10黑10cm方木的截面参数和材料力学性能指标：f0 = 11/400 = 1.5mm ,fZ If0 合格。横向背带钢管计算侧模横带采用双拼？48X 3.0mm钢管，钢管间距0.9m,拉杆横向间距0.6m。取1组 双拼钢管进行计算。强度验算总荷载：Q=31.84X0.9=28.7kN/m刚度验算总荷载：Q = 26.2 X 0.9=23.6kN/m（2）强

23、度验算-13 -青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书钢管在荷载组合作用下的弯矩最大弯矩为1.29 kN - m弯曲应力符合要求。（3）刚度验算面板在荷载作用下的挠度 4ccc4w =0.677 mq=0.677 父.一74 = 0.8mm= 2.4mm 刚度100EI100 2.06 105 12.71 104250验算符合要求。经过受力分析，钢管最大弯曲应力为122.6MPa,小于钢材容许的抗弯强度 / = 205A/A;.挠度为0.8mm小于L/250=2.4mm；侧模钢管强度、刚度满足规范要求。侧模拉杆计

24、算侧模拉杆采用？14圆钢，其中承受的拉力 F=31.84*0.9*0.6=17.19kN ,拉杆容许拉力按下式计算：.2dg_A =115.44mm, dg = 12.12mm, F 容=115.44 X 170=19.6kN。4g因FF容，经受力分析拉杆满足要6跨江南大道防护棚架结构计算6.1防护棚架设计跨江南大道防护棚架布置形式为净空高度 4.78m,行车宽度3.5m,行车以小轿车 为主,防护棚架设计：防护棚架采用三根 6 529m由8mmt桩+I45a工字钢组合钢结构设 计，管桩顶部采用单根45a工字钢作为横梁，横梁上纵向铺设 45a工字钢分配梁，间距 布置腹板底40cm底板100cm分

25、配梁顶部采用方木竹胶板底模。图6.1-1 NU02联防护棚架布置断面图表6.1-2标准梁体荷载分区计算表序号区号高度（m）宽度（m）计算荷载P（KN/m2）8-14 -青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书22.750.4568.7530.622.82515.542.750.768.7550.622.82515.562.750.4568.756.2计算模型及边界条件设置NU02K SU01联现浇箱梁防护棚架midas分析模型图，模型计算采用整体模拟。具中，管桩、横梁、纵横分配梁均采用梁单元构件建模，材质为 Q235边界条件及连接设

26、置如下：(1)纵横梁连接：纵向纵梁与横梁采用弹性联接，弹性刚度按经验取值100kN/mm横梁与管桩采用弹性连接，弹性刚度按经验取值100kN/mm(2) 一般支承设置：管桩底端均按固定端处理约束Dx,Dy,Dz, Rx, Ry, Rz。设计计算参数表6.3-1防护棚架结构所需材料表序号材料 名称反压强度(MPa抗拉强度(MPa抗男强度 (MPa)弓单性模量 (MPa)备汨1Q2352152151252.0 X105表6.3-2 防护棚架结构所需材料截面特性表厅P部位规格项目极限应力(MPa)备注1横梁I45a组合应力2152纵梁I45a组合应力215-15 -青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱

27、梁满堂支架(贝雷架)检算书3剪刀撑10#曹钢组合应力2154钢管支撑 529X8组合应力215结构模型图6.4-1 防护棚架模型图图6.4-1 防护棚架模型荷载布置图单元构件计算(1)整体受力计算一， 中餐 pL，N 3现性 15*打401一与一， 中餐 pL，N 3现性 15*打401一与3 G ：Ml卬 w 43I/ w；At- AlV Si Le.cNE 二臼左科二0*图6.5-1整体应力图由计算结果可知：强度荷载作用棚架最大应力为仃=77.8Mpa 215Mpa故棚架设计满足安全要求。图6.5-2整体结构计算由计算结果可知：荷载组合作用下棚架最大位移向下，最大位移为f= 5.67mm,

28、满足要求。(2) I45纵梁计算图6.5-3纵梁强度计算由计算结果可知：强度荷载作用棚架最大应力为 仃=76Mpa215Mpa故棚架设计满 足安全要求。-16 -青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书图6.5-4纵梁刚度计算由计算结果可知：荷载组合作用下纵梁最大位移向下，最大位移为f= 5.3mm,满足要求。(3) I45横梁计算图6.5-5 横梁强度计算由计算结果可知：强度荷载作用棚架最大应力为 仃=77.8Mpa 215Mpa故棚架设计满 足安全要求。图6.5-6 横梁刚度计算由计算结果可知：荷载组合作用下棚架最大位移向下，最大位移为f=5.6mm,满足要求。(4)管

29、桩基础计算图6.5-7管桩强度计算由计算结果可知：强度荷载作用棚架最大应力为 仃=-22.7Mpa215Mpa故棚架设计满足安全要求图6.5-8管桩反力计算桩底支反力为384.8KN6.6地基承载力-17 -MTPMSjRCiwkPOST -FVmZEE&nR.：丁1s Er7-E内内一：这 云 rri i.J/TJt-aC LF*iFZ-pjf z ：Jte+QD：j=Ta 3.JAUK-LODa caj iM/K 金g京 :L 嚏 SLK kN s-* Qfjoeym4青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书混凝土基础上预埋Irnix 1m钢板，地质土层信息显示基础为卵

30、漂石层；浇筑 60cm厚 的C20混凝土基础，条形基础作用在沥青混凝土结构上，路面的基本承载力为，设计承 载力不小于150KPa计算如下：计算考虑扩散角为45 ,宕渣重度取值22KN/m3则混凝土面的应力为：（T =N/A=384800/1000000=0.38Mpa20 Mpa满足要求。则应力为$ =N = 383=96Kpa150Kpa ,满足要求。A 1.2 10混凝土作用在市政道路上，路面结构为沥青混凝土结构，所以地基承载力满足要求。7 SU03联（NU01联）满堂支架结构计算满堂支架设计概况SU03跨（NU01跨）为钢筋混凝土结构箱梁，支架布置形式搭设碗扣式满堂支架，支 架基本步距1

31、.2m,横梁处立杆间距60cmx 60cm；中梁处立杆间距90cnriX 60cm腹板处 布置60cmX 90cm,翼缘板、底板处立杆布置90cmX 90cni支架总体搭设高度8-15m,支 架顶部横向铺设15cmx 10cm方木，面板采用15mncB竹胶板，面板下30cm布置10cmx 10cm方木。支架搭设采用标准顶底拖，地层布置扫地杆，横向、纵向、水平三向剪刀撑 布置。基础浇筑10cm厚C20混凝土基础。图7.1-1 SU03联满堂支架布置立面图图7.1-2 SU03联满堂支架布置断面图图7.1-3 SU03联满堂支架布置平面图表7.1-4标准梁体荷载分区计算表1 丁 P区号高度（m）宽

32、度（成计算 P(KN/m2)821.950.448.7530.522.913-18 -41.950.448.7550.522.91361.950.448.75青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书表7.1-5端横梁体荷载分区计算表1 丁 P区号高度(m)宽度(H)计算荷载P(KN/m2)822.70.467.530.42.71042.70.467.550.42.71062.70.467.5根据路桥施工计算手册要求，计算时考虑支架的自重以及现浇梁的重量，由于 设计形式一致，SU03联的梁体自重较

33、大，故采用 SU0M荷载布置进行计算。计算模型及边界条件设置SU035(NU01跨)现浇箱梁满堂支架架midas分析模型图，模型计算采用整体模拟 其中，立杆、横杆均采用梁单元构件建模，材质为 Q235边界条件及连接设置如下：(1)纵横梁连接：横梁采用弹性联接，弹性刚度按经验取值100kN/mm一般支承设置：立杆底端按固定端处理约束Dx,Dy,Dz, Rx, Ry, Rz。设计计算参数表7.3-1满堂支架结构所需材料表-19 -材料抗压强度抗拉强度抗男强度弹性模量备训序号名称(MPa(MPa(MPa)(MPa)1Q2352152151252.0 X105青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支

34、架(贝雷架)检算书梁端满堂支架计算图7.4-1梁端支架模型图图7.4-2梁端支架边界条件布置图7.4-3梁端支架荷载布置形式(1)整体计算图7.4-5整体强度计算图由计算结果可知：强度荷载作用满堂支架最大应力为仃=42.1Mpa 215Mpa故满堂支架设计满足安全要求。图7.4-6整体位移计算图由计算结果可知：荷载组合作用下满堂支架最大位移向下，最大位移为f=2.1mm,满足要求。(2)横杆计算图7.4-7横杆强度计算图由计算结果可知：强度荷载作用支架横杆最大应力为仃=42.1Mpa 215Mpa故横杆设计满足安全要求。图7.4-8横杆位移计算图由计算结果可知：荷载组合作用下横杆最大位移向下，

35、最大位移为f= 0.3mm,满足要求。图7.4-9横杆位移计算图由计算结果可知：荷载组合作用下横杆最大位移向下，最大位移为f=2.1mm,满足要求。-20 -青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书(3)立杆计算图7.4-10立杆位移计算图由计算结果可知：荷载组合作用下立杆最大位移向下，最大位移为f=2.1mm,满足要求。图7.4-11立杆反力计算图计算可知，立杆的最大支反力为15.7KN。7.5梁中满堂支架计算图7.5-1梁中满堂支架布置模型图图7.5-2梁中满堂支架布置平面模型图图7.5-3满堂支架布置荷载模型

36、图(1)整体计算图7.5-4整体强度计算图由计算结果可知：强度荷载作用支架横杆最大应力为仃=31.5Mpa 215Mpa故横杆设计满足安全要求图7.5-5整体位移计算图由计算结果可知：荷载组合作用下立杆最大位移向下，最大位移为f=2.7mm,满足要求。(2)单元构件计算图7.5-6横杆强度计算图由计算结果可知：强度荷载作用支架横杆最大应力为 仃=31.5Mpa 215Mpa故横杆设计满足安全要求-21 -青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书图7.5-7立杆位移计算图由计算结果可知：荷载组合作用下立杆最大位移向下

37、，最大位移为f=2.7mm,满足要求。图7.5-8立杆反力计算图由计算结果可知：立杆底端最大支反力为19.2KN。7.6支架立杆计算根据建筑施工承插型碗扣式钢管支架安全技术规程规定，支架立杆稳定性计算的荷载组合为：永久荷载+可变荷载永久荷载+0.9 (可变荷载+风荷载)立杆承受顺桥向方木传递给其的荷载，单根立杆承受60*60cm平面荷载。(1)不组合风荷载N1=(1.2*(67.5+1)+1.4*(3+2)*0.6*0.6=32.112KN支架单设高度考虑为12m g=3.84*12=0.46KNo单根立杆所承受的最大荷载为：N=32.112+0.49=32.602KNO横杆步距为1.2m,故

38、取其计算长度为1.2m,回转半径为1.61cm。长细比九=l /i =1200/16.1=74.5 N=32.112KN,满足要求。-22 -青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书(2)组合风荷载根据建筑施工承插型碗扣式钢管支架安全技术规程规定，支架立杆轴向力设计值Nut取不组合荷载时立杆总设计值计算N1=(1.2*(67.5+1)+0.9*1.4*(3+2)*0.6*0.6=31.86KN风荷载标准值按下式计算：W = 0.7 呼 W (4.2.6 )式中：W风荷载标准值(kN/m2);邛风压高度变化系数，按现

39、行国家标准建筑结构荷载规范(GB50009-2001规定采用,见附录 A表A,取 =1.00一一风荷载体型系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范 (GB50009-2001规定的竖直面取0.8;W-基本风压(kN/宿)，按现行国家标准建筑结构荷载规范2(GB50009-2001规定米用，见附录 A图A。取0.5KN/mW = 0.7W=0.7*1.00*0.8*0.5=0.28 kN/m 22.Mw=0.9X 1.4 x Mwk=0.9X 1.4 x Wk Ia x h /10=0.9*1.4*0.28*0.6*1.2*1.2/10=0.03KN- m立杆稳定性验算：综上，支架立杆稳定性满足要求

40、。-23 -青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书地基承载力计算立杆下的可调底托尺寸15x15cm支架落在标号C40承台上计算如下：仃=N =26.64 / 0.152 =1.18Mpa40 Mpa,满足要求。Ab支架落在标号C20地基基础上计算如下：立杆下的可调底托尺寸15 x 15cm,地基处 理采用50cm厚宕法上浇筑10cm厚混凝土的形式；计算如下。计算考虑扩散角为45 ,宕渣重度取值18KN/m3则混凝土面的应力为：Mpa,d n=-192 =0.85Mpa/ E0=20Mpa 满足要求。A 0.15

41、0.15宕法上层面的作用面积为：A1=(0.15+0.1*2)*(0.15+0.1*2)=0.1225m2N 19.2贝加力为、=一= 0.1* 24 =159KpaA 0.1225宕渣底的作用面积为：A2=(0.15+0.35*2)*(0.15+0.35*2)=0.7225m2N 19 2则应力为 5 =9+0.1* 24+0.25*18 =33.47Kpa110Kpa,满足要求。A 0.7225支架稳定性计算已知采用钢管为 48*3.0, i=1.61 ,长度附加系数值取1.155,钢管步距为1.2m。则 l 0=1.61*1.2=1.932m入=1.932*100/1.61=120轴心受

42、压构件的稳定性系数 =0.440-24 -青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书 / d =19.2/0.44=43.63(N/ mm 2) f=205(N/ mm2)稳定性符合要求。8跨S49省道防护棚架结构计算8.1防护棚架设计跨S49省道防护棚架布置形式为净空高度 5m,行车宽度10m行车以小轿车为主, 防护棚架设计：防护棚架采用三根 4 529m由8mn桩+I45a工字钢组合钢结构设计，管 桩顶部采用双根45a工字钢作为横梁，横梁上纵向铺设 45a工字钢分配梁，间距布置腹 板底30cm底板60cm长度11

43、.8m,分配梁顶部采用方木竹胶板底模。图8.1-1 NU02联防护棚架布置断面图表8.1-2标准梁体荷载分区计算表序号区号高度（m）宽度（m）计算荷载P（KN/m2）822.750.4568.7530.622.82515.542.750.768.7550.622.82515.562.750.4568.758.2计算模型及边界条件设置NU02K现浇箱梁防护棚架midas分析模型图，模型计算采用整体模拟。其中，管桩、横梁、纵横分配梁均采用梁单元构件建模，材质为Q235边界条件及连接设置如下：（1）纵横梁连接：纵向纵梁与横梁采用弹性联接，弹性刚度按经验取值100kN/mm横梁与管桩采用弹性连接，弹性刚度按经验取值100kN/mm-25 -青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书青田县瓯江四桥(步行桥)工程现浇箱梁满堂支架(贝雷架)检算书(2) 一般支承设置：管桩底端均按固定端处理约束Dx,Dy,Dz, Rx, Ry, Rz设计计算参数表8.3-1防护棚架结构所需材料表材料抗压强度抗拉强度抗男强度弹性备训序号名称(MPa(MPa(MPa)(MPa)1Q23521521512552.