单层工业厂房设计方案

1、第一章 设计资料1设计资料1.1 本工程为一般机械加工车间，在生产过程中不排放侵蚀性气体和液体，生产环境的温度低于60 摄氏度，屋面无积灰荷载，修建在寒冷地区。1.2 当地的基本雪压为，雪荷载准永久值系数分区为区。1.3 当地的的基本风风压为，地面粗粗糙度类类别为BB类。1.4 当地的的抗震设设防烈度度为8度度，设计计基本地地震加速速度为00.2gg，设计计地震分分组为第第一组。1.5 该车间间为两跨跨21mm等高钢钢筋混凝凝土柱厂厂房，安安装有44台（每每跨两台台）大连连重工起重集集团有限限公司生生产的DDQQDD 型，吊车跨跨度为119.55m 的的电动桥桥式吊车车，工作作级别、起重量量见

2、各分分组数据据。吊车车轨顶标标志标高高为9.5m，吊车技技术数据据见所提提供的技技术资料料。1.6 根据岩岩土工程程勘察报报告，该该车间所所处地段段为对建建筑有利利地段，场地类类别为类，在在基础底底面以下下无软弱弱下卧层层，室外外地面以以下155m 范范围内无无液化土土层，地地基的标标准冻结结深度位位于室外外地面下下1m，车间室室内外高高差0.15mm，基础础埋深为为室外地地面以下下1.44m。基基础底面面地基持持力层为为中砂，承载力力特征值值。1.7 主体结结构设计计年限为为50 年，结结构安全全等级为为二级，结构重重要性系系数为o=11.0。该车间间抗震设设防分类类为丙级级建筑，地基基基础

3、设计计等级为为丙级。（不要要求进行行抗震设设计）1.8 屋面建建筑做法法永久荷荷载（包包括屋面面防水层层、保温温层、找找平层等等）标准准值为，其做法法总厚度为00.1mm。屋面面排水为为内天沟沟，天沟沟建筑做做法永久久荷载标标准值：防水层层，找坡坡层（按按平均厚厚度计算算），沟沟内积水水（平均均积水深深度为00.233m）。1.9 该车间间的围护护墙采用用贴砌页页岩实心心烧结砖砖砌体墙墙，墙厚厚2400m。外外贴500mm 厚挤塑塑板保温温层，双双面抹灰灰各厚220mmm。砖强强度等级级MU110，砂砂浆强度度等级MM5。1.100 根据据当地预预制混凝凝土构件件供应及及车间生生产工艺艺情况等

4、等因素，经技术术经济比比较后确确定，主主要结构构构件采采用预制制厂的预预制构件件（屋面面板、屋屋架、钢钢天窗架架、吊车车梁、钢钢柱间支支撑、排排架柱、基础梁梁等）选选用下列列国家标标准图集集：04G4410-1、22 预预应力混混凝土面面板05G5512 钢天天窗架04G4415-1 预应力力混凝土土折线形形屋架（预应应力钢筋筋为钢绞绞线跨度度18mm300m）04G3323-2 钢筋混混凝土吊吊车梁（工作级级别A55/A66）04G3325 吊车车轨道联联结及车车档（适适用于混混凝土结结构）05G3335 单层层工业厂厂房钢筋筋混凝土土柱05G3336 柱间间支撑04G3320 钢筋筋混凝土

5、土基础梁梁1.111 山墙墙钢筋混混凝土抗抗风柱及及排架柱柱为工地地预制混混凝土构构件，其其混凝土土强度等等级为CC30，钢筋采采用HRRB4000 级级（主筋筋）、HHPB2235 级（箍箍筋）。1.122 圈梁梁及柱下下台阶形形独立基基础为工工地现浇浇混凝土土构件，其混凝凝土强度度等级为为C300，钢筋筋采用HHRB4400 级（主主筋）、HPBB2355 级。第二章 按选选用的国国家标准准图集确确定主要要结构型型2.1 图集集04GG4100-1预应力力混凝土土屋面板板（预应应力混凝凝土部分分）2.1.1一般般预应力力混凝土土屋面板板（屋面面板）（1）计计算屋面面板外加加均布荷荷载标准准

6、值 屋面面建筑做做法就永永久荷载载标准值值 雪荷荷载标准准值 屋面面均布活活荷载标标准值 (2) 计算算荷载效效应基本本组组合合设计值值（仅考考虑外加加荷载）：按建筑结结构荷载载规范GB 50009-220011 (220066年)规规定雪荷荷载和屋屋面均布布可变荷荷载不同同时参与与组合，因此最最不利外外加荷载载基本组组组合设设计值： q=1.3351.24+1.440.770.55=2.16KKN/mm 由图集集04GG4100-11.55m*66m预应应力混凝凝土屋面面板（预预应力混混凝土部部分）第六页页6.22.1条条选用表表中查知知，选用用预应力力钢筋为为冷拉HHRB3335的的Y-W

7、WB-22II屋屋面板，其允许许外加均均布荷载载基本组组合设计计值=，可以以满足要要求。2.1.2檐口口板檐口板（用于钢钢天窗架架檐口处处）：为为简化计计算，也也以2.1.11计算的的外加荷荷载基本本组合设设计值确确定檐口口板型号号。由图集004G4410-1第66.2.1条选选用表中中查知，选用预预应力钢钢筋为冷冷拉HRRB3335的YY-WBBT-11II檐檐口板，其允许许外加均均布荷载载基本组组合设计计值=，可以以满足要要求。2.1.3天沟沟板天沟板：根据建建筑专业业提供的的设计过过程作业业图，屋屋面为内内排水，天沟板板宽度为为5800mm，天沟净净宽5880-1190=3900mm。（

8、1）计计算天沟沟板均布布线荷载载标准值值(仅为为外加均均布线荷荷载)1）永久久荷载标标准值防水层（按天沟沟板净宽宽的2.5倍计计算） 找坡层 沟内积水水（按00.233m积水水深度计计算） 2）屋面面均布可可变荷载载标准值值 （2）计计算荷载载效应最最不利基基本组合合设计值值（仅考考虑外加加荷载） 由图图集044G4110-221.5m*6m预预应力混混凝土屋屋面板（钢筋混混凝土部部分）第6页页第6.1.33.3条条选用表表中查知知，选用用TGBB58，其允许许外加均均布线荷荷载基本本组合设设计值=，可以以满足要要求。2.1.4嵌板板嵌板（用用于与天天沟板相相邻处：为简化化计算，仍以22.1.

9、1计算算的外加加荷载基基本组合合设计值值确定嵌嵌板型号号。 由图集集04GG4100-1第第6页第第6.22.2条条选用表表中查知知，选用用预应力力钢筋为为冷拉HHRB3335的的Y-KKWB-2的嵌板板，其允允许外加加均布荷荷载基本本组合设设计值 QUOTE =，可以以满足要要求。2.2图图集055G5112钢钢天窗架架根据建筑筑专业提提供的设设计过程程作业图图，钢天天窗架跨跨度为66m，窗窗扇高度度为 QUOTE ，无无挡风板板，钢天窗架架檐口高高度为118.00m。2.2.1 计计算天窗窗架风荷荷载标准准值基本风压压 QUOTE ，风振振系数 QUOTE 地面粗糙糙度类别别B风荷载体体型

10、系数数：无挡挡风板时时 QUOTE 风压高度度变化系系数（按按地面粗粗糙度类类别B，天窗要要扣高度度18.25mm确定） QUOTE ，故风风荷载标标准值 QUOTE 2.2.2 确确定钢天天窗架型型号由图集005G5512-1表66中查知知， (无挡风风板时)，应选选用以下下钢天窗窗架型号号： GCCJ6-32 （用于于无支撑撑处） GCCJ6AA-322（用于于有支撑撑处） GCCJ6BB-322（用于于端部）2.2.3 确确定相应应的支撑撑构件编编号由图集005G5512-1表22及表33中查知知： 天窗窗架侧立立柱平面面内竖向向支撑选选用TCC-177 天窗窗架上弦弦平面内内横向支支撑

11、选用用TS-1 系杆杆：中部部开间选选用TXX-1，端部开开间选用用TX-22.2.4 确确定窗挡挡构件编编号及封封檐板构构件编号号由图集005G5512-1表22查知： 窗上上挡及中中档构件件编号：CD-1（用用于中部部开间）、CDD-1AA及CDD-1BB（用于于端部开开间）、CD-22（用于于设开窗窗机开间间）窗下挡构构件编号号：CDD-6及及CD-6A（用于中中部开间间）、CCD-77及CDD-7BB（用于于端部开开间） 封檐檐板构件件编号：FB-1及FFB-222.3 图集004G4415-1预预应力混混凝土折折线形屋屋架根据建筑筑专业提提供的设设计过程程作业图图，屋架架跨度221m

12、，柱距66m，钢钢天窗架架跨度66m，天天窗架端端壁为轻轻质端壁壁板，无无挡风板板，无悬悬挂吊车车，檐口口为内天天沟，车车间中柱柱出也为为内天沟沟。2.3.1 计计算屋面面荷载标标准值（1）永永久荷载载 屋屋面建筑筑做法荷荷载标准准值 QUOTE 预预应力混混凝土屋屋面板及及灌缝自自重 QUOTE 屋屋面支撑撑及吊管管线自重重 QUOTE （2）可变荷荷载 雪雪荷载标标准值 QUOTE 屋屋面均布布活荷载载标准值值 QUOTE 2.3.2 计计算屋面面荷载效效应基本本组合设设计值55组合一（由可变变荷载效效应控制制的组合合） 组合二二（由永永久荷载载效应控控制的组组合） 因此应应以组合合二选择

13、择屋架型型号。2.3.3 选选择屋架架型号由图集004G4415-1表22中查知知：天窗窗架类别别代号为为a、bb、c；由图集004G4415-1表44中查知知：檐口口形状为为两端内内天沟，代号为为A；由图集004G4415-1表55中查知知：根据据实际屋屋面荷载载设计值值，在表表中211m屋架架屋面荷荷载设计计值为 QUOTE 一一栏，选选取屋架架承载能能力等级级为1，应选用用YWJJ2-11-1屋屋架，因因此， 用于于天窗端端部无天天窗处屋屋架型号号为:YYWJ221-11Aa 用于于中部开开间处屋屋架型号号为:YYWJ221-11Ab 用于于有天窗窗端壁板板处屋架架型号为为:YWWJ21

14、1-1AAc2.4 图集004G3323-2钢钢筋混凝凝土吊车车梁由于车间间安装有有4台（每跨两两台）大大连重工工，起重重集团有有限公司司生产的的DQQQD型、做工级级别为AA6、起起重量为为5t，吊车跨跨度199.5mm的电动动桥式吊吊车，属属于体积积04GG3233-2中中“使用范范围2”的情况况，因此此可直接接由体积积04GG3233-2“A6（终极工工作制）吊车梁梁选用表表”查知，吊车梁梁型号选选用如下下：DL-33Z（用用于中部部开间）DL-33B（用用于端部部开间）2.5 图集004G3325吊车轨轨道联结结及车档档根据上述述车间内内的吊车车规格，直接由由图集004G3325表表2

15、查知知，选用用CD-2车档档。由于DLL-3吊吊车梁上上的固定定轨道螺螺栓孔间间距A=2200mm，而吊车车轨道的的型号为为，由图图集044G3225表11查知，选用吊吊车轨道道联结型型号为DDGL-10，其高度度为1770-1190mmm。2.6 图集004G3320钢筋混混凝土基基础梁2.6.1 外外纵墙有有窗开间间的基础础梁根据建筑筑专业提提供的设设计过程程作业图图，外纵纵墙为贴贴砌页岩岩实心烧烧结砖砌砌体墙，墙厚2240mmm，墙墙高度（自基础础梁顶面面至外纵纵墙顶部部圈梁顶顶面的高高度）为为14.10mm，窗洞洞宽度33m，上上窗洞高高度3.9m，下窗洞洞高度44.8mm，窗洞洞叠加

16、高高度符合合图集004G3320表表1.77.2对对窗洞尺尺寸的要要求，由由图集004G3320中中“2400墙钢筋筋混凝土土基础梁梁选用表表”查知，应选用用基础梁梁型号为为JL-3。2.6.2 外外纵墙有有外门开开间的基基础梁该处门洞洞宽3.0m，高3.6m位位置居中中，符合合图集004G3320表表1.77.3对对门洞尺尺寸的要要求，其其余情况况同上。由图集集04GG3200中“2400墙钢筋筋混凝土土基础梁梁选用表表”查知，应选用用基础梁梁型号为为JL-4。2.6.3 山山墙大门门处的基基础梁由于山墙墙大门范范围内有有汽车通通行，可可不设基基础梁，而两侧侧各1mm范围内内的砌体体墙可直直

17、接砌筑筑于抗风风柱混凝凝土基础础上。2.6.4 山山墙抗风风柱与外外纵墙间间的基础础梁该处山墙墙为无门门窗的整整体墙，墙高HH符合114.66-188.0mm范围，墙厚2240mmm，因因此可根根据图集集04GG3200中“2400墙钢筋筋混凝土土基础梁梁选用表表”查知，应选用用基础梁梁型号为为JL-2，基基础梁长长5.995m，支承于于轴线、的排架架柱基础础和山墙墙抗风柱柱基础上上。2.7 图集005G3335单层工工业厂房房钢筋混混凝土柱柱根据建筑筑专业提提供的设设计过程程作业图图及工程程概况资资料，由由图集005G3335“柱模板板选用表表”或图集集08GG1188第233-9页页表6.

18、1-22查知。由于本本工程柱柱顶标高高12.0，牛牛腿标高高8.11m，吊吊车梁标标高9.3m，及中柱柱模板号号均为331，但但考虑到到柱在工工地预制制，为方方便施工工及降低低人工费费用，并并应施工工单位要要求，本本设计将将图集005G3335中中的下柱柱由工字字型改为为矩形，上柱的的截面尺尺寸：边边柱4000mmm4000mm（矩形），中柱柱为4000mmm6000mm（矩形）；下柱柱的截面面尺寸为为边柱4400mmm8000mmm（矩形形），中中柱为4400mmm8000mmm（矩形形）；牛牛腿尺寸寸见图集集05GG3355第322页（边边柱）及及第588页（中中柱），柱插入入基础杯杯口深

19、度度按图集集05GG3355总说明明第8.2条规规定，采采用8000mmm。2.8 图集005G3336柱间支支撑各纵向柱柱列柱间间支撑布布置如图图所示。由于未未知厂房房的纵向向抗震计计算结果果，柱间间支撑构构件的具具体型号号应根据据纵向抗抗震验算算后确定定，但根根据上柱柱和下柱柱的高度度，可确确定上柱柱支撑为为ZCss-333-xxx，下柱柱支撑为为ZCxx-844-xxx。第三章 复复核建筑筑专业提提供的设设计过程程作业图图中有关关调查运运行的尺尺寸3.1 边列列柱上柱柱尺寸复复核3.1.1 上柱截截面高度度，已知知边列柱柱上柱截截面高度度为4000mmm，即上上柱内侧侧至该车车间纵向向定

20、位轴轴线A或或C 轴轴尺寸为为4000mm（见图）。吊车车轨道中中心至定定位轴线线A或CC轴尺寸寸为7550mmm，而吊吊车桥架架最外端端至吊车车轨道中中心尺寸寸为2660mmm。 因此，边列柱柱上柱内内侧至吊吊车桥架架最外端端间的空空隙尺寸寸=7550-2260-4000=900mm吊吊车运行行要求的的横向最最小空隙隙尺寸880mmm，即上上柱截面面高度4400mmm符合合吊车运运行要求求。3.1.2 上上柱高度度，已知知边列柱柱上柱高高度为339000mm。 由图图集044G3223-11查知，吊车梁梁DL-3的高高度为112000mm。由图集004G3325查查知，相相应于吊吊车梁DDL

21、-66的吊车车轨道联联结DGGL-110自吊吊车梁顶顶面至吊吊车轨道道顶面之之间的高高度为1170-1900mm，取1990mmm。 查查本图集集附录一一，该车车间内的的DQQQD型吊吊车自吊吊车轨道道顶面至至小车顶顶部最高高处之间间的高度度为17764mmm。 因因此，小小车顶面面与边列列柱顶面面（或屋屋架下弦弦）间的的空隙高高度=339000-12200-1900-17764=7466mm吊吊车运行行要求的的最小空空隙高度度3000mm的的规定，即上柱柱高度339000mm符符合吊车车运行要要求。3.2 中中列柱上上柱尺寸寸复核33.2.1 上柱截截面高度度，已知知中列柱柱上柱截截面高度度

22、为6000mmm，上柱柱内侧至至该车间间纵向定定位轴线线B轴尺尺寸为3300mmm，此此值小于于边列柱柱上柱内内侧至纵纵向定位位轴线AA或C的的尺寸4400mmm（见见图），满足吊吊车运行行最小空空隙尺寸寸80mmm的要要求，即即上柱截截面高度度6000mm符符合吊车车运行要要求3.2.2 上柱高高度，已已知中列列柱上柱柱高度为为39000mmm，与边边列柱相相同，因因此满足足吊车运运行要求求的最小小空隙高高度3000mmm的规定定，即上上柱高度度39000mmm符合吊吊车运行行要求。第四章 计算车车间中部部开间（轴线33）横向向排架柱柱的配筋筋4.1 作作用在横横向排架架柱上的的荷载标标准值

23、4.1.1 永久荷荷载标准准值 （1）屋盖自自重 11）屋面面永久荷荷载标准准值 屋屋面建筑筑做法荷荷载标准准值 QUOTE 预预应力混混凝土屋屋面板及及灌缝自自重 QUOTE 屋面支撑撑及吊管管线自重重 QUOTE QUOTE 天天沟自重重 QUOTE 天沟防水水及找坡坡层重 QUOTE QUOTE 天天窗架屋屋面檐口口悬挑4400mmm自重重QUOTE 22）211m预应应力混凝凝土折线线形屋架架自重（根据图图集044G4115-11预应应力混凝凝土折线线形屋架架） 33）钢天天窗架及及其支撑撑自重（根据图图集044G4115-11钢天天窗架） 44）天窗窗窗扇（包括窗窗挡）自自重 因因此

24、作用用在边柱柱柱顶截截面重心心处由屋屋架传来来的屋盖盖自重标标准值对边柱柱柱顶截面面重心产产生的弯弯矩标准准值：作用在中中柱柱顶顶截面重重心处由由屋架传传来的屋屋盖自重重标准值值 QUOTE ：对中柱柱柱顶截面面重心产产生的弯弯矩标准准值：屋盖自重重荷载简简图如图图所示（2）柱柱自重1）边柱柱： 上柱柱： QUOTE 下柱柱： QUOTE 2）边柱柱： 上柱柱： QUOTE 下柱柱： QUOTE 柱自重荷荷载简图图如图所所示（3）吊吊车梁及及吊车轨轨道联结结自重1）边柱柱吊车梁梁自，根根据图集集04GG3233-1钢筋混混凝土吊吊车梁（工作级级别A66），DL-3吊车车梁自重重 QUOTE ，

25、则：2）中柱柱吊车梁梁自重 QUOTE 3）边柱柱吊车轨轨道联结结自重根据图集集04GG3255中DGGL-110自重重，则=（0.38773+00.08855）=2.8kNN/根中柱吊车车轨道联联结自重重=222.8=5.66kN/根 QUOTE 及对边柱柱下柱截截面重心心的弯矩矩 QUOTE ：=（)ee=（227.55+2.8）0.335=110.66kN.m吊车梁及及吊车轨轨道联结结自重荷荷载简图图如图所所示（忽忽略施工工程序影影响）因因此永久久荷载标标准值的的荷载简简图如图图所示4.1.2可变变荷载标标准值 （1）屋面可可变荷载载标准值值边柱柱顶顶截面由由屋架传传来的屋屋面可变变荷载

26、PP：此荷载对对边柱柱柱顶截面面重心的的偏心弯弯矩M：中柱柱顶顶截面由由屋架传传来的屋屋面可变变荷载PP：此荷载对对中柱柱柱顶截面面重心的的偏心弯弯矩M：M=0因此屋面面可变荷荷载标准准值作用用下的排排架荷载载简图如如图所示示（2）吊吊车荷载载标准值值1）根据据该车间间的吊车车型号，查阅本本图集附附录一，摘录其其技术资资料如下下（见表表）：吊车技术术资料吊车最大大宽度B（mmm）吊车轮距W（mmm）最大轮压最小轮压小车重量量吊车总重量额定起重量Q(t)52044355009341.882.222419.0052） QUOTE ：采采用影响响线方法法确定，如图所所示（60000+24550+44

27、3500+8000）/60000=22.2667=22.266793=2100.8kkN QUOTE ：采用与与确定 QUOTE 相相同的影影响线方方法，可可求得：(60000+24550+443500+8000）/60000=22.2667=22.266741.8=994.88kN QUOTE QUOTE 、 QUOTE 的作用用位置简简图见图图3）排架架柱上作作用的同同一跨内内由两台台吊车同同时刹车车时所产产生的最最大横向向水平荷荷载标准准值产生生的H（见图）每台吊车车每个车车轮刹车车时的最最大横向向水平荷荷载标准准值T：T=0.1(QQ+)gg/4=0.1（5+2.2224）9.881/

28、4=11.788kN 两台台吊车最最大横向向水平荷荷载标准准值H（采定 QUOTE 相相同的影影响线方方法确定定）：用用与确H=T(60000+224500+43350+8000）/660000=2.26771.778=44.0336kNN（3）风风荷载标标准值1）柱顶顶以上屋屋盖所受受风力（风向右右吹）屋盖各受受风面积积上的水水平风力力 QUOTE 屋盖各受受风面积积 QUOTE （其中中 QUOTE 为迎风风面高度度，单位位为m）表屋盖各各受风面面积的数数值受风面积积编号迎风面高高度2.0551.2552.6550.3受风面积积12.337.115.991.8表各受风风面积顶顶部高度度处的

29、风风压高度度变化系系数受风面积积编号风压计算算位置处处离室外外地面高高度（mm）14.2215.44518.11018.4401.1221.1441.2111.222 屋盖各各受风面面积的风风振系数数 QUOTE ，基本本风压 QUOTE 受风面积积编号风荷载体体型系数方向0.8-0.220.6-0.77-0.77-0.66-0.55-0.550.6-0.66-0.66-0.55-0.44-0.44作用在柱柱顶处的的屋盖所所受风力力 QUOTE 2）柱顶顶以下排排架柱上上所受风风力：风风向右吹吹（左风风）时，为简化化计算，自基础础顶面至至柱顶截截面高度度范围内内按墙面面传来的的均布风风荷载计计

30、算（见见图）。 QUOTE 按距室室外地面面12.15mm高度处处计算。因此风向向右吹（左风）时考虑虑屋盖风风荷载及及墙面风风荷载的的排架柱柱所受风风荷载标标准值如如图所示示。同理，风风向左吹吹（右风风）时考考虑屋盖盖风荷载载及墙面面风荷载载的排架架柱所受受风荷载载标准值值如图所所示。（4）附附加永久久荷载标标准值（仅用于于计算地地震作用用）1）作用用于柱顶顶处的外外纵情自自重标准准值2）作用用于牛腿腿顶面的的吊车桥桥架自重重标准值值： 吊车桥桥架自重重标准值值=1886 QUOTE 作用在在边柱上上的吊车车桥架自自重标准准值（考考虑两台台吊车）： QUOTE 作用在在中柱上上的吊车车桥架自自

31、重标准准值（考考虑每跨跨两台吊吊车）： QUOTE 附加永久久荷载标标准值的的计算简简图4.2 采用PPKPMM中的PPK程序序进行排排架计算算（过程程省略）检查输入入各项数数据后，便可进进行运算算，先摘摘录其配配筋计算算结果（配筋包包络图）如下：配筋包络络图（对对称配筋筋）中数数据位排排架方向向没变配配筋量 QUOTE ，见图66.2.实配边柱柱上柱44根2级级直径118mmm 边柱下柱柱 QUOTE 5根22级直径径22mmm 中柱上柱柱4根22级直径径18mmm QUOTE 中柱下柱柱 QUOTE 6根22级直径径22mmm 4.3 柱配筋筋确定后后，尚应应对吊装装时的强强度和裂裂缝宽度

32、度进行验验算，本本示例未未附此项项内容。5 主要要构件布布置图及及详图。第三章 排架架柱高与与截面计计算3.1排排架柱高高计算由吊车资资料表可可查得：H118766mm,轨顶垫垫块高为为2000mm。 牛腿腿顶面标标高 轨顶标标高吊吊车梁轨顶垫垫块高 9.00001.22000.2200 7.6600mm(取77.8000m) 柱柱顶标高高 牛牛腿顶面面标高+吊车梁梁高+轨轨顶垫块块高+HH+0.3 7.8800+1.2200+0.2200+1.8876+0.33 11.3766m (取122.0000000m)上柱高 柱顶顶标高牛腿顶顶面标高高12.0000-7.8000=4.2000m全柱

33、高柱顶标标高基基顶标高高 122.0000(0.5000)112.5500mm下柱高全柱高高上柱柱高 122.500044.200088.3000m实际轨顶顶标高牛腿顶顶面标高高+吊车车梁高+轨顶垫垫块高 9.2000m则 (9.22m99.0mm)9.00m00.022200.2000 满足要要求。3.2排排架截面面尺寸计计算截面尺寸寸需要满满足的条条件为：bH/2553444mmm.hH/1227117mmm取柱截面面尺寸为为：上柱柱：（bbh）40004000下柱：II(bhbh)4400800010001500（如图图3-11）图3-11 下柱柱截面图图第四章 排架架柱上的的荷载计计算

34、4.1屋屋盖自重重计算1.2（1.70+1.330+00.100）615/2+11.260.50.55=2003.77KN(作用在在柱顶)4.2柱柱自重计计算上柱：（作用于于上柱中中心线）下柱：4.3吊吊车、吊吊车梁及及轨道自自重计算算4.4屋屋面活荷荷载计算算4.5吊吊车荷载载计算 竖向荷荷载：1115kkN, 20kkN, K=440500mm, B=58440mmm, 1100kkN, 34.61kkN。根据B与与K，由由影响线线（见图图4-11）可以求得得0.0027 0.70221.000, 0.1176 由上求得得吊车水平平荷载为为则)4.6风风荷载计计算基本风压压:风压高度度变化

35、系系数z按B类类地区考考虑，根根据柱顶顶标高112.115m，查看荷载规规范用用内插法法得檐口口标高114.225m, 用内内插法得得， 则则:柱顶风荷荷载集中中力设计计值：第五章 内力力计算5.1作作用内力力计算5.1.1 作作用(排排架无侧侧移)由, ,则：故作用下下不动铰铰承的柱柱顶反力力为()同时有故在作用用下不动动铰承的的柱顶反反力为()故在共同同作用下下（即在在G作用用下）不不动铰支支承的柱柱顶反力力为 ()相应的计计算简图图及内力力图如图图5-11所示 图55-1 恒荷荷载作用用下的内内力(a)GG的作用用；(bb)M图图(kNNm)；(c)N图（kN）5.1.2作用用计算简简图

36、及内内力图, , , 相应的计计算简图图及内力力图如图图5-22所示。 图图5-22 GG、G、GG作用计计算简图图及内力力图(a) G、GG、G作用用；(bb)M图图(kNNm)；(c)N图(kN)5.2 屋面面活荷载载内力计计算对于单跨跨排架，与一样为为对称荷荷载，且且作用位位置相同同，但数数值大小小不同。故由的的内力计计算过程程可得到到的内力力计算数数值； ()相应的计计算简图图及内力力图如图图5-33 所示示。图5-33 QQ作用计计算简图图及内力力图(a)QQ的作用用；(bb)M图图(kNNm)；(c)N图(kN)5.3 吊车车竖向荷荷载作用用内力计计算作用于AA柱，作作用于BB柱，

37、其其内力为为厂房总长长72mm,跨度度为155m，吊吊车其重重量为110t,则查得得有檩条条屋盖的的单跨厂厂房空间间作用分分配系数数0.85。相应的计计算简图图及内力力图如图图 5-4 所所示。图5-44 D作作用计算算简图及及内力计计算(a) D的作作用；(b)MM图(kkNm)；(c)N图(kN)D作用于于A柱时时，由于于结构对对称，故故只需AA柱与BB柱的内内力对换换，并注注意内力力变号即即可。5.4 吊车车水平荷荷载作用用内力计计算当T向左左时，AA、B柱柱的柱顶顶剪力按按推导公公式计算算：Y0.6677 H，用内插插法求得得C00.555有T10.77kkN，0.85则则 VV(1)

38、 CC T0.889 kkN()相应的计计算简图图及内力力图如图图5-55所示。图5-55 T的的作用计计算简图图及内力力图（a）TT的作用用；(bb)M图图(kNNm)；(c)V图(kN)当T向右右时，仅仅荷载方方向相反反，故弯弯矩值仍仍可利用用上述计计算结果果，但弯弯矩图的的方向与与之相反反。5.5 风荷载载作用风从左向向右吹时时，先求求柱顶反反力系数数C为对于单跨跨排架，A、BB柱顶剪剪力分别别为0.55FCH(qqq)0.557.36-0.330712.5(2.14-1.334)2.115 kkN()0.55F+CH(qqq)0.557.36+0.333612.5(2.14-1.334

39、)5.222 kkN()相应的计计算简图图及内力力图如图图5-66 所示示。图5-66 风风荷载作作用计算算简图及及内力图图(a)风风荷载的的作用； (b)MM图（kkNm）风从右向向左吹时时，仅荷荷载方向向相反，故弯矩矩值仍可可利用上上述计算算结果，但弯矩矩图的方方向与之之相反。5.6最最不利荷荷载组合合。由于本例例结构对对称，故故只需对对A柱（或B柱柱）进行行最不利利内力组组合，其其步骤如如下：（1）确确定需要要单独考考虑的荷荷载项目目。本工工程为不不考虑地地震作用用的单跨跨排架，共有88种需要要单独考考虑的荷荷载项目目，由于于小车无无论向右右或向左左运行中中刹车时时，A、B柱在在T作用用

40、下，其其内力大大小相等等而符号号相反，在组合合时可列列为一项项。因此此，单独独考虑的的荷载项项目共有有7项。（2）将将各种荷荷载作用用下设计计控制截截面（III、IIIII、IIIIIIII）的内内力M、N（IIIIIIII截面还还有剪力力V）填填入组合合表5-1 。填表时时要注意意有关内内力符号号的规定定。（3）根根据最不不利又最最可能的的原则，确定每每一内力力组的组组合项目目，并算算出相应应的组合合值。计计算中，当风荷荷载与活活荷载（包括吊吊车荷载载）同时时考虑时时，除恒恒荷载外外，其余余荷载作作用下的的内力均均应乘以以0.885的组组合系数数。排架柱全全部内力力组合计计算结果果列入表表5

41、-11。柱号截面荷载项目内力恒荷载屋面活荷荷载吊车荷载载风荷载内力组合合G1.GG2G3.GG4Q1Dmaxx在A柱Dminn在A柱Tmaxx左风右风Nmaxx及M、VNminn及M、V|M|mmax及N、V项目组合值项目组合值项目组合值A柱I-IM(kNm)12.8883.499-21.97-17.7711.33427.99-33.74+099（）51.3337+40.778+0.9(+)51.3337N(kN)219.316300000276.01 2199.311 2766.011IIIIIM(kNm)-18.54-9.111469.8850.98811.33427.99-33.74+0

42、.9(+)71.444+-52.28+0.9(+)79.664N(kN)274.0263276.0448.11000579.1566274.02 5222.477III-IIIIM(kNm)30.33323.66531.224-36.0793.334194.1-1699.9+0.9(+)338.43+-1555.044+0.9(+)338.43N(kN)314.3363276.0448.11000619.47357.62619.4766V(kN)5.9551.588-5.223-4.223-9.88828.99-21.9735.11110.7793.766表5-11 排排架柱内内力组合合表第六

43、章 排架架柱设计计6.1柱柱截面配配筋计算算 最不不利内力力组的选选用：由由于截面面33的弯弯矩和轴轴向力设设计值均均比截面面22的大大，故下下柱配筋筋由截面面33的最最不利内内力组确确定，而而上柱配配筋由截截面11的最最不利内内力组确确定。6.1.1 截面面配筋：1. 组组合(与与组合相相同)M=511.377 N=2766.011h0=hh-=4400-40=3600L0=22H0=239000=778000A=40004000=11600000mmm2纵向受力力钢筋采采用HRRB3335级bea=mmax(h/330,220)=20e0MM/N=1866ei= e0+ eea =2206

44、1=00.5ffCA/NN=0.514.316000000/31197440=33.577811取1=1.02=11.155-0.01L0/h=0.994 1.5117e=eei+h/2-=4733bb （大偏心心受压）X= hh0=36600.1155=48h0bb=36600.555=11982as=80经比较：X h0b且X1取取1=12= =1.15-0.001L0/h=00.944 1.5117e=eei+h/2-=1.994099.3+4400/2-440=3354.07bb （大偏心心受压）X= hh0=36600.1180=48h0bb=36600.555=11982as=80

45、经比较XX hh0b且X11取1=12= =1.15-0.001L010000/hh=1.05441取取2=11.1002e=eei+h/2- as =11.10025733+8000/22-400=999111取1=12=11.155-0.01L0/h=1.00541取2=1 1.1002e=eei+h/2-aas=1.19772844.2+9000/2-40=9911bb （大大偏心受受压）X= hh0=76600.2203=1088h0bb=86600.555=44732as=80=1500经比较,b ，应应重新计计算X11取1=12=11.155-0.01L0/h=0.99161.00

46、01e=eei+h/2-aas=1.06338866.1+9000/2-40=11002bb （大大偏心受受压）X= hh0=86600.00.0884=555h0bb=86600.555=44732as=80=1500经比较XX hh0b且X 满足要要求2. 截面面=9333.033L0/bb=68880/4000=177.2 查表得得 =0.8422 =00.90.8842（144.318775000+2300015333）= 27728.88 满足要要求63斜斜截面抗抗剪和裂裂缝宽度度验算6.3.1斜截截面抗剪剪验算按Nmiin、VVmaxx组合计计算V=1.2+0.91.44（+）=1

47、.229.221+00.91.44（1.54+16.34）=333.588N=1.2+0.91.44（+）=1.223044.144+0.91.44（500.400+0）=4228.447由于风荷荷载（均均布荷载载）在水水平力中中的比例例为39.447/（39.47+9.221+11.544）=778.559%因此可以以简化认认为该柱柱承受均均布荷载载，则根根据取=a/h0；当1.5时，取=1.5。为了防止止箍筋充充分发挥挥作用之之前产生生由混凝凝土的斜斜向压碎碎引起的的斜压型型剪切破破坏，框框架柱截截面还必必须满足足下列条条件：当当满足条条件时，框架柱柱就可不不进行斜斜截面抗抗剪强度度计算，

48、按构造造要求配配置箍筋筋。满足要求求.可以按构构造配箍箍筋。6.3.2裂缝缝宽度计计算按e0/h00.555的偏偏心构件件可不验验算裂缝缝宽度，比较后后， 截面的的组合的的最大，故按此此组合来来验算。由内力组组合表可可知，验验算裂缝缝宽度的的最不利利内力的的标准值值Mk=557.111/11.2+2977.977/1.4=2260.43Nk=4414.77/1.22=3445.664eok=Mk/Nk=2660.443/3345.64=0.7753ct=As/Actt=15533/0.510009000+(4400-1000)1500=00.01171k=11+1/(40000eeok/hho

49、)( LLo/h)2=1+1/(400007533/8660)(86600/9000)2=1.0266ek=keok+hh/2-as=1.02667533+9000/22-400=11182.58则纵向受受力钢筋筋As合合力至受受压区合合力作用用点间的的距离为为Z00.877-0.12(1-)(ho/ek)2ho=0.87-0.1121-(4000-1100)1500/(11008600)(8660/111822)28600=7223纵向受拉拉钢筋AAs的应应力s=NNk(ek-Z)/(AAsZ)=34556400(11182.58-7233)/(180097233)=1121.45NN/mm

50、m2裂缝间纵纵向受拉拉钢筋应应变不均均匀系数数1.1-00.655ftkk/(cts)=11.1-0.6652.001/(0.0017111211.455)=00.3771故最大裂裂缝开展展宽度Wmaxx=ct(2.7c+0.111/ct)=2.110.3371(2.730+0.11120/0.002011)0.77=0.07000.3满足要求求。6.4柱柱牛腿设设计6.4.1牛腿腿几何尺尺寸的确确定：牛腿截面面尺寸与与柱宽相相等，为为4000，牛腿腿顶面的的长度为为8000，相应应牛腿水水平截面面长度为为12000。取取牛腿外外边缘高高度为hh3000，倾倾角455,于是是牛腿的的几何尺尺寸

51、如图图6-11所示。图6-11 牛腿腿几何尺尺寸及配配筋图6.4.2牛腿腿几何尺尺寸的验验算：由于吊车车垂直荷荷载作用用下柱截截面内，a7750900001500，即取取0，则FDG2276.0454.723300.766FT11.340.88(10.55) 7008.33F3330.76所以截面面尺寸满满足要求求。6.4.3牛腿腿配筋：由于吊车车垂直荷荷载作用用下柱截截面内，故该牛牛腿可按按构造要要求配筋筋：作用在牛牛腿上的的荷载有有Dmaax、GG3、TmaaxFDG5501.1754.725555.899= T=16.80 kNFT16.80/1.44122.0h0=3300+3000-

52、400=5660mmm 竖向力作作用点位位于下柱柱截面以以内（1150）a=-1150mmm00.3hh0=0.35600=1668mmm 取aa=1668727=Ass/bhh0=7222/(40005600)=00.322% 0.2%0.332%0.66%选3188 （7336mmm2） 因为a=-1550mmm0.3h00=0.35600=1668mmm，可不不设弯起起钢筋箍筋要求求:在上上部2/3范围围内的水水平箍筋筋总截面面面积不不应少于于承受竖竖向力的的受拉钢钢筋截面面面积的的1/22。取101000，有hAA2/11005866.133mmA/227663/223881.55 m

53、mm（符合合要求）6.4.4局部部承压强强度验算算：0.755fA0.77514.34000500024415 kNF=5524.42所以满足足要求。6.5柱柱的吊装装验算6.5.1吊装装方案：采用一点点翻身起起吊，吊吊点设在在牛腿与与下柱交交接处，动力系系数取11.5。6.5.2荷载载计算：上柱自重重:g1.221.55250.440.559.0牛腿自重重:g1.221.5525244.077下柱自重重:g1.221.55250.11988.5556.5.3内力力计算:M994.22799.388M995.11(244.0779)0.991223.115M88.5557.11-88.700柱的吊装装验算简简图如图图6-22所示图6-22 柱吊吊装验算算简图第七章 基础设设计7.1