基础专项施工方案

1、 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark0 o Current Document 第一章编制说明2 HYPERLINK l bookmark2 o Current Document 第二章工程简介2 HYPERLINK l bookmark4 o Current Document 第三章施工总体安排6 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 第四章主要施工方案及工艺7 HYPERLINK l bookmark26 o Current Document 第五章质量保证措施39 HYPERLINK l bookmark30 o

2、 Current Document 第六章施工安全管理与保证措施41 HYPERLINK l bookmark32 o Current Document 第七章冬季雨季施工43 HYPERLINK l bookmark34 o Current Document 第八章附件44# 东?第一章编制说明一、本方案是根据营盘东路浏阳河大桥合同文件、业主相关文件和国家交通部现 行的有关设计、施工规范、规程经现场踏勘编制而成。二、本施工组织设计以我部成熟的施工管理技术、科技成果、科研水平、机械设 备配套能力、资金投入能力及多年来从事同类工程的施工经验为基础编制.三、施工组织设计中列出的工、料、机等计划，仅

3、作为满足工程需要、指导施工 时参考作用，不作为最终的供应计划。四、本施工组织设计的编制以下列文件和资料为依据1、招标文件2、施工承包合同书。3、营盘东路浏阳河大桥岩土工程详细勘察报告4、营盘东路浏阳河大桥施工图设计第一册桥梁部分4,公路工程技术标准(JTG B01-2003 )5、公路工程质量检验评定标准(JTG F80/1 - 2004 )6、公路桥涵施工技术规范(JTG041 - 2000 )7、公路工程施工安全技术规范(JTJ076-95 )8、公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004 )第二章工程简介一、 工程概况营盘东路浏阳河大桥全长611.8m (包括搭板)，主桥桥型采用简洁明

4、快、美 观节约的“类双层”预应力混凝土顶推连续箱梁，左右幅分修，单幅梁宽12.8m. 跨河主桥桥跨布置为(48+3x59+48 ) m=273m, 5跨一联，主桥跨越河堤，在河道 中设4个墩，两堤外侧各设一个墩。主桥下部构造做成“T”形方墩，桥墩顺水 流方向布置，单幅每墩2根桩基础。5#、10#过渡墩桩径为2.2m,桩长22m-26m, 承台尺寸为3. 6x8. 1x2.8m; 6#-9#主墩桩径为2. 5m,桩长14nLi7m,承台尺寸为 4. 1x10.1x3. 5m,桩基采用C25混凝土，承台用C30混凝土，墩柱用C40校。引桥均处于岸上，以桥台高5.5m左右来控制引桥长度；西岸引桥跨径

5、组成 为( 4x30+25.6 ) m=145.6m 一联；东岸引桥跨径组成为(6x30m) =180m 一联. 两岸引桥上构均采用预制安装先简支后连续的小箱梁。引桥桥墩设计为带盖梁的 H型墩。桩基础为2根直径1. 8m的桩基础，桩净距8. 0m, JbP为3. 2mx3. 2mx2. 0m 的承台，在邻近桥墩与桩基连接部位设置系梁，系梁截面为150cm x 120cm,桩 基采用C25混凝土，承台、系梁用C30混凝土，墩柱、盖梁用C40碎.0#、16#桥台基础采用10根直径为120cm的人工挖孔桩，双排布置，0#桩 长约为14m, 16#桩长19m。二、主要技术标准设计荷载：公路-1级，人群

6、4. OKN/M?机动车设计速度：60km/h主桥宽及组成：双向6车道+人行道和非机动车道通航标准：按V级航道标准通航净空40 x 8m 2孔最高通航水位按H10%=36. 28m (黄海)设计洪水频率：两百年一遇设计洪水位HO. 5%=39. 07m三、 场地基本情况1、地形地貌场地位于长沙市芙蓉区营盘东路以东、营盘东路跨浏阳河地段， 原始地貌单元为浏阳河河床一河漫滩，场地地形起伏较大，勘察期间，测得场地各钻孔孔口标高变化于23. 4134. 82m之间，现浏阳河两岸已修建防洪大堤，大 堤与河道一起形成U型河床，河床宽约220m;西岸营盘路已建好，变为城区， 路南北两侧各有一楼盘在建；东岸为

7、冲积堆积区，地势较平坦开阔。2、气候、气象浏阳河流域处于亚热带气候区，湿热多雨，冬冷夏热，雨量集中于春夏，具 有副热带大陆季风性气候的特点。浏阳河流域是我省三大暴雨区之一的湘东暴雨 区，暴雨集中在46月，暴雨持续时间一般为广3天。桥区平均气温17. 2C, 1 月最冷，平均气温4. 7, 7月最热，平均气温29. 4C。全年无霜期平均275天， 积雪日为6天.年平均降水量1360毫米，冬春多偏北风，夏季多偏南风，全年 保持温和湿润的气候。3、工程水文条件浏阳河为湘江流域主支流之一，自北向南汇入湘江，历史最高洪水位1998 年6月27日测得的38.42m,多年平均水位28. 97m,多年平均流量

8、100. 9m3/s, 多年平均水温为19.4。暴雨是浏阳河流域产生洪水的最主要因素，年最大洪水多发生在每年的47 月。场地区地下水类型有第四系松散土体孔隙水.主要赋存于全新统（QJ）粉细 砂与砂卵石层中，含水层比较稳定。其上部为粘性土作为隔水顶板，含水层埋深 10-12m,与河水具有直接的水力联系、水量较丰富，汛期具有承压性。根据营 盘东路浏阳河大桥岩土工程详细勘察报告野外钻孔试验成果：粉质粘土渗透系 数 K= （ 2.6-3. 2） xlOs/cm;砂卵砾石层渗透系数 K= （ 4. 9-7. 3 ） xl（Ts/cm;地 下水埋深一般2m,汛期部分地段地下水位距地表仅0. 5m.地下水水

9、化学类型主 要为HC6厂Ca-Mg型,PH值7. 27-8. 65,对於无腐蚀性。4、工程地质桥址区地表为第四系冲积堆积层覆盖，各地层岩性由老至新如下：白垩系上统（心）：褐红色、紫红色中厚层状钙泥质粉砂岩与砾岩，基岩埋 深；河床5m,两岸121401。强风化带下限埋深；河床6一8|,两岸1520m.全新统（Q）冲积堆积：上部为黑灰色耕植土，厚1.0m;中部为黄褐色粉 质粘土，厚3一8%下部为黄褐色砂卵砾石（层顶粉细砂厚0.5m左右，厚3一钿， 分布于两岸I级阶地。河床上部泥质粉细砂，厚2m,下部砂卵石厚3一4111.人工填土（QS）:两岸防洪大堤人工填土厚8一8. 5m,为黄至灰褐色粉质粘 土

10、、淤泥质粉质粘土为主夹杂填土。垸内人工杂填土厚03m,主要为灰黑色粉 质粘土与人工建筑弃渣。四、基础工程及施工方法:项目构造尺寸龄方量面） 桩基采用C25验 承台采用C3O险施工方法0#墩桩基：桩长14m、桩径1.2m共10根桩承台：长 26. 6m x 宽 4. 7m x 高 1. 5m桩基：16 x 10=160承台：187.5桩基采用人工挖孔施工 承台采用基坑开挖施工1#墩桩基：桩长14m、桩径1. 8m共8根桩 承台：长3.2m、宽3. 2m、高2m, 一个墩分 两个通过系梁连为总体系梁：长6. 8m、宽1. 2m.高1.5m桩基：71. 3 x 4=285.2 承台加系梁：53. 2

11、 x 4=212. 8桩基采用人工挖孔施工 承台采用基坑开挖施工2#墩3#墩13#墩5#墩桩基：桩长26m、桩径2. 2m共4根桩承台：长8. Im x宽3. 6m x高2. 8m桩基：197. 7 * 2=395.4承台：81.6x2-163.2桩基采用人工挖孔施工 承台采用基坑开挖施工6#墩桩基：桩长17m、桩径2. 5m共4根桩承台：长 10. Im x 宽 4. Im x 高 3. 5m桩基：166. 9 x 2-331 8承台：144. 9 x 2=289.8桩基采用钻孔施工承台采用钢板围堰施工7#墩桩基：桩长14m.桩径2. 5m共4根桩承台：长 10. lm x 宽 4. Im

12、x 高 3. 5m桩基：137. 4 x 2-274.8承台：144. 9 x 2=289.8桩基采用钻孔施工承台采用钢板围堰施工8#墩桩基：桩长14m、桩径2. 5m共4根桩承台：长 10. lm x 宽 4. Im x 高 3. 5m桩基：137.4 x 2-274. 8承台：144. 9 * 2=289.8桩基采用钻孔施工承台采用钢板围堰施工9#墩桩基：桩长17m、桩径2. 5m共4根桩承台：长 10.1m* 宽 4. Imx 高 3. 5m桩基：166.9 x 2=333.8承台：144.9 x 2=289.8桩基采用钻孔施工承台采用钢板围堰施工10#墩桩基：桩长22m、桩径2. 2m

13、共4根桩承台:长8. lm x宽3. 6m x高2. 8m桩基：167. 3 x 2-334. 6承台：81. 6 x 2=163. 2桩基采用人工挖孔施工 承台采用基坑开挖施工4#墩桩基：桩长17m、桩径1.8m共10根桩 承台：长3. 2m、宽3. 2m.高2m, 一个墩分 两个通过系梁连为总体 系梁：长6. 8m、宽1. 2m、高1.5m桩基：86. 5 x 5=432. 5承台加系梁：53.2 x 5=266桩基采用人工挖孔施工 承台采用基坑开挖施工11#墩12#墩14#墩15#墩16#墩桩基：桩长19m.桩径1.2m共10根桩承台：长 26. 6m x 宽 4. 7m x 高 1.

14、5m桩基：21. 7 x 10=217承台：187.5桩基采用人工挖孔施工 承台采用基坑开挖施工第三章施工总体安排一、人员安排主要管理人员安排见施工组织设计作业队任务安排：基础施工作业队共分三个，分别为水中基础施工队、陆地 基础施工队、钢筋加工作业队.任务划分：水中基础施工队负责6#墩至9#墩的桩基与承台施工，安排劳动力70人；陆地基础施工队负责0#墩至5#墩与10#墩至16#墩的桩基与承台施工，安排 劳动力100人;钢筋加工作业队负责全桥所有桩基与承台的钢筋加工、安装任务，安排劳动 力50人.二、机械安排主要施工机械设备安排见施工组织设计三、工期安排详细工期安排见附图一：基础施工计划安排横道

15、图第三章主要施工方案及工艺一、水中基础施工主桥6#墩、7#墩、8#墩、9#墩位于浏阳河大堤之内，为水中桩基础，深水埋置 式承台.桩基拟采用搭设水上钻孔施工平台冲击成孔，水下灌注成桩,承台则采 用钢板桩围堰隔水，水下开挖基坑的方法施工。】、钻孔施工平台1水上施工平台搭设顺序综合考虑总体工期要求和浏阳河水域情况，水上钢管桩平台（含临时墩）采 用一套打桩设备进行施工，按主桥箱梁顶推施工顺序从东岸9#墩往西至6#墩方 向依次搭设钢管桩钻孔施工平台，然后仍按主桥箱梁顶推顺序从东往西振放堤内 （9#-6#墩）跨中临时墩.临时墩方案另见浏阳河大桥主桥箱梁预制顶推专项 施工技术方案1.2平台结构水上钻孔施工平

16、台采用直径为630mm,壁厚为8mm的钢管桩，桩顶及桩尖均 设置50cm长加强箍，以防钢管桩卷口、变形。根据河床地质情况和钻孔平台承 载力和稳定性的要求，钢管桩须穿过圆砾层，进入强风化泥质粉砂层约，且钢管 桩嵌入覆盖层的长度不得小于5m,必要时人工抛填黄土或砂砾以稳固钢管桩. 钢管桩长度为10 15m不等，钢管桩顶采用厚10mm,尺寸为90cm x 90cm的钢板作 为盖板，盖板与钢管桩采用三角铁板焊接.其上搁置纵向160工字钢作为承重梁， 160工字钢上横向设置132工字钢作为分配梁，间距为100m,构成上部承重结构。 承重梁、分配梁之间用三角钢板、圆钢等焊接成整体.平台顶面满铺22槽钢 作

17、为面板。平台四周以D50nnn钢管设L 3m高的护栏、布置漏电保护设备及通航 指示灯、消防救生等设施。主墩钻孔施工平台详见6一9#墩钻孔施工平台结构图， 施工平台结构计算见附件3施工工艺流程4主要施工方法4. 1振动下沉钢管桩首先用全站仪对打桩船进行测量定位，并抛设定位锚锭，用以小范围移船和 固定打桩船。在打桩船上焊一导向架，高6m,将钢管桩吊入导向架然后通过铳 锚机将船移到位后沉桩。如下图：平台钢管桩采用60T振动锤振打沉放，以开强振一分钟内下沉小于5公分 为准,钢管桩顶采用1cm厚的钢板作盖板（尺寸90 x 90）与钢管桩焊成整体。4.2平台上部构造安放钢管桩下沉就位后，用22槽钢或D30

18、cm钢管桩设置水平撑和斜撑，使钢管 桩形成一个整体，增强平台的稳定性能。然后进行双160工字钢承重梁的铺设， 160工字钢用厚度为10mm的三角钢板焊接固定在钢管桩盖板上，双160工字钢 每隔2m用厚度为10mm的钢板焊接加强，整体受力。分配梁132工字钢按1m的 间距均匀铺设在承重梁上，可根据施工情况预留钢护筒位置。分配梁与承重梁之 间用中16的骑马螺杆固定，不宜焊接，以便下放钢护筒或钻机就位时移动和增 减分配梁工字钢。平台面板采用22槽钢卧放（槽口对下），间距25cm,除孔口 位置一律满铺。未施工的孔口应设置临边防护栏杆和必要的警示警告标牌。L4. 3钻孔平台注意事项平台铺设完成后，应在平

19、台四角设置观测点，在施工过程中关注钻孔平 台的沉降和偏移情况，以便及时作出准确的预防处理措施。钢护筒下放到位后，应将平台钢管桩和钢护筒用型钢联成整体，以增强 平台的稳定性，同时也是对护筒上口的一个定位措施。平台是安全高危区，严禁非施工人员进入。施工人员进入平台施工区域,须穿平底鞋或胶鞋，配戴安全帽。平台上严禁嬉戏吵闹.施工人员在平台下或栏 杆外作业时，必须穿救生衣。桥位处V级通航水道，施工平台需有必要的防撞措施和防撞设施a除临时通航孔外，在平台外侧每隔10m振打一根D630mm钢管桩，以防施 工船只停靠时冲撞损坏钻孔平台。b在临时通航孔一侧，为尽可能保证通航净宽，只在平台钢管桩上竖向焊 放【2

20、2槽钢，并在槽钢上绑上废旧轮胎或枕木，用以缓冲船舶撞击之力；c临时通航孔一侧严禁停靠施工船只，如必须停靠在临时通航孔一侧，必 须预先向海事部门申请，由海事部门对期间的水上交通进行管制.钢管桩平台如须跨汛期施工，应采取必要的渡洪应急措施，如：a密切关注气象预报和水位预报，有可能超过施工平台设计标高时，应及 时将平台上的设备、物资等转移到安全地方；b平台渡洪时可在上游适当位置抛设锚锭，用钢丝绳给钻孔平台打个保险. 同时拆除平台分配梁和面板，减小平台迎水面；c平台有可能被淹没时，必须在平台四角设置浮标，避免船只撞击到平台 造成水上安全事故。2、钢便桥和下河码头主桥6#、7#、8#、9#墩均座落于浏阳

21、河大堤之内，尤其是7#、8#墩位于离 岸较远的水中，人员、设备和材料的运输都较困难。经过我部施工人员的详细踏 勘和方案比较，拟采用水上船舶和钢栈桥相结合的方式配合施工。大型设备和除混凝土以外的主要材料均通过下河码头用施工船舶运送到 施工平台上；人员、混凝土、小型机具和水电管道则通过钢栈桥进入施工现场。钢栈桥从浏阳河东西两岸大堤分别搭设一道钢栈桥，西栈桥从西岸大堤搭设至7# 墩，全长约70m, /_一跨占-东栈桥从东岸大堤搭设至8#墩，全长 约70m,细加一跨，共14跨。枝桥顶标高与施工平台一致。由于钢栈桥只承担人员上下班.混凝土管道输送和小型机具进出场，所承受 荷载比较小，拟采用D300mm钢

22、管桩作基础，钢管桩穿过砾石层，进入强风化层。 钢管桩长栈桥每墩钢管桩横桥向布置单排两根，间距1m。每副细一跨，两岸横桥均为14跨。钢管桩顶不设盖板和横梁,直接在钢管桩纵向顶开一条深 15cm,宽10cm的槽口，将125工字钢直接置于槽口内，并进行焊接固定，作为 主要受力纵梁。125工字钢上铺设10槽钢作为横向分配梁，横向分配梁上平铺 竹跳板作为桥面。横向分配梁的间距可根据竹跳板的长度进行调整，保证每片竹 跳板下有三根分配梁.对应纵向承重梁位置在横向分布梁的顶面用圆钢或钢带设 置压条，用以固定横向分配梁。压条每隔2至3米用短钢筋与纵梁焊接牢固。竹 跳板用5号圆丝与横向分配梁绑扎牢固，并定期进行检

23、查，防止出现安全隐患。输送泵管沿一侧纵梁布置，为减小输送泵的反复摆动给栈桥造成疲劳破坏, 在泵管下要铺垫枕木，同时也利于泵管的安装和拆除。泵管安装好后，一般不要 进行反复拆除，直至水中墩混凝土工程全部完工后再拆除。主墩的施工用水采用直径7cm的主水管，沿栈桥的另一根主纵梁布设；主 电缆则用绝缘瓷瓶固定在栈桥钢管桩一侧或悬吊在横向分配梁底部。便桥布置见便桥施工图3、桩基钢护筒施工平台搭设完毕，即可进行主桩护筒的施工.技术要求：钢护筒平面位置偏差(5c叫钢护筒 倾斜度 1%.钢护筒的设计、制作及验收浏阳河大桥主墩钻孔灌注桩桩径为中2. 5 m,才鼐 现场地质情况和公路桥涵施工技术规范(JTJ041

24、 - 2000 )规定，我部拟采用8 16mm普通A3钢板卷制 护筒高50cm作为护筒的底节、底节以上用8mm钢板 卷制、钢护筒连接处用丽 1驷l钢板进行包边一包边 高度10mm,护筒深度以穿过河床覆盖层，进入全风化 为准。护筒内径采用中2. 9m。护筒顶标高定为32.8m。 如图所示：图：17护筒的平竖焊缝均采用坡口双面焊，焊缝的质量要求达到I级，护简在机加 车间分节加工，现场对接下放。护筒的目的是必须保证桩基施工过程中，护筒内外不相互渗水或翻砂，且其自身有一定的稳定性.护筒的卷制过程应严格按照相关技术规范要求进行的质量控制、验收。护筒下放a）钻孔平台面板施工完 成后，利用全站仪在钻孔工作

25、平台上测量放样出桩位，并将 其定位点d引至桩位以外（即设护 桩）,然后将桩位的面板 和分配梁吊离后进行钢 护筒的振放施工。钢护 筒振放利用平台上的汽 车吊悬吊振动锤下沉. 如下图1 2所示。b） 图 1-2c）在振放钢护筒时，采用多层导向架进行定位和导向。d）钢护筒下放前必须严格的自检，而且必须经过监理验收合格后方可进行 振放工作。钢护筒采用分节对接振动下沉的办法，每节护筒在振动下沉前，在 护筒顶设置内部临时支撑，防止振动夹头使护筒产生径向塑性变形。当每节钢护 筒振放到位时，必须及时将内撑解除，解除时一定要将内支撑拴好保险绳，以防 止其掉入护筒内，影响以后的成孔。e）当第一节护筒在定位架上定位

26、临时固结前，采用“吊线法”检查其垂直 度，同时检查中心偏位是否符合要求，否则要求重新进行定位，定位合格后方可 将其临时固结，并进行第二节钢护筒的对接。f）通常，上下两节钢护筒点焊对接前，用“吊线法”从不同角度检查其垂 直度，直至符合要求方可进行满焊焊接。两节钢护筒接头处采用坡口焊接，焊缝 厚度不小于8mm，同时在钢护筒对接口外侧，沿桩周加设10块20cm x 20cm x 10廊 的A3加劲钢板，钢板与钢护筒采用环形满焊，焊缝厚度不小于8mm。g）两节钢护筒节焊接完成后，割除临时固结，开始振动下沉。同样进行 第三节钢护筒的接长及振放.h）钢护筒振放过程中应注意钢护筒下沉速度及垂直度进行观测控制

27、，若遇 异常情况应立刻停振，并分析其原因。i）钢护筒振放到位并完成其连接以后，及时进行覆盖钢护筒孔口.4、钻进1钻机就位钻机采用施工用船从下游马头运至施工桥墩位，利用水上吊船将钻机分部进 行吊运安装.钻机吊装就位后，采用螺栓将底座与32工字钢进行连接使钻机与 平台连成整体。4.2泥浆拌制采用优质粘土配置护壁泥浆，泥浆各项性能指标如下：比重：1.10-l. 20g/ml含砂率：4%粘度:1822sa、泥浆原材料钻孔泥浆选用不分散、低固相、高粘度的优质膨润土泥浆。泥浆由优质膨润 土、碱（Na2c03）等原料组成.（1）膨润土：为泥浆胶体质的主要来源，采用以蒙脱石为主的钠质膨润土，该 土具有较好的分

28、散悬浮性和造浆性，泥皮薄，稳定性好，造浆率高（1t 土可造 1216米3泥浆），质量等级为二级标准，或者采用聚合膨润土.膨润土掺量为 泥浆体积的6 10%,即100m3泥浆需用6 10t膨润土。为了增大泥浆中胶体的 成份，应选择胶体率大（3 96%）和含砂率少（0 0. 3%）的钻孔造浆用的膨润土， 特别注意不能错用铸造用的膨润土（胶体率特低）。 纯碱（Na2c03）:其指标符合GB210-92的H1类合格品的标准，主要作用 是增大PH值，使粘土颗粒进行分散，并增加表面负电荷，来吸附带正电荷的钻 屑，使泥浆悬浮钻屑效能更好，因此回流孔内泥浆中PH值应稍高一些纯碱掺 量为泥浆体积的0. 3% 0

29、. 5%左右，即100m3泥浆需用碱300 500公斤.碱用量 增加到使泥浆PH值达到1012后，再加入PHP,以增大泥浆粘度。制浆用水取自平干净的河道水与自来水。b泥浆循环系统依据环保要求，该工程的排浆、排渣工作应做为重点工作，该工程的泥浆循环系统管道设置应严密，泥浆循环路径见示意图9.泥浆循 环路径为排浆管泥浆循环路径为出浆管、回浆池、经护筒和泥浆管回到正在钻进的孔位。 需要排浆时，由回浆池通过泥浆泵排放 到泥浆船上.护简泥浆管的连接方案。护简需用出浆管回浆管经护筒和泥浆管回到正在钻进的孔位。 需要排浆时，由回浆池通过泥浆泵排放 到泥浆船上.护简泥浆管的连接方案。护简需用出浆管回浆管出渣槽

30、渣箱泥浆过滤除渣回流示意图泥浆管进行连接，以便于泥浆循环，连接方式如图所示。携带钻渣的泥浆经筛子过滤后，钻渣集中堆放到渣箱中，渣箱满后用挖机将 钻渣装到自卸车上，运到弃渣场地。（见图右）渣箱规格（长X宽X高：4. 5* 3.5 x 1. 6 ） 钻孔过程中的泥浆循环用空压机吹出护筒内的河床覆盖层，对于覆盖层下的钙泥质粉砂岩与砾岩层 采用气举反循环成孔。首先，在施工孔内倒入一定量的优质粘土，先不要进尺，用钻机和空压机反 复搅拌，使粘土充分溶解，变成泥浆。施工时根据施工顺序，用相临的护筒循环泥浆，反循环排出的泥浆，先经过 筛网过滤，滤去粒径较大的钻渣颗粒，钻渣颗粒集中排放到钻渣渣箱中。同时每 台钻

31、机配备旋流除砂器对泥浆进行降砂处理。对于废弃的泥浆，通过汽车弃至指 定地点。施工过程中对泥浆性能指标进行监控，以确保孔内泥浆的质量。如果发现泥 浆性能较差，不能满足护壁要求时，必须采取措施对泥浆指标进行调整，使泥浆 指标满足施工要求。下设完钢筋笼后，进行二次清孔，清孔完成后泥浆性能指标达到下表的要求。清孔后的泥浆性能指标粘度(Pa S )容重(g/cm3 )含砂率（%）PH值胶体率（%）18 201. 05 - 1. 10 98在整个循环过程中，要不断在造浆池内补充淡水和粘土等原料，以补充循环 过程中泥浆的损失。4. 3冲击成孔施工4. 3.1冲孔桩开始冲进时在孔内多投放粘土，并加适量粒径不大

32、于15cm 的片石，顶部抛平，以小冲程（0.51.0m）开孔，使初成孔坚实、竖直、圆顺， 能起向导作用，并防止孔口坍塌。钻进深度超过钻头全高加冲程后，方可根据地 质情况，以正常冲程冲击。为了使钻渣泥浆尽量挤入孔壁，待钻至护筒下4至 5m时，方可换浆排渣。4. 3.2冲击过程中，掌握少松绳的原则，但不得出现落空锤。要勤换浆排渣, 勤检查钢丝绳情况，预防发生安全质量事故。4. 3. 3在不同的地层，采用不用的冲程：A、粘性土、风化岩、沙砾石及含砂量较多的卵石层，冲程为12m;B,砂卵石层，冲程为23m;C、基岩，冲程为3 5m;D、停钻后再钻时，冲程要由低到高逐渐增加到正常冲程。4.3.4要勤检查

33、钻头磨损情况，勤岸钻头。正常时，钻头直径应比设计孔径 小5,钻头直径磨损超过15mm时，应换钻头或停下对钻头补焊，补焊时，采用耐磨焊条补焊且一次补焊不宜过多，补焊后的钻头在原孔位使用时，要先用低 冲程冲击一段时间，方可使用正常冲程冲进。4. 3. 5为保证孔形正直，钻进时要经常使用检孔器检孔，检孔器可用钢筋制 成，其长度为钻孔直径的6倍，检孔器外径与设计孔径相符。4. 3.6经常检查泥浆比重和含砂率，对砂层钻进时，泥浆比重可适当增大。4.3.7常见的钻孔事故及处理方法4. 3. 7. 1 坍孔如果观察发现孔内水位突然下降，孔口水面冒细密的水泡，出水量显著增加， 没有进尺或进尺很小，孔深突然变浅

34、，钻头达不到原来的孔深，钻机负荷显著增 加等现象，均表明孔内已坍塌.处理办法：要分析探明产生坍孔的原因，可通过下面几种方法进行处理：A.如孔口坍塌，可重新回填，埋设护筒再钻，或下护筒至未坍处以下至少 lmoB、孔内坍塌不严重者，可加大泥浆比重继续钻进；较严重者，可回填片石 和粘土混合物至坍塌位置以上12n1,再以低锤轻压的方法钻进，待穿过坍塌处 以下后，再以正常冲程钻进.C、钻头被坍塌物埋住后，要先清孔，再将钻头提出。D、对易发生坍孔的砂层，要严格控制孔内水头高度，适当加大泥浆比重， 减少冲程高度。4. 3.7.2 漏浆漏浆易发生在受溶洞、破碎带影响的砂层地带。发生此现象时，要加稠泥浆 或倒入

35、粘土低冲程造浆，也可回填掺卵石或片石反复冲击增加护壁。3. 7. 3弯孔（斜孔）如果钻机在软硬不均的土层上，钻进中发生偏移或偏沉；钻孔中遇到溶洞、 倾斜的岩层或有倾斜度的软硬地层交接处就会发生弯孔。若发生此现象后，对弯 孔不严重的，可调整钻机继续钻进；对较为严重的，要回填小片石至弯孔顶面以 上0.5m,待沉积或用低冲程冲击密实后再钻进。如一次处理达不到要求，可反 复多次直至弯（斜）孔得到纠正。如反复多次仍无法纠正偏差，则灌注水下混凝 士待其达到一定强度后再行钻进.弯孔时，不得用冲击钻头直接修孔，以免卡钻。3. 7.4 缩孔采用上下反复扫孔的方法扩大，或回填粘土，待密实后重钻。3.7. 5 卡钻

36、钻头在距孔底一定高度被卡住或出现十字槽卡钻时，及时分析原因，采用下 列方法处理：A、上下提动钻头，使之旋转，并用撬棍配合，左右反复拨动大绳，使钻头 能沿下落的原道提出。B、先探准障碍物的位置，收紧钻头大绳，可用小药量爆破的方法使卡钻处 松动后提出。注意：在处理过程中，要继续进行泥浆循环，以免沉淀埋钻。4. 3. 7. 6 掉钻施工时，要经常检查大绳、铛金套、绳卡等使用情况，避免掉钻。万一发生 掉钻，迅速用打捞叉、钩、绳等工具打捞，若钻头已被泥沙埋住，先清除泥沙， 使打捞工具接触钻头后再打捞.为防止冲击震动，使邻近孔壁坍塌或影响邻孔已灌注雄的凝固，要待邻近孔 灌注的役达到2. 5Mpa的抗压强度

37、后方可开钻.冲至设计孔底标高并满足表钻孔桩允许偏差和检验方法中第1、2、3、 5四项要求时，报监理工程师共同检查确认，方可进行下一道工序的施工.4清孔1清孔程序A、钻孔到离设计孔底标高20cm时，应减小冲程，开始清孔，目的是要清理 孔内钻渣，尽量减少孔底沉淀厚度，提高孔底标高的测量准确度，（对于冲击成苣匕八、刻印一林-基砒专项混教孔可以保证孔底持力层不受破坏），终孔标高宜比设计孔底标高越深5- 10cm, 在孔底标高满足要求后，应调整泥浆的各项指标，应达到如下标准：孔内排出或 抽出的泥浆手摸无2 3mm颗粒，泥浆比重不大于1. 1,含砂率小于2%,黏度17- 20cmqB、清孔泥浆循环系统：清

38、孔施工时，钻机排出的携带钻渣的泥浆直接排入 泥浆净化器内进行净化，净化后的泥浆排入泥浆池内再次净化，必要时可向泥浆 池内加絮凝剂以加快泥浆的净化，经此净化后的泥浆性能满足优质泥浆各阶段 性能指标表的要求后直接流入孔内，泥浆不足部分使用储浆池的原浆补充。C.清孔注意事项a终孔后及时清理，不能停歇过久，以免使泥浆、钻喳沉淀增多而造成清孔 工作的困难甚至塌孔。b清孔时利用钻机的泥浆循环系统，通过换浆进行清孔，即将钻头提高距孔 底15-20cm,钻机慢速空转，保持泥浆正常循环，持续换浆直到排出泥浆的含 砂率与换入泥浆的含砂率接近且含砂率0. 5%,孔底沉渣厚度 5cm后可停止 清孔.拆除钻具，移走钻机

39、，进行下道工序的施工.c清孔过程中须保持孔内水头，防止坍孔，不得采用加深钻孔深度的方法来 代替清孔。d钢筋笼安装完成后，对于摩擦桩，若孔底沉淀层厚度大于20cm,对于柱桩， 若孔底沉淀层厚度大于5cm,则需进行二次清孔.二次清孔满足孔底沉淀层厚度 后才进行水下混凝土的灌注.泥浆指标测试a、在泥浆原材料试配时应全面测试泥浆性能指标，以确定合理的配比，测 定指标包括：相对密度、粘度、静切力、含砂率、胶体率、失水率、酸碱度。在钻进成孔过程中每隔2小时测试一次泥浆性能指标，主要测试指标： 相对密度、粘度、含砂率，并做好记录，其他指标根据实际情况不定期抽检。施 工中专人检查泥浆性能，根据不同的地层及时调

40、整泥浆指标.c、泥浆指标测试方法如下：相对密度：用泥浆相对密度计测定，其方法是将要量测的泥浆装满泥浆杯， 加盖并清洗从小孔中溢出的泥浆，然后置于支架上，移动游码，使杠杆呈水平状 态，读出游码左侧所示刻度，即为泥浆的相对密度。粘度：用标准漏斗粘度计测定，其测定方法是用两个开口杯分别量取 200ml和500nli的泥浆，通过过滤网滤出砂粒后，将700ml泥浆注入漏斗，然后 使泥浆从漏斗中流出，流满500ml量杯所需的时间(s ),即为所测泥浆的粘度。静切力：用浮筒切力计测定，其测定方法是将约500ml泥浆搅拌均匀后， 立即倒入切力计中，将切力筒沿刻度尺垂直向下移至与泥浆接触时，轻轻放下， 当它自由

41、下降到静止不动时，即静切力与浮筒重力平衡时，读出浮筒上泥浆面所 对的刻度，即为泥浆的初切力。取出切力简，擦净粘着的泥浆，用棒搅动筒内泥 浆后，静止lOmin,用上述方法量测所得为泥浆的终切力。含砂率：用含砂率计测定，其测定方法是将调好的泥浆50ml倒进含砂率 计，然后再倒清水，将仪器口塞紧摇动Imin,使泥浆与水混和均匀，再将仪器 垂直静放3min,仪器下端沉淀物的体积乘2就是含砂率。胶体率：将100ml泥浆倒入100ml的量杯中，用玻璃片盖上，静置24h 后，量杯上部泥浆可能澄清为水，测量其体积如为Lml,则胶体率为(100-L) %。失水率(ml/30min):采用泥浆失水仪测量。酸碱度：

42、取一条PH试纸放在泥浆面上，0. 5s后拿出来与标准颜色相比， 即可读出酸碱度值。优质泥浆各阶段性能指标详见下表：优质泥浆性能指标表类型指标基浆钻进回流清孔弃用膨润土+碱与钻屑混合净化+沉淀中1 比重 V ( g/cm3)1. 031. 201. 08(1. 32 粘度 T ( Pa. s )20-2225 2824-26 (20 22)22-24( 20 - 22 )423含砂率ji (%)0. 34. 00. 5 1. 0104胶体率G (%)989698100905失水率B(ml/30min)151815256泥皮厚K(mm/30min)1. 52. 01. 557酸碱度(P.H)910

43、9-109-10(8-9)8 9 (7-8)148静切力Q (Pa)2 43-53535600KN;主纵梁：双160工字钢，计算跨度为6m。（没找到相应的160.工 字钢截面参数等资料，计算沿用原方案分配梁：132b工字钢，间距100cm,计算跨度为5m。桥面板：22b槽钢（卧放），间距25cm,计算跨度为1m。桩顶横向联系梁：双132b工字钢，因主纵梁均在钢管桩上方, 故未对横向联系梁进行验算，施工对应在墩顶处用6 10mm钢板作肋 板加强，对应主纵梁肋板。双132b工字钢每隔2、3m用6 10mm钢板 为缀板连接起来。平台主要承受荷载：恒载：平台自重活载：1、YCJF-25型全液压冲击屎循

44、环钻机主机重：190KN;额定钻 头重量80KN;主卷扬机提升能力为100KN,故视钻头为冲击荷载为 100KN。钻机荷载共计290KN。2,人员及施工材料：30KN/m3、泥浆桶（约 10m3）： 170KNo计算时的荷载组合：1、桥面板22槽钢以人员及施工材料均布荷载进行验算;2、分配梁以活载1和活载2的组合折算为均布荷载进行验算;3、主纵梁以活载1、活载2和活载3组合折算为均布荷载对 单根160工字钢行验算；4、钢管桩以恒载+活载1+活载2进行验算。二、结构验算结构验算采取从上往下依次计算。1桥面板【22槽钢以作用于面板上的人群+施工材料荷载30KN/n/进行验算。因22槽钢 间距为25

45、cm,故每n?范围由4根22槽钢共同受力。则每根槽钢所受 的线荷载为7.5KN/O1。桥面板22计算跨径为1m。计算简图如下：q-7.5KN/aMnaxM). 94Rmax=(7. 5 x l)/2=3. 75KNQmax=(7. 5 x l)/2=3. 75KNMmax=7. 5 又 178=0. 94KN/m22槽钢截面参数：截面面积 A=3624mm+ 惯性矩 Ix=2571 3000mm,；惯性矩 Iy=1765000mm4;截面模量Wx=233755mn/；截面模量Wy=30100mm,;回转半径ix=84. 2mm; 回转半径iy=22. 1mm;单位重量：28. 448Kg/m;

46、cr =Mmax/Wy=O. 94/ ( 30100 x 10-6)=31. 23MPa乂考虑 1. 5 倍安全系数：31.23x1.5)=46. 8MPa a=4Wa145MPa ,满足强度要求。r=3. 75/(3624 x 1 0 4) =9. 5Mpa考虑1.5倍安全系数：9. 5 x 1. 5 x 1.5 (安仝系数)=14. 3 Mpa o =4Wfe-145MPa不满足强度要求,故钻机施工时，应加密底座下的132b工字钢分 配梁,按间距0. 75m进行布设。则钻机底座范围内至少有4根分配梁。 每根分配梁所受线荷载q=4320/4/5=W16KN/ma计算图式如下:AAAARmax

47、=-2416 x 5/2 =4to40knQmax=2016x 5/2=50kn40knMmax= (-216 x 52) / 8 =4-45 OKn. ma=Mmax/Wy=4450/ ( 726625 x 10-6) =Wt69MPa计入安全系数：69 x 1.5 (.安全-系.擞-) =129MPalO4MPa4a=190MPa 145MPar =440/(7352 x 10-4) =4W54Mpa计入安全系数：54 x 1. 53 （安全系觐AMOMpa t -H OMpa 80Mpa经强度与剪切计算满足要求。3、160工字钢横梁受力计算主纵梁160工字钢以活载1、避 2和活载3及分配

48、梁自重组合 折算为均布荷载对单根160工字钢行验算；计算跨径为6m,荷载组 合由两组共4根160工字钢承受。以单根160工字钢进行计算。跨度6m内分配梁重量（按加密后0.75m间距计）=（6/0. 75）x 5 x 57. 713=2309Kg23. 1KN荷载共计：444290+80+100+30+30+30+23. l=W403. 1KNq=4403. 1/4/6=3416.丽8kn. m计算受力图如下q=16.8KN/in! ff! ，, / / / ! f/ f/ fMmax=75.6q=20. IKN/nMia i=90.5Rmax=3-4i-416. 8 x 6/2=4050.岳a

49、4knQmax=2416. 8 x 6/2=4&450. 4knMmax= (20-116. 8 x 6?) /8=90. 575. 6Kn. m160工字钢截面参数：截面高度H=600mm;截面宽度B=190mm;翼缘厚度t=l7. 8mm; 腹板厚度 t.=ll. 1mm;截面面积 A=13200mm2;惯性矩 I =754500000mm4; 惯性矩I17200000mm;截面模量W产2515000mm;截面模量 Wy=181053mm3;回转半径1=2 39. 1mm;回转半径i产36. 1mm;单位重 量：103. 62Kg/m;(未查到相关资料)o=Mmax/Wy=WT5. 6/

50、( 2515000 x 1 O_6) =Wa-30MPa计入安全系数：30 x 1. 5 (安仝系数9=44ja45MPa o 145MPat =4450. 4/ (13200 x 10-4) =4438. 2Mpa计入安全系数：38. 2 x 1. 5(安仝系数”4057. 3l/2 x 0. 333 x 19. 5 x l2 =3. 25kn/ni强风化泥质粉砂岩主动土压力系数：K:Ftg2(45-4572)=0.172土压力：Ea3=l/2KaYH3=l/2 x 0. 172 x 20、2. 032 =7. 09kn/m水压力：W 水=p g Hl=10 x 8. 58=85. 82kn/m纯水亚水=8(