工程塔吊基础计算书

1、工程塔吊基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QT80A， 塔吊起升高度H=63.000m，塔吊倾覆力矩M=1000kN.m， 混凝土强度等级:C30，塔身宽度B=2m， 基础以上土的厚度D=0.000m，自重F1=933.9kN， 基础承台厚度Hc=1.000m，最大起重荷载F2=80kN， 基础承台宽度Bc=4.000m，桩钢筋级别:II级钢， 桩直径或者方桩边长=0.800m，桩间距a=2.2m， 承台箍筋间距S=200.000mm，承台砼的保护层厚度=50.000mm。 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=933.90kN， 塔吊最大起重荷载F2=80.

2、00kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2(F1+F2)=1216.68kN， 塔吊的倾覆力矩M=1.41000.00=1400.00kN。 三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条。 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1216.68kN； G桩基承台的自重 G=1.2（25BcBcHc+20BcBcD)= 1.2(254.004.001.00+204.004.000.00)=480.00kN； Mx,My承台

3、底面的弯矩设计值，取1400.00kN.m； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.10m； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：N=(1216.68+480.00)/4+1400.001.10/(4 1.102)=742.35kN。2. 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条。其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.10m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n=622.35kN/m

4、2；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2622.350.10=124.47kN.m。四、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得14.30N/mm2； ho承台的计算高度Hc-50.00=950.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=124.47106/(1.0014.304000.00950.002)=0.002； =

5、1-(1-20.002)0.5=0.002； s =1-0.002/2=0.999； Asx =Asy =124.47106/(0.999950.00300.00)=437.27mm2。五、矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=742.35kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=4000mm； ho承台计算截面处的计算高度，ho=950mm； 计算截面的

6、剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此处，ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处 至x, y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=100.00mm， 当 3时,取=3， 满足0.3-3.0范围； 在0.3-3.0范围内按插值法取值。得=0.30； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)， 得=0.20； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。则，1.00742.35=7.42105N0.2

7、0300.004000950=1.09107N；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=742.35kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； A桩的截面面积，A=5.024105mm2。则，1.00742351.82=7.42105N14.305.024105=7.18106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！七、桩竖向

8、极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条；根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=742.35kN；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s, p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数， s, p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数， qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=2.512m； Ap桩端面积,取Ap=0.503m2； li第i层土层的厚度；取19号钻孔，各土层厚度及

9、阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 eq oac(,2)-3 0.34 14.00 0.00 粘性土 eq oac(,3)-1 4.00 6.00 0.00 淤泥 eq oac(,3)-2 6.40 7.00 0.00 淤泥质粘土 eq oac(,5)-2 16.70 25.00 550.00 粉土 eq oac(,6)-1 2.56 18.00 550.00 粉质粘土 由于桩的入土深度为30.00m,所以桩端是在 eq oac(,6)-1第层土层。单桩竖向承载力验算: R=2.512(0.3414.000.87+4.006.00

10、1.13+6.407.001.13+16.7025.001.13+2.5618.001.13)/1.67+1.21550.000.503/1.67=11.12102kNN=742.352kN；上式计算的R的值大于最大压力742.35kN,所以满足要求!八、 桩式基础格构柱计算 依据钢结构设计规范(GB50017-2003)。1. 格构柱截面的力学特性： 格构柱的截面尺寸为0.460.46m； 主肢选用:10号角钢bdr=1001014mm； 缀条选用:6.3号角钢bdr=6387mm； 主肢的截面力学参数为 A0=28.91cm2，Z0=3.53cm，Ix0=423.16cm4，Iy0=423

11、.16cm4； 缀条的截面力学参数为 At=9.52cm2； 格构柱截面示意图 格构柱的y-y轴截面总惯性矩： 格构柱的x-x轴截面总惯性矩： 经过计算得到： Ix=4423.16+28.91(46/2-3.53)2=45530cm4；Iy=4423.16+28.91(46/2-3.53)2=45530cm4；2 格构柱主肢局部稳定性验算： 承载力验算：查表得: =24.8,b=0.953=N/（A0）=999.5103/（0.95328914）=90.7N/mm2 215 N/mm2 满足条件。3. 格构柱的长细比计算： 格构柱主肢的长细比计算公式： 其中 H 格构柱的总高度，取4.95m；

12、 I 格构柱的截面惯性矩，取,Ix=45530cm4，Iy=45530cm4； A0 一个主肢的截面面积，取28.91cm2。 经过计算得到x=24.948,y=24.948。 换算长细比计算公式： 其中 A 格构柱横截面的毛截面面积，取428.91cm2；A1 格构柱横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取29.52cm2； 经过计算得到kx=55.24,ky=55.24。4. 格构柱的整体稳定性计算： 格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式： 其中 N 轴心压力的计算值(kN)；取 N=742.35kN； A 格构柱横截面的毛截面面积，取428.91cm2； 轴心受压构件弯矩

13、作用平面内的稳定系数； 根据换算长细比 0 x=24.948,0y=24.948,查钢结构设计规范得到 x=0.314,y=0.314。 经过计算得到：X方向的强度值为207.08N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求! Y方向的强度值为207.08N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求! 利用征收项目基本信息管理功能，可将房屋征收工程审批通过的基本信息输入到系统中，前期已录入的信息在上报阶段自动关联，无需重复录入。其中包括：征收项目名称、项目概况、街道小区、项目负责人、联系电话？应聘者信息？检验结果？评价结果？估计的户数？有多少已签署的协议？拆掉的房屋数量

14、？赔偿协议？基金的分配？拆毁公司？评价公司？企业的拆除及征收项目全过程资料等？利用征收项目基本信息管理功能，可将房屋征收工程审批通过的基本信息输入到系统中，前期已录入的信息在上报阶段自动关联，无需重复录入。其中包括：征收项目名称、项目概况、街道小区、项目负责人、联系电话？应聘者信息？检验结果？评价结果？估计的户数？有多少已签署的协议？拆掉的房屋数量？赔偿协议？基金的分配？拆毁公司？评价公司？企业的拆除及征收项目全过程资料等？基因测序服务行业属于知识与技术密集的跨学科行业，对具有丰富实践经验的生物学、医学、计算机、统计学、生物信息学等复合型高端人才有较大需求，如在临床前研究领域，需要具有较强的生

15、物学、药学专业学科背景和开发经验的专业人才；而在信息分析数据挖掘领域，需要具有较强的统计学专业背景和信息处理能力的专业人才。高端复合型人才需要长周期的吸纳和培养，在一定程序上成为当前基因测序行业发展的瓶颈之一。从氢能源非工业应用看：燃料电池是使用氢能源的理想方式，下游交通运输需求渐成主流。氢能源应用有多种方式，可以通过传统热机也可以通过燃料电池。由于燃料电池跳出了热循环的限制，因而具有更少的能量损失，能量利用效率更高。同时，燃料电池利用氢能源具有噪音小等优点。因此燃料电池是氢能源利用的理想形式。氢能源燃料电池下游有便携设备、固定式应用和交通运输式应用。交运需求已经成为燃料电池的主要需求，也是氢

16、能源非工业应用的主要需求。医疗机器人会是我国医疗工具和手段的前沿发展方向，驱动其发展的因素有：对各种疾病诊断和治疗的巨大高端技术需求、老龄化对老残辅助和护理的社会压力以及高素养医护人员的缺乏导致的供需矛盾。医疗机器人与传统人工技术相比有许多技术优势，具有精细化智能化微创化的特点，可以更精确地诊断症状，科学分析病理，降低人工操作失误，并可以减少患者在手术过程中的痛苦，使患者恢复的速度加快。医疗机器人在我国经济持续高速发展进入更高层次的时候必定替代一部分传统的人工技术。智能机器人还没有到来的主要问题是软件和硬件方面都缺乏标准。机器人技术刚刚兴起，大部分零件都必须定制，每个机器人专家必须从头开始创建

17、自己的例程来访问机器人设备，每个人都在创建不同的本地化和绘图软件，每个人都在创建自己的对象识别系统，每个人都在创造一个不同的例程。然而，构建这些系统中的单个系统本身就是一项艰巨的任务。因此，一个致力于构建可以导航、识别物体，可以抓住物体的完整机器人系统的团队，必须创建所有这些部件。硬件和软件都缺乏全球机器人标准，更不用说运用人工智能或机器学习技术。相对于苹果，国产手机品牌则保持了向上的趋势。数据显示，华为在2018年四季度出售了3000万部智能手机，在中国的市场份额达到28%，同比增长23%。紧随其后的是OPPO、vivo和小米，全年出货量分别为8280万台、7930万台和5000万台。值得注

18、意的是，中国智能手机市场已进入饱和期，产品更换周期加长。中国智能手机出货量从2017年四季度的1.213亿部下降到2018年四季度的1.079亿部，同比下降11%。从全球医疗器械行业投资所涉及的领域来看，主要的投资活跃于给药系统、体外诊断、骨科矫形、神经、心脏等新兴技术渗透和应用较多的高值医疗器械领域。伴随技术进步，全球不断研发高新技术，使医疗器械在灵敏度、适用性、早期诊断、微量分析、诊断治疗的特异性和有效率等方面得到大大提高，从而满足医疗器械市场需求。未来，高值医疗器械将是行业投资重点领域。我国智能医疗机器人产业快速发展，据国际机器人联盟(IFR)统计数据测算，2018年我国智能医疗机器人市

19、场规模达到34亿元，预计到2025年，我国智能医疗机器人市场规模将突破百亿元。目前，数字化、智能化成为智能医疗机器人重要发展方向，随着国内产学研合作的逐步深入，以及资本对产业热点的追逐，智能医疗机器人技术研发进展不断加快，产品将向更多应用场景延伸。从氢能源非工业应用看：燃料电池是使用氢能源的理想方式，下游交通运输需求渐成主流。氢能源应用有多种方式，可以通过传统热机也可以通过燃料电池。由于燃料电池跳出了热循环的限制，因而具有更少的能量损失，能量利用效率更高。同时，燃料电池利用氢能源具有噪音小等优点。因此燃料电池是氢能源利用的理想形式。氢能源燃料电池下游有便携设备、固定式应用和交通运输式应用。交运需求已经成为燃料电池的主要需求，也是氢能源非工业应用