第五分册购物中心整体计算

1、密云县水源路南侧土地储备项目 A-1 地块商业金融（A-04 地块）用地项目施工图设计结构设计计算书第五分册 购物中心二段整体计算专业设校审册：人：人：人：数：第 5 册，共 11 册计审定中国建筑科学2015 年 3 月目录一、结构设计总信息1二、周期、振型、力计算7三、结构位移15四、框架柱倾覆弯矩及 2.0V0 调整系数20五、各层平面简图23六、各层荷载简图23七、各层配筋简图23八、超配筋信息及说明24九、楼板配筋计算25十、预应力筋计算32十一、首层空调板梁板配筋计算32说明：1、为了模拟室的刚度对计算结果的影响，本模型带有三层室，但是本模型仅用于地上部分的构件设计和部分的竖向构件

2、设计，本模型的部分筋计算结果室的计算书。设计依据，室部分的完整模型及筋计算结果见第二分册2、本工程剪力墙利用 satwe 计算用配筋简图输出结果。“剪力墙组合配筋修改及验算”复核计算，未直接采风荷载作用下结构的阻尼比(%):风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):WDWD否 否 WENL DBOTMPART NSTI USIX=C =5.002.00一、结构设计总信息/是否计算横风向是否计算扭转:公司名称:|:承载力设计时风荷载效应放大系数:结构底层底部距离自然地面高度(米):体形变化分段数:=1.0010.20171.301.300.50建筑结构的总信息 SATWE2010_V2.2 中文版 (

3、2014 年 9 月 23 日 9 时52 分)文件名: WMASS.OUT=|各段最号:=|各段体形系数(X):各段体形系数(Y):设缝多塔背风面体型系数:=USIYUSB=|工程名称|工程代号设计人校核人计算日期:2015/03/09 |:=计算时间:11:09:28|/信息 .结构规则性信息:振型组合方法(CQC 耦联;SRSS 非耦联):计算振型数:烈度:场地类别:不规则 CQC NMODE=总信息 .结构材料信息:混凝土容重 (kN/m3):钢材容重 (kN/m3):水平力的夹角(Degree):室层数:竖向荷载计算信息:风荷载计算信息:力计算信息:“规定水平力”计算方法:结构类别:

4、裙房层数:转换层所在层号:嵌固端所在层号:墙元细分最大控制长度(m): 弹性板细分最大控制长度(m):弹性板与梁变形是否协调:墙元网格:是否对全楼强制采用刚性楼板假定:室是否强制采用刚性楼板假定:钢砼结构207.50GcGs ARF=26.0078.000.00NAFKD二组TGRmax1=II设计分组:MBASE=2特征周期:影响系数最大值:=0.400.12按构件指定施工次序计算计算 X,Y 两个方向的风荷载用于 12 层以下规则砼框架结构薄弱层验算的计算 X,Y 两个方向的力影响系数最大值:框架的抗震等级:剪力墙的抗震等级:钢框架的抗震等级:抗震构造措施的抗震等级:按抗规(6.1.3-3

5、)降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级:重力荷载代表值的活载组合值系数:周期折减系数:结构的阻尼比 (%):中震(或大震)设计:是否考虑偶然偏心: X 向相对偶然偏心: Y 向相对偶然偏心:Rmax2NF NW NS NGZDJ=0.72324楼层剪力差方 框架-剪力墙结构 MANNEX = MCHANGE= MQIANGU=范方法)003=不改变DMAX=1.001.00是 RMC TCD MID是DMAX_S =是=0.500.905.00侧向出口结点否否是否=不考虑墙梁跨点作为刚性楼板的从节点:ECCEN_X=ECCEN_Y=是否否NADDDIR=0.050.05计算墙倾覆力矩时只考虑腹

6、板和有效翼缘:结构所在地区:是否考虑双向扭转效应:是否考虑最不利方向水平按主振型确定斜交抗侧力构件方向的附加斜交抗侧力构件方向的附加作用:风荷载信息 .修正后的基本风压 (kN/m2):风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):地面粗糙程度:结构 X 向基本周期（秒）:结构 Y 向基本周期（秒）:内力符号:WOWOCB 类 Tx Ty 是=0.450.45数:1方向角(Deg):45=0.920.85活荷载信息 .考虑活荷不利布置的层数:柱、墙活荷载是否折减:不考虑折减是否考虑顺风向:传到基础的活荷载是否折减:考虑结构使用年限的活荷载调整系数:柱，墙，基础活荷载折减系数:计算截面以上的层数12

7、-34-56-89-20 20梁楼面活荷载折减设置:折减FACLD柱箍筋强度 (N/mm2):墙主筋强度 (N/mm2):JCIW FYH FYW JWB SB SC SWHRWV=360360360360360=1.00墙水平分布筋强度墙竖向分布筋强度边缘构件箍筋强度(N/mm2):(N/mm2):(N/mm2):折减系数1.001.001.001.001.001.00不折减最大间距 (mm):柱箍筋最大间距 (mm):墙水平分布筋最大间距= 100.00= 100.00= 200.00(mm):墙竖向分布筋配筋率 (%):墙最小水平分布筋配筋率 (%):=0.250.00RWHMIN =剪

8、配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比:RGX=1.00调整信息 .楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式:托墙梁刚度放大系数:负弯矩调幅系数: 梁活荷载内力放大系数:连梁刚度折减系数:梁扭矩折减系数:全楼力放大系数: 0.2Vo 调整方式:0.2Vo 调整中 Vo 的系数:0.2Vo 调整中 Vmax 的系数:0.2Vo 调整分段数:第 1 段起始和终止层号: 0.2Vo 调整上限:梁刚度放大系数按 2010 规范取值设计信息 .结构重要性系数:钢柱计算长度计算原则(X 向/Y 向):BK_TQL =1.000.851.000.600.401.00RWO=1.00BTBM BLZ TB RS

9、F=有侧移/有侧移作为刚域作为刚域是按单偏压计算否否在 柱端在 是否考虑部分简化:部分简化:P-Delt 效应:柱配筋计算原则:柱双偏压配筋时是否进行迭代优化:按高规或高钢规进行构件设计:钢构件截面净毛面积比:梁按压弯计算的最小轴压比:梁保护层厚度 (mm):柱保护层厚度 (mm):alpha*Vo 和 beta*Vmax 两者取小alphabeta VSEG=0.201.501RN=0.900.1520.0020.00UcMinB =KQ1=3, KQ2=7BCBACA=KQ_L=2.0005.00是否调整与框支柱相连的框支柱调整上限:力:IREGU_KZZB =剪力墙构造边缘构件的设计执行

10、高规 7.2.16-4:否KZZ_L=框架配筋考虑受压钢筋:是框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构自动提高一级:柱实配钢筋超配系数:墙实配钢筋超配系数:是否按抗震规范 5.2.5 调整楼层弱轴方向的动位移比例因子:强轴方向的动位移比例因子:薄弱层判断方式:判断薄弱层所采用的楼层刚度算法:强制指定的薄弱层个数:是CPCOEF91 = CPCOEF91_W =的规定采用:当边缘构件轴压比小于抗规 6.4.5 条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是否按混凝土规范 B.0.4 考虑柱二阶效应:次梁设计是否执行高规 5.2.3-4 条:柱剪跨比计算原则:否1.00

11、1.0010.000.00是否力:IAUTO525 =XI1XI2=否通用方式按高规和抗规从严判断支撑按柱设计临界角度(Deg):ABr2Col=20.00剪力比NWEAK = WEAKCOEF =NSTREN =层间位移算01.250荷载组合信息 .恒载分项系数: 活载分项系数: 风荷载分项系数:薄弱层内力放大系数:CDEAD=CLIVE=1.201.401.401.300.501.401.40强制指定的加强层个数:CWINDCEA_H CEA_V CTEMP CCRAN=配筋信息 .水平竖向力分项系数:力分项系数:强度强度柱主筋强度(N/mm2):(N/mm2):(N/mm2):IBJB

12、IC=360360360温度荷载分项系数:吊车荷载分项系数:特殊风荷载分项系数:活荷载的组合值系数:风荷载的组合值系数:重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CSPWCD_L CD_W CEA_L=1.400.700.600.500.500.70层号附加质量塔号质心质量比质心 Y质心 Z恒载质量活载质量X(m)188.833(m)35.200(t)772.1(t)47.9710.0510.9910.9211.0110.5711.3211.00114.303重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C =0.0吊车荷载组合值系数:温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合:考虑风荷载参与

13、组合:CD_C=6111.385188.50632.10015244.31339.50.0CD_TDL =CD_TW0.600.000.000.305110.029187.30326.70014722.92015.5=0.0考虑作用参与组合:CD_TECC_T=4112.412186.67921.30016019.32087.5砼构件温度效应折减系数:0.03112.608185.46615.90015865.92085.1信息 .土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4):扣除地面以下几层的回填土约束:回填土容重 (kN/m3):回填土侧压力系数:0.0MI=8.00018.000.50=20

14、.00-0.152114.089199.71210.20026427.94916.4MMSOIL =0.0GsolRsol WCWHout Hwat Qgrd=1116.161186.3363.60018651.75049.00.0外墙分布筋保护厚度(mm):室外地平标高水位标高(m):(m):=活载产生的总质量恒载产生的总质量附加总质量 (t):结构的总质量 (t):(t):(t):17540.924107704.1560.000125245.078= -12.10室外地面附加荷载 (kN/m2):=10.00恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质

15、量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)剪力墙底部加强区的层和塔信息.层号234塔号111*各层构件数量、构件材料和层高*用户指定薄弱层的层和塔信息.*层号塔号层号(标准层号)墙元数塔号层高数 累计高度(混凝土/主筋/箍筋) (m)柱元数用户指定加强层的层和塔信息.层号塔号(混凝土/主筋/箍筋)(混凝土/主筋/水平筋/竖向筋)(m)约束边缘构件与过渡层的层和塔信息.层号2345塔号1111类别约束边缘构件层约束边缘构件层约束边缘构件层约束边缘构件层1(1)360/ 360)2(3)360/ 360)3(5)360/ 360)4(6)360/ 36

16、0)11533(30/ 360/ 360)3.6001024(30/ 360/ 360)10.2002228(30/ 360/ 360)15.9002472(30/ 360/ 360)21.300219(50/ 360/ 360)204(50/ 360/3.6001210(50/ 360/ 360)111(50/ 360/6.6001148(50/ 360/ 360)51(50/ 360/5.7001146(50/ 360/ 360)50(50/ 360/*5.400各层的质量、质心坐标信息*5(7)360/ 360)6(8)360/ 360)7(9)360/ 360)12372(30/ 36

17、0/ 360)26.7002529(30/ 360/ 360)32.100553(30/ 360/ 360)35.200137(50/ 360/ 360)51(50/ 360/375.85475.66571.70671.82746.94110973.11112.54185.0375.85145.18145.185.4001139(50/ 360/ 360)41(50/ 360/111027.88112.59185.4475.66145.93145.935.4001343(50/ 360/ 360)0(30/ 360/110499.69110.76186.6371.84146.58146.653

18、.100110560.43110.74186.6872.01147.24147.33*11867.86112.40188.2747.44129.10129.28风荷载信息*=各楼层的面积质量分布(层号矩 Y塔号风荷载 X剪力 X倾覆弯矩 X风荷载 Y剪力 Y倾覆弯:kg/m*2)=层号1234567塔号1111111面积质量1844.692439.581635.911641.911594.181570.38439.05质量比gimax(gi/gi-1,gi/gi+1)1.001.491.001.031.023.581.0076543211111111560.381060.44918.85767

19、.67705.460.000.00560.41620.82539.73307.34012.84012.84012.81737.210489.724203.942063.664936.691421.2105867.3316.73537.84466.24389.72358.480.000.00316.7854.61320.81710.52069.02069.02069.0981.95596.612728.921965.833759.147414.554862.9=各楼层偶然偏心信息=计算信息=工程文件名:2层号1234567塔号1111111X 向偏心0.050.050.050.050.050.0

20、50.05Y 向偏心0.050.050.050.050.050.050.05计算日期开始时间: 2015. 3. 9:11: 9:28机器内存可用内存:3574.0MB1986.0MB结构总出口度为:4360574088结构总度为:=各楼层等效尺寸(:m,m*2)第一步:数据预处理=第二步:计算每层刚度中心、度、质量等信息层号塔号面积形心 X形心 Y等效宽 B等效高 H最大宽 BMAX最小宽 BMIN第三步:作用分析183.83283.83112848.10113.66191.7384.20155.03155.23第四步:风及竖向荷载分析112848.23113.66191.7384.2115

21、5.03155.23模拟施工次序Ratx1=Ratx2=8.97078.0789Raty1=Raty2=16.068714.4713薄弱层剪力放大系数= 1.00第五步: 计算杆件内力RJX1 = 1.0588E+08(kN/m)RJX3 = 6.5459E+07(kN/m) RJX3*H = 4.3203E+08(kN)RJY1 = 2.6531E+08(kN/m)RJY3 = 1.3226E+08(kN/m) RJY3*H = 8.7290E+08(kN)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) RJZ3*H = 0.0000E+00(k

22、N)结束日期结束时间: 2015. 3. 9-:11:18:36Floor No.Xstif= Xmass=3Tower No.1116.3975(m)112.6082(m)Ystif=183.2211(m)Alf=20.6319(Degree)总用时:0: 9: 8Gmass(活荷折减)=Ymass=185.4664(m)20036.0664( 17951.0020)(t)=各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Eex =Ratx = Ratx1= Ratx2=0.08250.54681.97451.6210Eey=Raty = Raty1= Raty2=0.04560.22802.0

23、3231.6685: 层号: 塔号刚心的 X，Y 坐标值: 层刚性主轴的方向: 质心的 X，Y 坐标值: 总质量: X，Y 方向的偏心率: X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Floor NoTower No Xstif，Ystif AlfXmass，Ymass Gmass Eex，Eey Ratx，Raty薄弱层剪力放大系数= 1.00:RJX1 = 5.7890E+07(kN/m)RJX3 = 1.0424E+07(kN/m) RJX3*H = 5.9418E+07(kN)RJY1 = 6.0502E+07(kN/m)RJY3 = 1.1758E+07(kN/

24、m) RJY3*H = 6.7022E+07(kN)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)Floor No.Xstif= Xmass=4Tower No.1119.8440(m)112.4124(m)Ystif=181.3813(m)Alf=18.9218(Degree)Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度 70%的比值或上三层平均侧移刚度 80%的比值中之较小者Gmass(活荷折减)=Ymass=186.6794(m)20194.2969( 18106

25、.7949)(t)Ratx2，Raty2比值: X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度 90%、110%或者 150%Eex =Ratx = Ratx1= Ratx2=0.16641.06561.86901.4537Eey=Raty = Raty1= Raty2=0.10960.99471.87661.4596110%指当本层层高大于相邻上层层高 1.5 倍时，150%指嵌固层结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX1，RJY1，RJZ1: RJX3，RJY3，RJZ3:的比)薄弱层剪力放大系数= 1.00结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪力与层间位移RJX1

26、 = 6.1689E+07(kN/m)RJX3 = 7.5420E+06(kN/m) RJX3*H = 4.0727E+07(kN)RJY1 = 6.0180E+07(kN/m)RJY3 = 8.2654E+06(kN/m) RJY3*H = 4.4633E+07(kN)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)=Floor No.1Tower No.1-Floor No.5Tower No.1Xstif=102.9130(m)Ystif=182.1792(m)Alf=6.8862(Degree)

27、Gmass(活荷折减)=Xstif=120.8431(m)Ystif=181.3651(m)Alf=19.7835(Degree)Xmass=116.1606(m)Ymass=186.3356(m)Gmass(活荷折减)=Xmass=110.0286(m)Ymass=187.3029(m)28749.6875( 23700.7012)(t)18753.8926( 16738.3750)(t)Eex =Ratx = Ratx1= Ratx2=0.19971.000018.38677.8004Eey=Raty = Raty1= Raty2=0.07661.00006.92732.9388薄弱层Ee

28、x =Ratx = Ratx1= Ratx2=0.23990.99261.97721.5378Eey=Raty = Raty1= Raty2=0.12200.99271.95121.5176剪力放大系数= 1.00薄弱层剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.1150E+08(kN/m)RJX3 = 8.4251E+08(kN/m) RJX3*H = 3.0330E+09(kN)RJY1 = 5.4008E+08(kN/m)RJY3 = 6.4133E+08(kN/m) RJY3*H = 2.3088E+09(kN)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+

29、00(kN/m) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)RJX1 = 6.1230E+07(kN/m)RJX3 = 5.7647E+06(kN/m) RJX3*H = 3.1129E+07(kN)RJY1 = 5.9740E+07(kN/m)RJY3 = 6.2921E+06(kN/m) RJY3*H = 3.3977E+07(kN)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)-Floor No.2Tower No.1Floor No.Xstif= Xmass=6Tower No.1Xsti

30、f=102.4106(m)Ystif=197.4704(m)Alf=5.2624(Degree)117.0678(m)111.3846(m)Ystif=177.6899(m)Alf=30.4399(Degree)Gmass(活荷折减)=Xmass=114.0889(m)Ymass=199.7116(m)Gmass(活荷折减)=Ymass=188.5055(m)36260.6797( 31344.2949)(t)17923.3555( 16583.8320)(t)Eex=Ratx =0.15990.3399Eey=Raty =0.04340.4912Eex=0.1227Eey=0.2270Rat

31、x =Ratx1= Ratx2=0.86036.97997.7372Raty =Raty1= Raty2=1.00089.525310.5588=结构整体稳定验算结果=薄弱层剪力放大系数= 1.00RJX1 = 5.2676E+07(kN/m)RJX3 = 4.1651E+06(kN/m) RJX3*H = 2.2492E+07(kN)RJY1 = 5.9787E+07(kN/m)RJY3 = 4.6066E+06(kN/m) RJY3*H = 2.4876E+07(kN)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) RJZ3*H = 0.000

32、0E+00(kN)X 向刚重比 EJd/GH*2= Y 向刚重比 EJd/GH*2=7.898.40-该结构刚重比 EJd/GH*2 大于 1.4,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比 EJd/GH*2 大于 2.7,可以不考虑重力二阶效应Floor No.Xstif= Xmass=868.0239(Eex= Ratx = Ratx1= Ratx2=7Tower No.1123.6549(m)114.3028(m)820.0829)(t)0.22360.18651.00001.0000Ystif=184.9023(m)Alf=31.0930(Degree)Gmass(活荷折减)

33、=Ymass=188.8334(m)*楼层抗剪承载力、及承载力比值*Eey=Raty = Raty1= Raty2=0.09010.15161.00001.0000*Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比薄弱层剪力放大系数= 1.00RJX1 = 9.8217E+06(kN/m)RJX3 = 8.5248E+05(kN/m) RJX3*H = 2.6427E+06(kN)RJY1 = 9.0654E+06(kN/m)RJY3 = 6.9089E+05(kN/m) RJY3*H = 2.1417E+06(kN)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+

34、00(kN/m) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)-层号塔号X 向承载力Y 向承载力Ratio_Bu:X,Y-X 方向最小刚度比:1.0000(第 7 层第 1 塔)765432111111110.2763E+050.7622E+050.9487E+050.1203E+060.1385E+060.1969E+060.3586E+060.2511E+050.8108E+050.9410E+050.1183E+060.1389E+060.3158E+060.4532E+061.002.761.241.271.151.421.821.003.231.161.261.172.271.44

35、塔号:1Y 方向最小刚度比:1.0000(第7 层第 1 塔)=结构整体抗倾覆验算结果=X 方向最小楼层抗剪承载力之比: Y 方向最小楼层抗剪承载力之比:1.00 层号:1.00 层号:77抗倾覆力矩 Mr倾覆力矩 Mov比值 Mr/Mov零应力区(%)塔号:1X 风荷载 Y 风荷载 XY69005424.0113816272.065344740.0107778408.0107810.855587.21056770.61135673.2640.062047.5361.8394.900.000.000.000.00二、周期、振型、力计算/公司名称:|周期、力与振型输出文件(总刚分析方法) SAT

36、WE2010_V2.2 中文版 (2014 年 9 月 23 日 9 时52 分)文件名: WZQ.OUT=结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)=|按高钢规计算 X 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) =按高钢规计算 X 向横风向顶点最大加速度(m/s2) =0.0250.001|按荷载规范计算 X 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) =按荷载规范计算 X 向横风向顶点最大加速度(m/s2) =|工程名称|工程代号设计人校核人计算日期:2015/03/09 |0.0310.002:计算时间:11:10:28|按高钢规计算 Y 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) =按高钢规计算

37、Y 向横风向顶点最大加速度(m/s2) =/0.0130.001考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数按荷载规范计算 Y 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) =0.016按荷载规范计算 Y 向横风向顶点最大加速度(m/s2) =0.001振型号周 期转 角平动系数 (X+Y)扭转系数12345678910111213141516171819200.91340.84520.80190.23420.22180.22150.21500.20170.20140.19900.19790.19420.19360.19320.19280.19250.19230.19190.1918

38、0.191226.72108.317.6324.3944.19122.8498.5592.8193.371.604.0763.51165.8881.99143.1464.6512.888.9943.144.640.59 ( 0.46+0.13 )0.96 ( 0.10+0.86 )0.45 ( 0.44+0.00 )0.54 ( 0.46+0.08 )0.10 ( 0.03+0.07 )0.14 ( 0.04+0.10 )0.72 ( 0.01+0.71 )0.00 ( 0.00+0.00 )0.20 ( 0.03+0.16 )0.49 ( 0.45+0.04 )0.45 ( 0.41+0.0

39、4 )0.00 ( 0.00+0.00 )0.00 ( 0.00+0.00 )0.00 ( 0.00+0.00 )0.01 ( 0.00+0.00 )0.03 ( 0.02+0.01 )0.00 ( 0.00+0.00 )0.00 ( 0.00+0.00 )0.01 ( 0.00+0.00 )0.03 ( 0.02+0.01 )0.410.040.550.460.900.860.281.000.800.510.551.001.001.000.990.971.001.000.990.97FloorTowerF-x-x(kN) 0.010.210.170.142.610.020.00F-x-y(k

40、N)0.010.160.140.112.470.010.00F-x-t(kN-m)-0.57-13.28-10.94-9.09-217.02-0.69-0.1076543211111111振型3 的力-FloorTowerF-x-x(kN) 0.010.190.150.122.300.020.00F-x-y(kN)0.010.140.120.092.120.010.00F-x-t(kN-m)-0.50-11.63-9.58-7.96-190.02-0.61-0.0976543211111111作用最大的方向=-0.844 (度)振型的力4=FloorTowerF-x-x(kN) 0.000.1

41、00.080.061.200.010.00F-x-y(kN)0.000.070.060.051.060.000.00F-x-t(kN-m)-0.26-6.02-4.96-4.12-98.32-0.31-0.05仅考虑 X 向 Floor : 层号 Tower : 塔号作用时的力76543211111111F-x-x : X 方向的耦联 F-x-y : X 方向的耦联 F-x-t : X 方向的耦联力在力在方向的分量方向的分量力的扭矩振型1 的力振型的力5-FloorTowerF-x-x(kN) 0.010.100.080.071.330.010.00F-x-y(kN)0.000.080.070

42、.051.290.000.00F-x-t(kN-m)-0.27-6.32-5.22-4.36-111.42-0.33-0.05FloorTowerF-x-x(kN) 0.010.110.090.081.480.010.00F-x-y(kN)0.000.040.040.030.560.000.00F-x-t(kN-m)-0.28-6.46-5.32-4.42-105.50-0.35-0.057654321111111176543211111111振型2 的力振型6 的力-振型10 的力-FloorTowerF-x-x(kN) 0.010.130.100.081.570.010.00F-x-y(k

43、N)0.000.110.090.071.630.010.00F-x-t(kN-m)-0.35-8.19-6.75-5.61-133.72-0.42-0.06-FloorTowerF-x-x(kN) 0.010.120.100.081.420.010.00F-x-y(kN)0.000.100.090.061.380.010.00F-x-t(kN-m)-0.34-7.88-6.48-5.36-118.88-0.40-0.067654321111111176543211111111振型7 的力振型11 的力-FloorTowerF-x-x(kN) 0.000.070.060.040.830.010.

44、00F-x-y(kN)0.000.060.050.040.860.000.00F-x-t(kN-m)-0.19-4.33-3.56-2.96-70.63-0.22-0.03-FloorTowerF-x-x(kN) 343.976565.734960.973485.411642.02403.6718.26F-x-y(kN) 162.933451.242797.761802.86817.3379.5412.15F-x-t(kN-m)-13331.08-302940.34-227944.67-159964.94-71255.56-4964.48-734.14765432111111117654321

45、1111111振型8 的力振型12 的力-FloorTowerF-x-x(kN) 0.000.030.030.020.420.000.00F-x-y(kN)0.000.030.020.020.430.000.00F-x-t(kN-m)-0.09-2.17-1.79-1.48-35.37-0.11-0.02-FloorTowerF-x-x(kN) 77.861494.141125.65794.86392.12137.404.90F-x-y(kN)-238.52-4456.76-3388.56-2396.32-1131.16-200.99-24.34F-x-t(kN-m)-2060.98-4674

46、7.38-34769.83-24283.63-11281.60-2261.75-197.937654321111111176543211111111振型9 的力-振型13 的力FloorTowerF-x-x(kN) 0.000.000.000.000.000.000.00F-x-y(kN)0.000.000.000.00-0.080.000.00F-x-t(kN-m)0.000.040.030.020.520.000.00-FloorTowerF-x-x(kN) 372.207053.245595.374120.622208.53683.5821.43F-x-y(kN) 64.72722.94

47、385.25492.57254.9871.819.08F-x-t(kN-m) 18031.63400523.44299832.22213032.98102224.7223215.771649.3476543211111111765432111111111116.00-80.64-1199.44振型14 的力振型18 的力-FloorTowerF-x-x(kN)-440.77-4895.261474.715706.805003.512207.79235.18F-x-y(kN)-236.63-1937.16740.352402.901894.00186.6140.46F-x-t(kN-m) 184

48、30.06226111.42-78713.59-295464.38-239984.55-36617.21-7102.24-FloorTowerF-x-x(kN)-0.11-2.210.382.472.711.440.16F-x-y(kN) 1.08-3.320.032.962.931.060.21F-x-t(kN-m)-10.05-132.3529.04152.47142.8864.867.837654321111111176543211111111振型15 的力振型19 的力-FloorTowerF-x-x(kN)-48.40-3.0724.3444.2943.2517.631.76F-x-

49、y(kN)-44.98-114.7551.59177.03152.1051.019.44F-x-t(kN-m)-2952.38-3527.672464.116807.375756.742237.27282.68-FloorTowerF-x-x(kN)-26.02-383.1365.35432.38476.84243.1526.87F-x-y(kN) 237.05-789.7619.57713.76700.47248.3547.62F-x-t(kN-m)-2840.89-24765.755462.5829204.4727487.6112714.791548.8276543211111111765

50、43211111111振型16 的力振型20 的力-FloorTowerF-x-x(kN)-109.14-206.05104.81319.42298.52174.7018.18F-x-y(kN) 169.25328.96-179.33-538.15-453.40-146.64-26.97F-x-t(kN-m)-5373.135822.131197.12-2861.50-3186.72-987.07-250.58-FloorTowerF-x-x(kN)-377.50-5149.40921.915814.496443.833908.77431.68F-x-y(kN)-246.701738.15-3

51、38.81-1747.29-1504.01-321.70-60.21F-x-t(kN-m)-11179.09-254567.8053048.21295849.22273059.97105488.5111840.617654321111111176543211111111振型17 的力各振型作用下 X方向的基底剪力-FloorTowerF-x-x(kN)-22.67-152.0851.27187.47173.83152.43F-x-y(kN) 141.101178.18-355.05-1506.08-1326.97-432.08F-x-t(kN-m) 655.1015359.60-3656.72

52、-18614.95-17487.64-8407.47-振型号123456剪力(kN) 1.593.172.791.461.781.91765432111111Vx (分塔剪重比) (整层剪重比)78910111213141516171819201.010.510.001.7517420.034026.9220054.989291.9779.80600.44406.254.84835.4511993.79Flooric FxTowerFxMxS(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)73101.3068839.1557420.7146403.8634

53、739.2225308.5911416.7211051.291051.29(12.82%)(12.82%)3259.01115197.3716201.03( 9.31%)( 9.31%)90611.1219965.3024060.01( 7.05%)( 7.05%)217785.17112213.2630085.29( 5.76%)( 5.76%)367302.47X 向作用参与振型的有效质量系数110604.5635845.73( 5.11%)( 5.11%)550090.44-振型号1234567891011121314151617181920有效质量系数(%) 0.010.010.010

54、.000.010.010.000.000.000.0137.657.9337.695.990.050.330.170.000.455.8015563.1939021.72( 3.84%)( 3.84%)786494.001597.2339333.90( 3.14%)( 3.14%)920789.62抗震规范(5.2.5)条要求的 X 向楼层最小剪重比 =2.40%X 方向的有效质量系数:96.13%=仅考虑 Y 向 Floor : 层号 Tower : 塔号时的力: Y 方向的耦联: Y 方向的耦联力在力在方向的分量方向的分量方向的耦联力的扭矩F-y-t : Y振型的力1FloorTowerF

55、-y-x(kN) 0.000.090.080.061.250.010.00F-y-y(kN)0.000.070.060.051.210.000.00F-y-t(kN-m)-0.26-5.94-4.91-4.10-104.76-0.31-0.05各层 X Floor Tower FxVx Mx方向的作用力(CQC): 层号: 塔号76543211111111: X 向: X 向: X 向作用下结构的反应力作用下结构的楼层剪力作用下结构的弯矩底部剪力法 X 向的力Sic Fx:-110.000.00-0.02振型2 的力振型6 的力-FloorTowerF-y-x(kN) 0.010.190.16

56、0.132.390.020.00F-y-y(kN)0.010.150.130.102.260.010.00F-y-t(kN-m)-0.52-12.15-10.01-8.32-198.60-0.63-0.09-FloorTowerF-y-x(kN) 0.010.130.100.081.570.010.00F-y-y(kN)0.000.110.090.071.630.010.00F-y-t(kN-m)-0.35-8.19-6.74-5.60-133.67-0.42-0.067654321111111176543211111111振型3 的力振型7 的力-FloorTowerF-y-x(kN) 0.

57、010.170.140.112.050.020.00F-y-y(kN)0.010.120.110.081.890.010.00F-y-t(kN-m)-0.45-10.37-8.54-7.10-169.40-0.54-0.08-FloorTowerF-y-x(kN) 0.000.070.050.040.830.010.00F-y-y(kN)0.000.060.050.040.850.000.00F-y-t(kN-m)-0.18-4.29-3.53-2.94-70.03-0.22-0.037654321111111176543211111111振型4 的力振型8 的力-FloorTowerF-y-

58、x(kN) 0.000.080.070.051.020.010.00F-y-y(kN)0.000.060.050.040.900.000.00F-y-t(kN-m)-0.22-5.12-4.22-3.50-83.63-0.27-0.04-FloorTowerF-y-x(kN) 0.000.030.030.020.410.000.00F-y-y(kN)0.000.030.020.020.430.000.00F-y-t(kN-m)-0.09-2.15-1.77-1.47-35.04-0.11-0.027654321111111176543211111111振型5 的力振型9 的力-FloorTow

59、erF-y-x(kN) 0.000.040.040.030.560.01F-y-y(kN)0.000.020.010.010.210.00F-y-t(kN-m)-0.11-2.44-2.01-1.67-39.84-0.13-FloorTowerF-y-x(kN) 0.000.000.000.00-0.10F-y-y(kN)0.010.130.110.092.30F-y-t(kN-m)-0.04-1.01-0.83-0.67-14.27765432111111765431111121110.000.000.010.000.030.00321111220.4068.222.1425.447.170

60、.9110201.282316.76164.59振型10 的力振型14 的力-FloorTowerF-y-x(kN) 0.010.120.100.081.330.010.00F-y-y(kN)0.000.090.080.061.290.000.00F-y-t(kN-m)-0.32-7.37-6.05-5.01-111.12-0.38-0.05-FloorTowerF-y-x(kN)-146.60-1628.18490.491898.101664.18734.3278.22F-y-y(kN)-78.70-644.30246.24799.21629.9562.0713.46F-y-t(kN-m)