L2超大梁施工方案(50t上楼板)

1、目录第 1 章 超大钢梁概况 .2第 2 章 方案概述 .3第 3 章 构件分段 .43.1分段原则 .43.2分段数量 .43.3工况分析 .4第 4章 超大钢梁安装 .54.1胎架布置 .54.2钢梁安装顺序 .54.3钢梁安装流程 .5第 5章 材料设备及人员投入计划 .75.1主要材料设备投入计划 .75.2劳动力投入计划 .7第 6章 楼板加固技术要求 .86.1一般要求 .86.2底部结构承载力计算 .86.3扣件钢管楼板模板支架计算书 .9第 7章 安全保证措施 .12第 1章 超大钢梁概况三区 L2层3.3b 区A店处新增钢结构，其中有三根超大箱型钢梁，长度将近27m,最重的一

2、根达 67.5t 。5号塔吊原卸车点在山东路上，卸车限重5.7 吨。为便于超大梁的卸车，目前东侧基坑已经回填, 构件车可以开到场地内卸车。三区工况示意图超大梁分布图第2章 方案概述由于设计要求此处分段不能超过5段，构件最重一根达到 20吨，通过详细工况分析及经济性分析最终确定的方案为6根超重钢梁采用 50吨汽车吊上楼板卸车、吊装。其余 12吨以内的钢梁采用塔吊卸车、安装（构件车上楼板，到达5#塔吊 20米半径内，卸车限重达到12吨）。汽车吊及构件车上楼板的区域 LG层以下需要用脚手架进行加固，以确保施工的安全性。行车线路如下图所示：楼板加固分三个区域：加固 1区主要是考虑到汽车吊及构件车上楼板

3、进行超重钢梁的吊装， B3LG 层楼板进行脚手架加固，加固区域每层约 521平米，上部最大荷载 70吨。加固 2区主要是考虑到钢梁支撑胎架落到LG层楼板上，为避免集中力过大，需对 B3LG层楼板进行脚手架加固，加固区域每层约181平米，单个胎架最大荷载 11吨。加固 3区位于 2号大门处，主要是受 2号大门处场地限制，钢构件车无法进行回转，因此需对 B3LG层楼板进行脚手架加固，扩大车辆回转空间，加固区域每层约 275平米，构件车最大荷载 60吨；1区和 3区由于要上构件车，需在LG层楼面行车路线上铺 0.5m厚砂土，避免对楼板造成碾压破坏，汽车吊支腿用路基箱或枕木。第3章 构件分段3.1 分

4、段原则分段数量不超过 5段；分段点距离再生柱不小于 1米；3.2 分段数量综合考虑汽车吊站位、塔吊吊重、施工道路等因素，得出钢梁分段：钢梁 a分 5段，最重一段 15t ；钢梁 b分5段，最重一段 16.5t ；钢梁 c分 5段，最重一段 20t ；钢梁 d由于托柱节点较重，经分析也需要分 5段安装，最重 11.5t 。3.3 工况分析分段后有 6段钢梁超出塔吊的最大吊重（12t ），需要用 50吨汽车吊上楼板卸车、吊装。其余构件小于12t ，满足塔吊的吊装要求，可采用塔吊卸车、吊装。此处共设置两个卸车点，超过9.5t 的11根构件构件在卸车点一卸车，其余的在卸车点二卸车。如下图所示：第 4章

5、 超大钢梁安装4.1 胎架布置超大梁安装高度 12.5 米，钢梁分段吊装，需在分段位置设置临时支撑胎架，胎架由圆管立杆（ 400*10）、顶板（ PL6001300*400*12）、 H型钢底座HW300*300*10*15 ）组成，各连接处焊接角钢斜撑或加劲腋加固。在相隔较近的独立胎架之间、胎架与主结构之间设置双层纵向联系结构，以提高胎架的整体稳定性。胎架材质采用 Q235B钢。胎架安装实例大梁安装共需 16部支撑架，其中 6和10号胎架及相连的联系桁架安装时间应结合吊装顺序，吊完 a梁后进行 6号胎架安装，吊完 b梁后进行 10号胎架安装，以便留出汽车吊站位空间，胎架布置如下：上图中楼板加

6、固分两部分，一部分是汽车吊、构件车上楼板加固区，一部分是胎架加固区，胎架加固区内的胎架最大反力 110kN。LG层下的楼板加固验算详见第六章。4.2 钢梁安装顺序由于超大梁分段多，为了确保钢梁安装安全，大梁安装需安装完一根后再进行下一根安装，四根大梁安装顺序如下图所示：4.3 钢梁安装流程钢梁 d安装超大梁 d分段后全部使用塔吊吊装，构件车上楼板到达塔吊20米半径内。梁d安装顺序为从两边向中间合拢。钢梁 a安装第一步：用塔吊安装 a梁边跨的三段，如下图所示：第二步：用 50t 汽车吊安装 a梁中跨的两段超重梁，安装前应先用50t 汽车吊将构件卸至转料点，如下图所示：钢梁 b、c安装钢梁 b、钢

7、梁 c安装方法同钢梁 a，均有两段用汽车吊安装。当无法直接卸车吊装时，需合理设置临时转料点，保证汽车吊移位次数最少。第5章 材料设备及人员投入计划5.1 主要材料设备投入计划序号材料设备名称数量备注150t 汽车吊3个台班行车线路楼板上铺 0.5m厚砂2支撑胎架40t3二氧化碳焊机6台4直流焊接2台5气割设备2套5.2 劳动力投入计划序号工种数量备注1安全员12质量员13测量工24安装工45起重工26焊工107普工28电工1合计： 23人第 6章 楼板加固技术要求6.1 一般要求6.2 底部结构承载力计算B3B2 层楼板支撑脚手架计算高度取4m，B2B1 层楼板支撑脚手架计算高度取 7.0m,

8、B1LG层楼板支撑脚手架计算高度取5.8m。（ 1） 50T 汽车吊支腿反力计算市面上 50T 汽车吊自重约35t45t ，此计算书按45t 计算，三区超大梁构件 1520 吨，按 20t 计算， G=G1+G2=45t+20t=65t,考虑 50t 汽车吊支 5 腿进行 360 度作业工况，理想状态下，单个支腿受力：F=G/5=13t，吊车负重作业下，由于有自身平衡配重，不会有过大的偏心，考虑偏心系数 a=1.6 ，则单个支腿最大反力 :Fmax=F*a=13*1.6=20.8t=208kN为减小楼面所受集中力，汽车吊每个支腿处铺两个2m*2m的路基箱对集中力进行扩散，如下图所示：则楼面受最

9、大均布荷载：F1= Fmax/4=208kN/8=26kN/m2考虑到两个路基箱施工过程中不可避免的偏心，按30 kN/m2 计算。（ 2）负重构件车荷载计算负重构件车最大重量为60 吨，将构件车与楼面接触面近似简化为两个13m*1m的条状区域：楼面所受荷载为：F2=G/S=600kN/26=23kN/m2（ 3）支撑胎架荷载计算钢梁支撑架底部最大反力11 吨，胎架底部设置2m*2m的型钢底座，对集中力进行扩散。F3=110kN/4=27.5 kN/m26.3 扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（模板支架搭设高度为7.0 米，搭设尺寸为：立杆的纵距

10、b=0.60米，立杆的横距l=0.60JGJ130-2001 ）。米，立杆的步距h=1.00米。图 1 楼板支撑架立面简图图 2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48 3.0 ，方木 80mm*80mm，间隔300mm。一、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。荷载的计算钢筋混凝土板自重 (kN/m) ：q11 = 0.000 0.000 0.300=0.000kN/m模板的自重线荷载 (kN/m) ：q12 = 0.000 0.300=0.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m) ：经计算得到，活荷载标准值q2 = (30.000+0.0

11、00) 0.300=9.000kN/m静荷载 q1 = 1.2 0.000+1.2 0.000=0.000kN/m活荷载 q2 = 1.4 9.000=12.600kN/m方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 7.560/0.600=12.600kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 12.60 0.60 最大剪力 Q=0.6 0.600 12.600=4.536kN最大支座力N=1.1 0.600 12.600=8.316kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :W = 8.

12、00 8.00 8.00/6 = 85.33cm3 ；I = 8.00 8.00 8.00 8.00/12 = 341.33cm4 ；方木抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.454 106/85333.3=5.32N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求 !方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=3 4536/(2 80 80)=1.063N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!方木挠度计算最大变形 v =0.677 9.000 600.04/(100 95

13、00.00 3413333.5)=0.244mm 方木的最大挠度小于 600.0/250, 满足要求 !二、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P=8.32kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形vmax=0.94mm最大支座力Qmax=17.879kN抗弯计算强度f=0.87 106/4491.0=194.43N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2, 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与 10mm,满足要求!三、扣件

14、抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R Rc( 规范其中Rc扣件抗滑承载力设计值, 取8.0kN ；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R 取最大支座反力，R=17.88kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m, 可以考虑采用双扣件时 , 试验表明 : 单扣件在!12kN的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取8.0kN ；双扣件在20kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取12.0kN 。四、模板支架荷载标准值( 立杆轴力 )作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自

15、重 (kN) ：NG1 = 0.149 7.000=1.042kN模板的自重 (kN) ：NG2 = 0.000 0.600 0.600=0.000kN钢筋混凝土楼板自重 (kN) ：NG3 = 0.000 0.000 0.600 0.600=0.000kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 1.042kN 。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ = (30.000+0.000) 0.600 0.600=10.800kN不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风

16、荷载时, 立杆的稳定性计算公式其中N 立杆的轴心压力设计值(kN) ； N = 16.37轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比l0/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) ； i = 1.60A 立杆净截面面积(cm2) ； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3) ； W = 4.49钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2) ；f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0计算长度(m) ；如果完全参照扣件式规范，由公式(1) 或 (2)计算l0 = k1uh(1)l0 = (h+2a)(2)k1计算长度附加系数，取值为1.155 ；u计算长度系数，参照扣件式规范表；

17、u = 1.70a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式 (1)的计算结果：= 88.78N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式 (2)的计算结果：= 47.72N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!结论：通过上面的计算可知，通过脚手架进行LG层楼板下部的支撑加固，脚手架受力满足要求（采用双扣件），且本计算在未考虑楼板、混凝土梁自身的承载能力的情况下计算通过，应该有比较大的安全储备。但是施工中应注意以下几点构造要求：脚手架加固至基础筏板；脚手管必须与楼板顶紧，使上部荷载全部传到脚手管上，已避免楼板受到较大的荷载；汽车吊支腿位置尽量落在有混凝土梁的

18、位置，以提高安全性。第 7章 安全保证措施施工作业人员进入现场，必须佩带安全帽、系好安全帽带；钢梁上部需按规范拉设安全绳；高空作业必须佩带安全带、穿防滑鞋；钢梁胎架支设严格按照胎架方案执行，保证胎架稳定性；箱型钢梁焊接应按规范搭设焊接操作平台、做好防风措施；箱型钢梁分段吊装过程中，应确保钢梁固定牢固方可松钩。附件 1: 50 吨吊车性能表1页附件 2：脚手架加固平面布置图（扣件脚手架）1页附件 1:50t 汽车吊性能表性能区分mmTG500E- 型 50t 全液压汽车起重机车高 3570 车长 13760 车宽 2750 支腿全伸 6400作业主吊臂长度 / m半径10.814.518.1521.825.532.8540.1m额定起重量 t （支腿全伸）3.050.5033.0028.0024.003.543.0033.0028.0024.004.038.0033.0028.