关于城市生活污水处理厂工艺设计

1、XXXX学院XXXXX级综合课程（2014）设计说明书系别：XXXXXX专业班级：XXXX指导老师：XX设计题目：城市生活污水办理学生姓名：XX学号：XXXXX学期：20XXXXXXX2014年12月XX日目录设计任务书.5.一、设计题目.5.二、设计资料.5.1废水资料.5.2气象与水文资料.5.三、设计内容.5.第一章污水办理工艺方案选择.6.一、工艺方案分析与确立.6.二、工艺流程确立：.7.第二章办理修建物设计.8.一、流量计算.8.1.1.水量的确定：.8.1.2.水质的确定：.8.二、集水井.8.三、粗格栅.9.1.设计参数.9.2设计计算.9.四、污水提高泵房.1.11.流量确立

2、.112集水池容积.113泵站扬程计算.114设施采纳.11五、细格栅.1.2.1.设计参数.1.2.2设计计算.1.2六、配水井设计.1.4七、曝气沉砂池.1.41曝气沉砂池的设计参数：.1.42曝气沉砂池的设计与计算.1.5八、氧化沟.1.8.1设计参数：.1.82确立采纳的有关参数：.1.83泥龄的确定：.1.84设计计算：.1.95曝肚量计算.1.96沟型尺寸设计及曝气设施选型.2.07其余隶属修建物的设计.2.0九、配水井设计.2.0十、辐流式二沉池.2.11设计计算.2.12进水系统计算：.2.23出水部分计算：.2.24排泥部分设计.2.3十一、接触池（消毒池）和加药系统.2.4

3、1主要设计参数.2.42工艺尺寸.2.4.3加氯机.2.5.十二、污泥办理系统设计计算.2.61泵房设计计算.2.62污泥浓缩池的计算：.2.73贮泥池设计计算.3.04污泥脱水.3.0.参照文件：.3.1.设计任务书一、设计题目某城市日办理水量130000m3污水办理厂工艺设计二、设计资料1废水资料（1）污水水量与水质3/d；污水办理水量：130000m污水水质：CODCr=450mg/L、BOD5=200mg/L、SS=250mg/L、氨氮15mg/L。（2）办理要求：污水经二级办理后应符合以下详尽要求：CODCr70mg/L、BOD520mg/L、SS30mg/L、氨氮5mg/L；2气象

4、与水文资料风向：常年主导风向为西南风；气温：年均匀气温15，冬天最低气温-17.6，夏天最高气温41.9，最大冻土深度0.18m。水文：降水量多年均匀为每年728mm；蒸发量多年均匀为每年1210mm；地下水位，地面下56m。三、设计内容对工艺修建物选型作说明；主要办理设施的工艺汁算污水办理厂平面和高程部署。第一章污水办理工艺方案选择一、工艺方案分析与确立本项目污水以有机污染为主，BOD/COD=0.44可生化性较好，重金属及其他难以生物降解的有毒有害污染物一般不超标，针对这些特色，以及出水要求，现有城市污水办理技术的特色，以采纳生化办理最为经济。因为未来可能要求出水回用，办理工艺尚应硝化。氧

5、化沟利用连续环式反应池（CintinuousLoopReator,简称CLR）作生物反应池，混杂液在该反应池中一条闭合曝气渠道进行连续循环，氧化沟通常在延时曝气条件下使用。氧化沟使用一种带方向控制的曝气和搅动装置，向反应池中的物质传达水平速度，从而使被搅动的液体在闭合式渠道中循环。氧化沟法因为拥有较长的水力逗留时间，较低的有机负荷和较长的污泥龄。所以对比传统活性污泥法，可以省略调理池，初沉池，污泥消化池，有的还可以省略二沉池。氧化沟能保证较好的办理成效，这主若是因为奇妙结合了CLR形式和曝气装置特定的定位部署，是式氧化沟拥有独到水力学特色和工作特征：1)氧化沟结合推流和完整混杂的特色，有力于战

6、胜短流和提高缓冲能力，平常在氧化沟曝气区上游安排入流，在入流点的再上游点安排出流。2)氧化沟拥有明显的溶解氧浓度梯度，特别适用于硝化反硝化生物办理工艺。3)氧化沟沟内功率密度的不均匀装备，有益于氧的传质，液体混杂和污泥絮凝。4)氧化沟的整体功率密度较低，可节约能源。其余，据国内外统计资料显示，与其余污水生物办理方法对比，氧化沟具有办理流程简单，超作管理方便；出水水质好，工艺靠谱性强；基建投资省，运转花费低等特色。卡鲁塞尔氧化沟拥有较强的耐冲击负荷能力;卡鲁塞尔氧化沟是一个多沟串联的系统,进水与活性污泥混杂后在沟内作不断的循环流动。可以以为氧化沟是一个完整混杂池,原水一进入氧化沟,就会被几十倍甚

7、至上百倍的循环流量所稀释,因此氧化沟和其余完整混杂式的活性污泥系统相同,适合于办理高浓度有机废水,可以承受水量和水质的冲击负荷;卡鲁塞尔氧化沟拥有优异稳固的办理效果和独到的降解系统(中段废水经卡鲁塞尔氧化沟工艺办理后,出水水质特别稳定且质量优异);卡鲁塞尔氧化沟中曝气装置每组沟渠只安装1套,且均安装在氧化沟的一端,因此形成了凑近曝气器下游的富氧区和曝气器上游以及外环的缺氧、厌氧区,自己构成不一样比率的/或2/过程,实现动向水解酸化好氧分解功能,这不但有益于生物凝聚,使活性污泥易积淀,并且厌氧区的存在对生化性较差的中段废水来说,可以提高废水/值,对提高废水的可生化性,抑制泡沫产生及活性污泥膨胀均

8、拥有十分重要的作用。有关试验研究表示,厌氧好氧生物办理可以获得较高的去除率3。这可能与厌氧反应可以使中段废水中难以降解的木素及其衍生物部分水解为易于生物降解的小分子物质有关。卡鲁塞尔氧化沟正是因为在同一条沟中交替完成厌氧、好氧过程,因此获得了较高的去除率。卡鲁塞尔氧化沟拥有性状优异的活性污泥系统;卡鲁塞尔氧化沟对(可吸附有机卤化物)有较好的去除作用,拥有致畸、致癌、致突变作用,其危害不行低估,在欧美等发达国家排放标准中已列项严格要求。很难降解,废水经好氧生化办理后也只好去除30%40%。但试验研究证明,在厌氧或缺氧条件下,却显示出较好的厌氧生物降解性,好多在好氧条件下难降解的化合物在厌氧条件下

9、变得简单降解,所以厌氧还原是一种重要的脱氯门路。可以预示,卡鲁塞尔氧化沟因为存在厌氧或缺氧区,将使中段废水中去除率有明显提高,从而使其出水质量更加优异,这对改进水环境,保证人类身体健康拥有十分重要的意义。工艺流程特色：工艺流程简单、修建物少、机械设施数目少,不但运转管理方便,工程投资也不高由以上资料，经过简单的分析比较，卡鲁赛尔氧化沟工艺拥有明显优势，故采纳氧化沟工艺。二、工艺流程确立：第二章办理修建物设计一、流量计算1.1.水量的确定：4m3/d均匀水量Qp=1310最大设计流量QmaxQmax=KzQp式中的Kz为变化系数，Kz=2.70.11Q=2.71.9832=1.36p3/s即最大

10、设计流量Qmax=1.231.9832=2.4393m1.2.水质的确定：办理厂的办理水质确立为办理前CODcr=450mg/L，BOD5=200mg/L，SS=250mg/L，氨氮15mg/L办理后CODcr70mg/L；BOD520mg/L；SS30mg/L氨氮5mg/L二、集水井设计参数：3/s水力逗留时间t=1min设计流量Q=1.817m设计计算：31有效容积：V=Qt=1.81760=109.02m2池的面积：取有效水深h=3mV109.02A36.34h32m3池平面尺寸:4A436.34D=6.80m3.144池总高度取超高h1=0.3mH=h+h1=3+0.3=3.3m三、粗

11、格栅1.设计参数3/s栅前流速设计流量Qmax=1.529m1=0.8m/s过栅流速2=1m/s栅条宽度S=0.02m格栅缝隙e=40mm栅前渠道超高h=0.3m2水头损失增大倍数：K=3进沟渠睁开角1=20格栅倾角=75系数1.793/s单位栅渣量W1=0.376m2设计计算设计四个格栅，则QpQ40.3762ms2.7总变化系数1.406Kz0.11QP3则Qmax0.529m/s2.1水头损失设计4s经过格栅的水头损失为：()3e221计算水头损失：mhksin30.96sin750.10522g29.8在0.08-0.15之间符合要求2.2格栅缝隙数nnQmaxsinehv21.529

12、0.04osin750.41.032.5332.3总高度BBs（n1）en0.02320.04331.96m2.4栅前槽总高：H1hh20.40.1050.505m栅后槽总高：Hhh1h20.40.30.1050.805m2.5格栅总长度LQ0.529max栅前槽宽：1mv=0.8m/s为渠内流速B1.65vh0.40.8进沟渠道渐宽部分长度为：BB1.961.651L=o0.426m12tan2tan201栅槽与出沟渠道连接处的渐宽部分长度为：L1L=0.213m22则，格栅总长度为：H1LLLtan60120.51.00=0.426+0.213+0.5+1.0+1.505/tan75=2.

13、27m此中，H1=h+h2=0.4+0.105=0.505m2.6每日栅渣量为：W86400Qwmax11000kz=0.653md0.23md采纳机械清渣由上述计算，可采纳辗转式格栅GLGS2060型整个设施功率为1.5KW计算草图以下：栅条工作平台进水1图1中格栅计算草图四、污水提高泵房1.流量确立Qmax=1.817m3/s考虑采纳四台潜污泵（三用一备）1.8173/s则每台流量：Q0.607m32集水池容积考虑不小于一台泵5minV0.60736006053182.1m取有效水深h2m，则集水池面积AVh1822.1291.05m3泵站扬程计算HST2.76-(-4.51=7.27m泵

14、站内水头损失0.24m，自由水头为1.0m则泵站扬程为H=HST+0.24+1.07.27+0.24+1.08.51m4设施采纳据扬程采纳450QW2200-10-110型,其参数为:流量Q2200m3/h扬程H=10m转速r=990r/min功率P=110kw效率=81.9%五、细格栅1.设计参数3/d设计流量130000m栅前流速1=0.6m/s过栅流速2=1m/s栅条宽度s=0.01m格栅缝隙e=10mm栅前渠道超高h2=0.3m水头损失增大倍数：K=3进沟渠睁开角1=20格栅倾角=60系数2.422设计计算2.1水头损失4s经过格栅的水头损失为：()3e220.0140.6计算水头损失

15、：m3h0sin2.4（2）sin6030.122g0.0129.8设计水头损失：h1=kh030.1110.333m在0.08-0.15范围以内符合要求2.2栅条缝隙nQsin0.529sin60maxn=82.05eh0.0110.62取832.3栅槽宽度BB2s(n1)en=0.0132+0.0133=0.65m2.4栅前槽总高：H1hh210.121.12m栅后槽总高：Hhh1h210.30.121.42m2.5格栅总长度LBB1.650.880.771进沟渠道渐宽部分长度：mL1.0612tan12tan202tan20L1栅槽与出沟渠道连接处的渐宽部分长度：mL0.5322则，格栅

16、总长度：LL1L0.521.0H1tan601.060.531.53.47m1.12tan602.6每日栅渣量W:86400Qmaxw1864000.5290.06W1.95m3/d0.2m3/d1000K10001.406z采纳机械清渣由上述计算，可采纳辗转式格栅HG1800型整个设施功率为2.2KW。计算草图以下：栅条工作平台进水图3细格栅计算草图六、配水井设计配水井的设计的设计计算：设计参数：设计流量：Q=1.817m3/s水力逗留时间：t=1min设计计算：1有效容积：V=Qt=1.81760=109.02m32池的面积：取有效水深h=3m3池平面尺寸:4A436.34D=6.80m3

17、.144池总高度取超高h1=0.3m则H=h+h1=3+0.3=3.3m七、曝气沉砂池1曝气沉砂池的设计参数：（1）旋流速度应保持0.250.3m/s；（2）水平流速为0.080.12m/s；（3）最大流量时逗留时间为13min；（4）有效水深为23m，宽深比一般采纳11.5；（5）长宽比可达5，当池长比池宽大得多时，应试虑设置横向挡板；（6）133m污水的曝肚量为0.2m空气；（7）空气扩散装置设在池的一侧，距池底约0.60.9m，送气管应设置调理肚量的阀门；（8）池子的形状应尽可能不产生偏流或死角，在集砂槽周边可安装纵向挡板；（9）池子的进口和出口部署，应防范发生短路，进水方向应与池中旋流

18、方向一致，出水方向应与进水方向垂直，并考虑设置挡板；（10）池内应试虑设置消泡装置。2曝气沉砂池的设计与计算2.1.设计采纳两个曝气沉砂池，单池最大流量QmaxKzQp0.980m3/sx此中，Kz总变化系数Qp均匀流量l/s3QP=130000/(365*24*3600*2)=0.752mK2.7Z=1.303m/s0.11QP2.2池子的有效容积V=60Qmaxt式中V沉砂池有效容积，m3；Qmax最大设计流量，m3/s；t最大设计流量时的流动时间，min，设计时取13min。3所以V=600.9802.2=129.36m2.3.水流断面面积A=Qmaxv2式中A水流断面面积，mQmax最

19、大设计流量，m3/s；V水流水平流速，m/s。2所以A=0.980/0.12=8.167m2取A=8.2m2.4.池宽BB=Ah式中h沉砂池的有效水深，m。取h=2.5m所以B=8.2/2.5=3.28m，即沉砂池单池宽为3.28m则B/h=1.3，满足要求。2.5池长L=VA=129.36/8.2=15.78m，取L=15.8m此时L/B=4.82满足要求2.6流速校核Vmin=Qmax=0.752/8.2=0.0917m/s满足要求A2.7曝气沉砂池所需空肚量的确定设每立方米污水所需空肚量d=0.2m3空气/m3污水qd3/smax0.20.752=0.1504mQ2.8沉砂槽的设计若设吸

20、砂机工作周期为t=1d=24h，沉砂槽所需容积V=QpXt6102708302436m=1.9510X330m6103m3/h式中Qp的单位为m设沉砂槽底宽0.7m,上口宽为0.9m，沉砂槽斜壁与水平面夹角60，0.90.7沉砂槽高度为h1=tan60=0.17m20.70.9沉砂槽容积为V=0.1715.8231.95m3=2.15m2.9沉沙池总高设池底坡度为0.2坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度h2=0.21.19=0.357m设超高h=0.75m3沉沙池水面离池底的高H=h1+h2+h3+h=0.75+0.17+0.357+2.5=3.78m2.10曝气系统的设计采纳鼓风曝气系统，罗茨鼓

21、风机供风，穿孔管曝气（1）干管直径d1：因为设置两座曝气沉砂池，可将空气管供应两座的肚量，即主管最大肚量为q1=dQmax=0.15042=0.3008m3/s，此中d为13m污水的曝肚量与相应空肚量的比值，本设计取2取干管气速v=12m/s，干管截面积A=qv=0.3008122=0.0251m4A4d1=0.02513.14m=178.8mm，采纳凑近的管径150mm。校核：A=1422d=0.0177m1=q1/A=0.3008/0.0251=12m/s符合要求（2）支管直径d2：因为闸板阀控制的间距要在5m以内，而曝气的池长为15.8米，所以每个池子设置三根竖管，设支管气速为v=5m/

22、s，支管面积：A=3q0.3008/3522=0.0103m4A40.0251d2=0.1130m，取整管径d2=100mm校核气速：A=142d=0.253.142220.1=0.00785m=q/A=0.15660.007853=6.65m/s（3）穿孔管：采纳管径为6mm的穿孔管，孔出口气速为设6m/s，孔口直径取为5mm（在26mm之间）2=9.81一个孔的均匀出肚量q=0.005543/s510m孔数：n=qV孔=0.15041.178-104=1533个L15700孔间隔为10.24n1533mm在10-15mm之间，符合要求穿孔管部署：在每格曝气沉砂池池长一侧设置1根穿孔管曝气管

23、，共两根。鼓风机的选型：所以选择RE-140型罗茨鼓风机两台（一用一备）,其主要参数为：Qs=18.7m3/minLa=10kwP0=11KW口径150Amm转速970r/min吸砂机的选择采纳PGS型刮砂机，其参数为：驱动功率：P=1.5Kw减速机型号：XWED1.5-63-1/173刮板行速：2.6m/min八、氧化沟1设计参数：qv=130000m3/d设计温度最低-17.，最高温度41.9，进水水质:CODCr=450mg/L，BOD5=200mg/L，ss=250mg/L出水水质:CODCr70mg/L，BOD520mg/L，SS30mg/L2确立采纳的有关参数：活性污泥浓度MLSS

24、一般为20006000mg/L,这里MLSS=6000mg/L,在一般状况下，MLVSS与MLSS比值是比较固定的，在0.75左右，这里取0.7，即假定其70%是挥发性的。氧化沟的DO值C=3.0mg/L,本设计只要求去除BOD5，所以，污泥产率系数y取0.6mgVSS/mgBOD5内源代谢系数Kd=0.06d-1，3泥龄的确定：依据去除对象，泥龄c取8d4设计计算：确立出水中溶解性BOD5的量：因为设计的出水BOD5为20mg/L，办理水中非溶解性BOD5值可以用一下公式计算-0.23*5）2070%=13.6mg/LBOD5f=1.42（1-e出水中溶解性BOD5的量=20-13.6=6.

25、4mg/L总容积计算：VYQX(1LLKLr)d0.61300001.23(200-6.4)83V=23905m(0.76000)(10.068)此中，V好氧池容积m3Qv污水设计流量m3/dX污泥浓度kg/m3S0Se进出水BOD浓度，mg/LLr污泥净产率系数,KgMLSS/KgBOD5Kd污泥自己氧化率，1/d,对于城市污水，一般为0.05-0.1dNs污泥负荷率，KgBOD5/KgMLSSd总的水力逗留时间t1=V1/qv=23905*24/130000=4.41h5曝肚量计算产生污泥量v=yqv（So-Se）/（1+Kdc）x=49884.9（200-6.4）/（1000（1+0.0

26、68）=6525.48kg/d计算总的需氧肚量xv-kt）-1.42*xR=qv*（So-Se）/（1-ev3=1.4765000（2006.40）/101.426525.48=9232.3kg/d=384.7kg/h实质总的需氧量R=1.2R=1.2384.7=461.61kg/h06沟型尺寸设计及曝气设施选型采纳四廊道式卡罗塞尔氧化沟，两座并联3/d单沟最大进水流量为2708m取水深4.2m,单廊道宽4m,则单沟的总宽为16m,单沟直道长l1=（27466-4.2(0.528+21224)/(164.2)=393m所以氧化沟总池长l总=l1+8+4=393+8+4=405m曝气设施的选择：

27、型号及参数以下：型号：MR1000/9000型曝气转刷机转刷直径：1000mm转刷长度:9000mm电机额定功率：45KW充氧量：80kg/h转刷转速：72r/min7其余隶属修建物的设计工程设计中墙的厚度为250mm；氧化沟体表面设置走道板的宽度为800mm；倒流墙的设计半径为4.0m；出水堰高为100mm,堰孔直径为40mm。九、配水井设计配水井的设计的设计计算：设计参数：设计流量：Q=1.817m3/s水力逗留时间：t=1min设计计算：1有效容积：V=Qt=1.81760=109.02m32池的面积：取有效水深h=3m3池平面尺寸:4A436.34D=6.80m3.144池总高度取超高

28、h1=0.3mH=h+h1=3+0.3=3.3m十、辐流式二沉池1设计计算1.1污泥回流比：0.751.2积淀部分水面面积：3/s最大小时流量：Qmax=1.817mq为水力表面负荷，取q为1.5m3/（m2h）取池数n=4单个池子的设计流量：Q=Qmax/4=5416.8/4=1354.2m3/h单单池积淀部分水面面积：F=2Q/q=1354.2/1.5=902.8m单1.3池子直径池子直径：D=4F/(4902.8)/33.9m依据选型取池子直径为34m。1.4积淀部分的有效水深积淀时间t为2s有效水深：h2=qt=1.52=3m在2.0-4.0之间1.5积淀部分的有效容积：322V=D4

29、h2=3.143443=2723.8m1.6积淀池底坡落差：取池底坡度i=0.05h=i(D/22)=0.05(34/22)=0.75m4周边水深:HHHH30.50.54m0235式中：h1积淀池超高，取0.3mD/H0在6-12之间，符合要求8.51.7积淀池周边有效水深：H=0h+h2+h3=3+0.5+0.5=4m51.8积淀池总高度H=H+h4+h1=4+0.75+0.3=5.05m0此中h1为积淀池超高取0.3m2进水系统计算：2.1进水管的计算：单池设计流量：Q=0.376m3/s单进水管设计流量：Q=进Q（1+R）=0.376(1+0.75)=0.658m3/s单取管径D=10

30、00mm,1V=1Q/（/4）进2D）=0.658/（/4）121）=0.838m/s2.2进水竖井：进水井采纳2D=1.5m，出水口尺寸：0.4521.5m2共六个，沿井壁均匀分布：出水口流速：V2=0.658/0.456=0.162m/s0.2m/s,所以合格2.3稳流筒计算：筒中流速V3=0.020.03m/s,此处取0.03m/s稳流筒过流面积：f=2Q/V3=0.658/0.03=21.93m进稳流筒直径D3=24fD=22421.931.5=5.5m3出水部分计算：333.1单池设计流量：Q单=1354.25m/h=0.376m/s3.2环形集水槽内流量：q=集3/sQ/2=0.1

31、71m单3.3集水槽的设计：采纳周边集水槽，单侧集水，每池只有一个总出水口集水槽宽度0.40.4b=0.9(q)=0.9(0.171)=0.44m取0.5m集集水槽起点水深：h=0.75b=0.750.5=0.375m取0.4m起集水槽终点水深：h=1.25b=1.250.5=0.625m取0.7m终槽深均取0.9m(超高0.2m)4排泥部分设计4.1单池污泥量总污泥量为回流污泥量和节余污泥量之和；回流污泥量3Q=QmaxR=1.81736000.75=4905.9m/hR节余污泥量Q=SfXxr=Y(S0S)Q_efxrkVXdv此中，Y为污泥产率系数，城市污水取0.40.5，本设计取0.5

32、k为内源代谢系数，城市污水0.07左右，本设计取0.065df为MLVSS/MLSS,f为0.7，则Xv=fX=0.76000=4200mg/L610节余污泥浓度xr=rSVI610=1.2120=1000mg/L，r为考虑污泥在二沉池中的逗留时间、池深、污泥浓度的有关系数，一般取1.2，SVI值取120所以，Q=SY(S0S)Q_efxrkVXdv=0.50.26156988.80.750.065249694.2102=773.56m3/d=32.23m3/h=0.00895m3/s3/hQ=QS+QR=32.23+4905.9=4938.13m泥总单池污泥量Q=Q泥总/4=1234.53m

33、3/h=0.343m/s单4.2排泥管：取流速为0.8m/s，直径D=0.=0.739m，取740mm34340.8校核：流速为(0.3434)20.74=0.78m/s，因为0.60.780.9，故符合要求采纳CG-30A型刮泥机：池径30m池深3.0m周边线速度2.5m/min驱动功率2.2kw十一、接触池（消毒池）和加药系统1主要设计参数3/s；（1）设计流量：按均匀流量设计：1.817m（2）接触时间：一般为30min；（3）廊道内水流速度：0.2-0.4m/s；（4）设计投氯量一般为3.0-5.0mg/l。）（5）消毒剂投加浓度：没有试验资料时，按5-10mg（Cl）/L考虑。（6）

34、加氯机的数目许多于2台，互为备用，或单独备用。1.2每日加氯量q=q0Q86400/1000=31.81786400/1000=470.97kg/d式中，q每日加氯量，kg/d；q液氯投量，mg/L；本设计取3mg/L0Q污水设计流量，m3/s2工艺尺寸2.1接触池容积V3060V=Qt=156988.81243=3270.6m3Q污水设计流量，m3/d式中，V接触池容积，mt消毒接触时间，d一般采纳30min；2.2接触池表面积AA=Vh22=3270.6/3=1090.2m2式中，A接触池表面积，m；h接触池有效水深，m，本设计取3m22.3接触池廊道宽bb=Qh21.817=2.020.

35、33m取2.5m3/s式中，b接触池廊道宽，mQ污水设计流量，mv廊道内设计流速，m/s。一般不小于0.3m/s。2.4接触池池宽BB=（n+1）b=（10+1）2.5=27.5m取28m式中，B接触池池宽，m；n隔板数，本设计取10。2.5接触池池长LL=AB1090.2=38.94m28取40mL/D=40/2.5=16m5m符合要求2.6池高H=h1h2=0.3+3=3.3m式中，h1超高，m，一般采纳0.3m；h2有效水深，m。3加氯机加氯机的选型：由加氯量W=405.9kg/d=16.91kg/d，选择负压加氯机REGAL-250，每台工作8.5kg/h，采纳两台。接触消毒池计算草图

36、以下：图8接触消毒池工艺计算图十二、污泥办理系统设计计算1泵房设计计算1.1集泥池容积：考虑不小于一台泵10min的流量W4938.13/60*10=823.02m3取有效水深h5.0m，则集泥池面积A=wh823.0252164.60m1.2节余污泥提高泵：设计采纳潜污泵湿式安装，即泵直接放在集水池中，泵的效率较高，并且节约投资和运转花费。（1）流量确立Qmax32.23m3/h考虑采纳两台潜污泵（一用一备）（2）泵站扬程计算HST3.59+4.708.29m泵站内水头损失0.24m，自由水头为1.0m则泵站扬程为H=HST+0.24+1.08.29+0.24+1.09.53m（3）设施采纳

37、据扬程采纳50QWDS12.5型Q25m3/hH=12.5mr=1450r/minP=2.01kw1.3回流污泥提高泵（1）流量确立Qmax4905.9m3/h考虑采纳六台潜污泵（四用二备），则每台流量为Q761.0m3/h（2）泵站扬程计算HST2.43+4.707.13m泵站内水头损失0.24m，自由水头为1.0m则泵站扬程为H=HST+0.24+1.07.13+0.24+1.08.37m（3）设施采纳据扬程采纳CVD350250B型Q816m3/hH=12.8mr=250r/minP=50马力1.4配泥井的设计与计算：设计流量即回流污泥量Q=4905.9m3/h水力逗留时间t=1min有

38、效容积V=Qt=4909.91603=81.83m井的面积，取有效水深h=3mA=Vh=81.8332=27.28m井的平面尺寸D=4A4=27.283.14=5.89m井总的高度取超高h=0.3mH=h+h1=5.89+0.3=6.19m12污泥浓缩池的计算：采纳一座幅流式圆形重力连续式污泥浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采纳静压排泥，节余污泥泵房将污泥送至浓缩池。2.1设计参数进泥浓度：10g/L污泥含水率P199.2-99.7，取p1=99.43/d=32.23m3/h污泥总流量：Q773.56m设计浓缩后含水率P2=97.0-98.0，取p2=99.72.d)，取qs=30kgSS/(m

39、2.d)污泥固体负荷：qs=30-60kgSS/(m污泥浓缩时间：T=12-24h取T=18h贮泥时间：t=4h2.2设计计算（1）浓缩池池体计算：浓缩池所需表面积：Q773.560wA=257.85mq30s浓缩池直径:4A4257.85D=18.12m3.14池底坡度造成的深度为：D18.12h5i0.06=0.21m22i=0.05-0.1取i=0.06浓缩池的高度为：TQ18773.56h=2.25m1A2424257.85（2）排泥量与存泥容积:浓缩后排出含水率P297.0的污泥,则100P10099.41Qw154.7mQ773.563/d=6.45m3/h100P100972按4h贮泥时