电镀废水处理站设计毕业设计书

1、.：.；毕 业 设 计题 目：电镀废水处置工程设计 TOC o - h z u HYPERLINK l _Toc 摘要 HYPERLINK l _Toc 阐明说 HYPERLINK l _Toc 一 工程概略 HYPERLINK l _Toc .工程地理情况 HYPERLINK l _Toc .设计义务 HYPERLINK l _Toc .工程设计规模 HYPERLINK l _Toc 二 处置方案论证 HYPERLINK l _Toc . 处置方案选择 HYPERLINK l _Toc . 工艺流程确实定 HYPERLINK l _Toc 计算书 HYPERLINK l _Toc 一 物料衡

2、算一 HYPERLINK l _Toc 含铬废水处置系统二 HYPERLINK l _Toc 含氰废水处置系统三 HYPERLINK l _Toc 含铜废水处置系统 二 主要构筑物及设备选型的计算 HYPERLINK l _Toc .格栅 HYPERLINK l _Toc . 调理池 HYPERLINK l _Toc . 酸洗槽 HYPERLINK l _Toc . 铁粉反响器 HYPERLINK l _Toc . 中和反响池 HYPERLINK l _Toc . 反响池一级破氰反响池、二级破氰反响池 HYPERLINK l _Toc . 竖流沉淀池 HYPERLINK l _Toc . 斜板

3、沉淀池 HYPERLINK l _Toc 三 污泥部分设计计算 HYPERLINK l _Toc . 污泥浓缩设备 HYPERLINK l _Toc . 污泥脱水设备 HYPERLINK l _Toc 四 管网布置与水力计算 HYPERLINK l _Toc . 平面布置 HYPERLINK l _Toc . 高程布置原那么 HYPERLINK l _Toc .污水水头损失计算 HYPERLINK l _Toc . 污泥管道水头损失计算 HYPERLINK l _Toc .主要构筑物清单 五 劳动定员 HYPERLINK l _Toc 六 结论 七 参考文献阐明书一、工程概略.工程地理情况：以

4、下一切工程都假设定位于广州地域 广州地域位于东经度分-度分，北纬度分-度分，属于南亚热带季风气候区。该地域气候特点为：地处低纬，地表受太阳辐射量较多，同时受季风影响，夏季海洋暧气流构成高、温湿、多雨的气候：冬季北方大陆冷风构成枯燥、低温、少雨。年平均气温为.-.度，最热、月平均气温为.-.度。绝对最高气温为.度，最低一月的气温为.-.度。珠江水位最高.m，最低.m，常水位.m地面相对标高：.m，绝对标高.m。工程位于珠江下游，北面靠珠江，南面靠公路。土质为冲积沙质粘土。夏季吹西南风-级，冬季吹东北风-级，雨季偶有台风-级。夏季气温-度。处置后直接排入珠江，污水厂排污口距珠江约m，污泥脱水后外运

5、，不产生二次污染。.设计义务： 某电镀企业，在消费过程中消费大量的消费废水，废水主要为含氰废水主要污染物为氰化亚铜、氰化锌、氰化钠等、含铬废水主要污染物为铬酐及含铜废水。上述废水假设不经处置后而直接排放，将对周边环境呵斥严重影响。为了维护环境，该厂决议对所排放废水进展处置，处置后出水规范到达广东省地方规范DB/-第二时段一级规范后排放或回用于消费。 .工程设计规模：工程规模为m/d，按照每天小时的运转时间，其详细的水质水量见下表： 表 废水水量、水质表 单位：mg/L(PH除外)序号污染来源废水产生量目的污染物浓度含铬废水m/dCr+PhCODCr.含氰废水m/dPhCN- 含铜废水m/dCu

6、+ 本工程废水排放执行广东省地方规范DB/-第二时段规范，排放规范详细目的见下表： 表 废水排放规范表 单位为mg/L(PH除外)称号PHCODCrSSCN-Cr+总铜排放规范.要求电镀废水处置程度Cr+ =. / .=%CODcr = / =%CN- =. / =.%Cu+ =. / =%二、处置方案论证.处置方案选择 各种不同的电镀废水，可采用多种处置工艺，根据废水性质、场地、到达的要求、建立投资费用等条件选定。目前处置电镀废水的主要方法有：.化学法 在电镀废水中投加化学药剂，经过化学反响改动废水中污染物的化学和物理性质，使其变为无害物质或易于与水分别的物质，进下一步从废水中除去的处置方法

7、。常用的化学法又有氧化法、复原法、中和法、硫化法、混凝沉淀、混凝气浮等方法。例如含氰废水的碱性氯化法，含铬废水的复原法、重金属的氢氧化物混凝沉淀法、酸碱废水的中和法等。该法是传统的电镀废水处置方法，随着PH、ORP等自动控制仪器的采用及投药配备自动化，使化学法得到进一步完善和提高，成为最常用的方法。.离子交换法离子交换法是利用离子交换树脂对废水中的阴阳离子的选择性交换作用来处置废水的方法。几乎对一切有害的无机有害离子都可以用此方法处置。某些离子交换处置流程，能到达回收有用化学资料的目的，经处置后的水能用作镀液的补充液或用作清洗水。当不思索再生洗脱液的处置时，用离子交换法可以实现无脱水排放的“零

8、排放系统。因此，离子交换法也是处置电镀废水的常用方法之一。随着高长寿的离子交换树脂的研制，处置设备的小型化、自动化，此方法仍在不断开展之中。离子交换法也有缺乏之处：一次投资大，普通占地面积大，技术较难掌握，废水中处置物浓度不宜太高，存在再生脱液的处置问题。目前，离子交换法多用于制取电镀用的纯水以及含溴、铬、金等废水的处置。离子交换法适用于电镀消费量大、资金及技术力量雄厚的单位，而且适用于单一废水的处置。.电解法 电解法是利用通电时阴阳极的电化学反响而使废水中的有毒物质分解、氧化复原、沉淀的方法。 电解法在处置含氰、含铬、含银、含铜等废水中得到较多的运用。利用电解法原理已制成各种定型设备，操作简

9、单，对一些小型电镀厂比较适用，但电解法耗费电能和极板资料较多，还遭到其他要素限制，目前运用越来越少。 表 各类电镀废水处置工艺特点比较工艺方法建立投资运转本钱占地面积处置效果出水水质污泥量工艺弱点化学法中低多尚可普通多药剂量大离子交换法高高少好好少操作复杂电解法低高少不确定不确定较多处置量少.工艺流程确实定 经过处置效率，环境效益，经济效益的共同评价，本设计采用按废水的不同种类分别处置废水的组合法，即铁粉内电解法处置含铬废水+ 二氧化氯协同氧化剂破氰法处置含氰废水+ 混凝沉淀法处置含铜废水。 本设计思绪是在各构筑物废水停留时间上设计构筑物的尺寸参数，并且采用延续式的方式处置废水，所以本设计的资

10、金投入量低和构筑物尺寸小、占地面积小，以及减少废水排放，操作方法简便，提高废水处置效率的优点。一工艺流程的优点铁粉内电解法。其处置废水后不但各种金属离子浓度远低于允许排放浓度，并且还有一定的脱盐和去除COD的才干；从经济上来说，除了电耗外，耗费的主要资料是铁粉，其来源广泛，价钱低廉；此法所用的酸和碱可以采用电镀车间产生的废酸和废碱，到达以废治废的效果。 铁粉内电解原理当含Cr+废水经过铁粉时，在一定的PH条件下，铁粉内发生原电池反响阳极反响： Fe e Fe+CrO- + Fe+ + H+ Cr+ + Fe + + HO 酸性条件CrO - + Fe+ H + C r+ + Fe + + HO

11、 碱性条件阴极反响 ： H+ + e H二氧化氯协同氧化剂破氰法。与传统的化学法相比，二氧化氯协同氧化剂破氰法具有节能、设备投资少、运转本钱低、体积少、效率高、操作方便、无需专人值守运用寿命长的特点。二氧化氯所以有强的氧化力，主要是由于是在正四氧化态下的氧化才干较强，其活性为氯的.倍。因此，能处置含氰、硫、金属离子、产酸根、残存有机物的工业用其破氰反响如下。一级反响：pH值. ClO+NaCN+NaOH+HONaCNO+NaCl+OH ClO+Zn(CN)+NaOH+HOZn(CNO)+NaCl+OH ClO+CuCN+NaOH+HOCuCNO+NaCl+OH 二级反响：pH值. NaCNO+

12、ClO+HON+CO+NaCl+OH Zn(CNO)+ClO+NaOH+HON+CO+Zn(OH)+NaCl+OH CuCNO+ClO+NaOH+HON+CO+Cu(OH)+NaCl+OH 同时利用氧化复原的原理，还可以去除废水中的部分阴离子，如S-、SO-、NO 和Fe+、 Mn+、Ni+。 混凝沉淀法。技术比较成熟，运转本钱低、操作简单。 用NaOH调整pH值,再用FeCl做混凝剂，作絮凝剂表 各种金属离子去除的最正确PH值，列表如下：金属离子PH范围残留浓度(mg/L)备 注Cu+-Ni+Sn+-Zn+-.PH.再溶解Fe+-PH再溶解Al+.-PH再溶解流程 .污水流程反 冲 洗 含铬

13、废水处置系统 _ 含铬废水调理池酸洗槽铁粉处置器中和反响池坚流沉淀池 排水含氰废水处置系统含氰废水 一级反响槽 二级反响槽 坚流沉淀池 排水 二氧化氯发生器含铜废水处置系统 含铜废水调理池PH调整槽混凝槽絮凝槽斜板沉淀池排水污泥流程 污泥 污泥浓缩机 污泥脱水机 污泥外运 交给专业公司处置工艺流程阐明含铬废水处置系统含铬废水进调理池，进展水质水量的平衡调理；废水经调理池进入酸洗槽参与酸废水设计中取用HSO进展酸化，因反响是在酸性条件下进展，为后面反响做预备；以酸化的废水进入铁粉反响器进展内电解反响，使Cr+复原为Cr+；反响后的废水进入中和反响池参与NaOH进展中和反响，将Cr+、Fe+从废水

14、中去除，后进入沉淀池进展沉淀；沉淀后的污泥进展处置与处置。含氰废水处置系统含氰废水进入调理池，进展水质水量的平衡调理； 废水经调理池进入一级反响池，在一级反就池内在不同时间段分别加三次药。 首先加碱废水设计中取用NaOH)调整PH值，再从二氧化氯协同氧化剂发生器参与以二氧化氯为主的氧化剂进展一级破氰反响，破氰反响后为了后续处置要参与HSO使其酸化； .废水经过一级破氰流入二级反响槽，同样地从二氧化氯协同氧化剂发生器参与以二氧化氯为主的氧化剂进展二级破氰反响，二级破氰完全反响后参与NaOH去除废水中的Zn+和Cu+，后进入沉淀池进展沉淀； .沉淀后的污泥进展处置与处置。含铜废水处置系统 .含铜废

15、水进入调理池，进展水质水量的平衡调理以及曝气。 .废水经调理池进入FPH调整槽参与碱废水NaOH)进展碱化。 .经碱化的废水进入混凝槽参与FeCl使废水水的颗粒凝聚。 .经凝聚的废水颗粒流入絮凝槽，参与PAM使凝聚的颗粒进一步混凝。 .经最后废水经沉淀池，使较大的颗粒沉淀，从而去除废水中的Cu离子。 .沉淀后的污泥进展处置与处置。污泥处置系统将分流废水系统的污泥经管道全部集合一同处置污泥流入浓缩机，减少本身的含水率湿污泥进入脱水机，进一步脱水成干污泥。处置好污泥外运，交由专业公司回收或处置。由废水处置工程阅历得知KZ=.-.,本工程取KZ=.;平均设计流量(工程规模)Q = m/d =.- m

16、/s ;最大设计流量Qmax =. = m/d = .- m/s ;含铬废水处置系统流量平均设计流量Q = m/d = . - m/s 最大设计流量Qmax = . = m/d = .- m/s ;含氰废水处置系统流量平均设计流量Q = m/d = .- m/s 最大设计流量Qmax = . = m/d = .- m/s ;含铜废水处置系统流量平均设计流量Q = m/d = .- m/s 最大设计流量Qmax = . = m/d = .- m/s 计算书一 物料衡算一含铬废水处置系统由于详细电镀废酸液的性质不知道，所以废酸，废碱计算时分别用%的硫酸和NaOH粉末替代，但日常通常是废酸和电石渣，

17、普通情况下废酸呈液态，设计中设置了酸调理池，废碱如电石渣之类的通常为固态，因此设置了加碱间进展调理，特此阐明。加酸量该加药及酸化反响都在酸洗槽中进展药品：%的浓硫酸计算：分析的Cr+的含量，用硫酸进展酸化知：进水PH为，根据设计原那么设为PH=，要进展反响，需将PH调理到.， 根据有关资料查得，此反响需求分钟 Q=m/d=.m/min 进水PH=，即 H+=-mol/L 酸洗槽出水PH=.，即H+=.-mol/L即进入酸洗槽的H+总量为n=cv=-=.-mol调理酸度运用%的浓硫酸稀释为%的硫酸根据有关资料，和硫酸溶液的浓度分别为. g/ L和. g/ L,即,分别为. mol/L 和 . m

18、ol/L 。进水 PH= ，出水PH=.,即H+=.-mol/L 设参与%硫酸的量为V .-+.V / +V =.V=. L 根据水的离解平衡 H+ + OH- HO 此时，反响掉的氢离子总量为.-mol,反响量可忽略取%的硫酸为 . L/min那么%的浓硫酸取用量计算得为. L/min那么一天中参与%硫酸的总量为 V=. L每分钟槽内总液体Q=+.=.L参与铁粉量铁粉参与要在铁粉反响池中进展药品：多孔的复原性铁粉多数是粉末冶金所用的铁粉阳极反响： Fe e Fe+ CrO- + Fe+ + H+ Cr+ + Fe + + HO 酸性条件CrO - + Fe+ H + C r+ + Fe +

19、+ HO 碱性条件 阴极反响 H+ + e H 废水中 Cr+.mg/L ，根据设计原那么取 Cr+.mg/L ，即摩尔浓度为.-mol/L根据反响,L废水中Cr+含量为.-molCrO- + Fe+ + H+ Cr+ + Fe+ + HO .- a b ca=.-mol/Lb=.- mol/Lc= .-mol/L根据,实践参与的铁粉量为实际的. 倍即实践参与的铁粉量为 n=.-.=.-mol废水中除了Cr+要去除, Cr+也要去除反响后L 废水中产生的Cr+的总量为.-mol/L反响后L 废水中产生的Fe+的总量为.-mol/L由反响Fe e Fe+ .- d d=.-mol/L那么转移电子

20、的量为 n= .-mol/L反响 H+ + e H .- e= .-mol/L即反响中每L水中用掉的H+的量是.-mol根据原废水中H+=.-mol/L那么L 废水中剩下的H+ =.- - .-=.- mol/L,此时废水的PH=.根据资料,该反响需求 分钟进水Q=m/d= L/minmin 参与的铁粉量为 n=.-=.(mol),铁粉参与量为 . mol/minmin 产生的Cr+为.-=.(mol) min 产生的Fe+为.-=.(mol)参与的NaOH量该反响在中和反响池中进展药品: 浓度为%NaOH 粉末调理为%的NaOH溶液发生的两个中和反响是Cr+OH- Cr(OH) Fe+ +

21、OH- Fe(OH) A B C M N D由上得出, A =.- mol M =.-mol根据摩尔比: 得出, B =.- mol C =.- mol N =.-mol D =.- mol即L水中用掉的OH- 量为 n =.- + .- =.- mol反响生成的 Cr(OH)量为n =.- mol , Fe(OH)的n =.-mol根据有关资料得,生成 Cr(OH)的最正确PH=,出水PH=即将PH=.的溶液调理至PH=,需反响掉的酸量为.- mol那么L水中OH-用量为.- mol+.- mol=.- mol根据反响特点,该中和反响用五分钟, 废水流量为m/d=.L/minL废水中参与的N

22、aOH量=.- mol 即参与的NaOH质量=.g一天中参与的NaOH粉末的质量=.=.污泥量的计算由上述反响Cr+OH- Cr(OH) Fe+OH Fe(OH) 污泥质量计算: L 废水产生Cr(OH) n=.- mol L 废水产生Fe(OH) n=.- mol 污泥质量, m=.-=.() m=.-=.()污泥总质量 m总= m + m=.+.=. 二含氰废水处置系统平均设计流量Q = m/d = .- m/s 最大设计流量Qmax = . = m/d = .- m/s 含氰废水处置系统流量投加量和反响时间当含氰浓度为mg/dm时，二氧化氯投加量为g/m,反响h,用ClO协同氧化剂处置含

23、氰废水，试剂投加量是碱性氯化法处置废水时试剂投加量的/，同等处置量时设备的一次性投资比次氯酸钠发生器少%。调理pH值为.到，每天需求浓度苛性钠溶液为V-.-/. m一级破氰. 加碱量根据有关资料查得，此反响需求分钟 Q=m/d=.m/min该加药及碱化反响在一级反响池中进展药品：% NaOH 粉末调理为%的NaOH溶液计算：用NaOH 进展碱化知：进水PH为，根据设计原那么设为PH=，要进展反响，需将PH调理到.，现设为将PH值调理为 PH= 。 进水PH=，即 H+=-mol/L 一级反响池PH调整值PH=，即H+=-mol/L即调理pH值为到，需求浓度% NaOH溶液为V.- /. L即一

24、级反响池每天需求% NaOH溶液为 V L 槽内总液体Q=+.=.L . 参与二氧化氯，进展一级破氰 根据相关资料一级破氰反响时间为分钟 Q=m/d=.m/min. L/min二氧化氯是在二氧化氯协同氧化剂发生器产出并流入一级反响池的药品：以ClO为主并兼有HO 、 O 、Cl 在一级反响池的一级破氰的主要化学式 ClO+NaCN+NaOH+HONaCNO+NaCl+OH ClO+Zn(CN)+NaOH+HOZn(CNO)+NaCl+OH ClO+CuCN+NaOH+HOCuCNO+NaCl+OH 废水中 CN-mg/L ，根据设计原那么取 CN-mg/L ，即摩尔浓度为.-mol/L. L/

25、min废水中CN含量为. mol根据一级破氰反响化学式可知每一种氰化物一级破氰反响的耗费比例CN ：ClO ： 和生成氰酸盐是 CN ：CNO ： ，那么一级反响池的一级破氰耗费ClO的量为 n=. mol 和 一级破氰生成的氰酸盐 n=. mol由于电解法发生器产生ClO的纯度在%以上。所以根据阅历实践参与ClO的量为：. ，那么应通入n=.=. mol知ClO的纯度在%的浓度为 mol/L一级反响池内总液体Q总=+.+ / . = L酸化根据有关资料查得，此反响需求分钟，用%的硫酸回调。 Q=m/d=.m/min 一级破氰后反响池总液体Q总= L/min回调PH值。 该加药及酸化反响都在一

26、级反响池中进展药品：%的浓硫酸计算：用硫酸进展酸化知：一级破氰后PH值为，要进展后续的二级破氰反响需将PH调理到， 一级破氰废水水PH=，即 H+=-mol/L 二级反响池回调PH=，即H+=-mol/L即要酸化的H+总量为n=cv=-=.-mol调理酸度运用%的浓硫酸稀释为%的硫酸根据有关资料，和硫酸溶液的浓度分别为. g/ L和. g/ L,即,分别为. mol/L 和 . mol/L 。进水 PH= ，调理PH=,即H+=-mol/L 设参与%硫酸的量为V .-+.V / +V = V=.- L取%的硫酸为 . L/min=.L/min，那么%的浓硫酸取用量计算得为. L/min那么一天

27、中参与硫酸的总量为 V=. L 经过计算由于回调PH值所需的硫酸的量太少，所以在工程的实践运转时不计算二级反响池的PH 回调。二级破氰参与二氧化氯，进展二级破氰 二氧化氯是在二氧化氯协同氧化剂发生器产出并流入一级反响池的 药品：以ClO为主并兼有HO 、 O 、Cl 计算：以ClO为主进展二级破氰 知二级反响PH值.，根据相关资料二级破氰反响时间为分钟 Q=m/d=.m/min. L/min Q总=+.+ / . = L NaCNO+ClO+HON+CO+NaCl+OH Zn(CNO)+ClO+NaOH+HON+CO+Zn(OH)+NaCl+OH CuCNO+ClO+NaOH+HON+CO+C

28、u(OH)+NaCl+OH 从一级破氰得知. L/min废水中CNO含量为. mol，那么二级反响池时min废水量 . L废水中CNO含量为. mol根据二级破氰反响化学式可知摩尔浓度为.-mol/L每一种氰酸盐二级破氰反响的耗费比例CNO ：ClO ： 和重金属离子生成沉淀物的比例也是： ，那么二级反响池的二级破氰耗费ClO的量为 n=. mol 由于电解法发生器产生ClO的纯度在%以上。所以根据阅历实践参与ClO的量为：. ，那么应通入n=.=. mol知ClO的纯度在%的浓度为 mol/L一级反响池内总液体Q总=+.+ / .+ /. = .L二、主要构筑物及设备选型的计算一格栅 设备阐

29、明：格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道上、泵房集水井的进口处或污水处置厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物。普通情况下，分粗细两道格栅。数量：三台人工式细格栅设计参数：栅条宽度s.mm 栅条间隙宽度e=.mm 栅前水深h.m过栅流速u=.m/s 栅前渠道流速ub=.m/s =()栅条间隙数()栅槽宽度设栅条宽度栅槽宽度b注：经格栅的初步计算确定，本工程的废水处置量太和大颗物较少。因此普通的格栅计算公式并不适宜本工程，所以本工程只用一道格栅，基于可以会偶尔出一现一些较大的颗粒物如镀材上的氧化皮故格栅选用最小规格的人工式细格栅。经过格栅的水头损失(h)：格栅条断面为矩形断面,

30、故k=, 那么：栅后槽总高度(h总)：设栅前渠道超高h=.m栅槽总长度(L):每日栅渣量W：设每日栅渣量为.m/m，取KZ.二调理池 设备类型： 对角线出水调理池 配备： 含氰废水系统、含铬废水系统设备阐明：工业废水其水质水量随时变化，动摇较大，废水水质水量的变化对排水及废水处置设备，特别是对净化设备正常发扬其净化功能是不利的，甚至有能够损坏设备，为处理这一矛盾，废水处置前普通要设调理池，以调理水量和水质。优点： 出水槽沿对角线方向设置，同一时间流入池内的废水，由池的左、右两侧经过不同时间流到出水槽，到达自动调理的目的。数量：二座池子构筑资料：钢筋混凝土参数计算：废水在池内普通停留小时 池子的

31、实践容积设废水在池内停留时间为 T=小时根据流量 Q =m/d T=小时那么池内废水量 Q=Q/T=/= m得出池的实践容积为 m设计用调理池的实践容积为V=.V有效=.= m 取 V有效= m取池子的有效水深为h=.m纵向隔板间距 m那么调理池的平面面积是S= = = m取宽为 B=m，那么长L=.m纵向隔板间距为 m，所以隔板数为 取调理池超高为h=.m为顺应水质的变化，设置沉渣斗，由于电镀废水的悬浮物较少，所以按长度方向设置沉渣斗一个，共两个沉渣斗，沉渣斗倾角为。 表 调理沉淀池设计参数表 单位：m池有效水深池超高池长池宽 隔板间距沉砂斗高上口径 下口径沉砂斗角度 . . . . . 。

32、设备类型： 对角线出水调理池 配备： 含铜废水系统数量：二座池子构筑资料：钢筋混凝土参数计算：废水在池内普通停留小时 池子的实践容积设废水在池内停留时间为 T=小时根据流量 Q =m/d T=小时那么池内废水量 Q=Q/T=/= m得出池的实践容积为 m设计用调理池的实践容积为V=.V有效=.= m 取 V有效= m取池子的有效水深为h=.m纵向隔板间距 m那么调理池的平面面积是S= = = m取宽为 B=m，那么长L=.m纵向隔板间距为 m，所以隔板数为 取调理池超高为h=.m设置沉渣斗，按长度方向设置沉渣斗一个，共两个沉渣斗，沉渣斗倾角为。 表 调理沉淀池设计参数表 单位：m池有效水深池超

33、高池长池宽 隔板间距沉砂斗高上口径 下口径沉砂斗角度 . . . . . 。 三酸洗槽 配备：含铬废水处置系统设备阐明：工业废水要在酸性条件下处置时，废水要先进展酸化，进展PH调理， 当 进水PH较高时，需加酸进展调理，该反响要在酸洗槽中进展。药品选用：%的浓硫酸稀释为%运用参数计算： 根据，进水PH=时，调理至PH=.,需求 分钟由物料衡算得，每分钟槽内总液体Q=+.=.L那么酸洗槽实践流量为.Q L取槽的实践容积为 V=. m，有效高度为，取槽的超高为. m 其面积为A= .m 取槽的宽为 m，那么长为L=A/B=./=. (m) 表 酸洗槽参数表 单位：(m)槽的实践容积m 有效高度 超

34、高池宽池长.四铁粉反响池配备：含铬废水系统设备阐明：使内电解反响在池内顺利进展，保证化学反响的彻底完成所用的池子设备类型：垂直轴式机械搅拌池特点： 反响效果好，水头损失小，可顺应水质水量的变化，大小水量都适用，水量的处置范围较宽，比较适用。池子选用资料：钢筋混凝土池子座数：一座设备参数计算：经酸化的废水进入铁粉反响器，在铁粉反响器中发生原电池反响阳极反响： Fe e Fe+CrO- + Fe+ + H+ Cr+ + Fe + + HOCrO - + Fe+ H + C r+ + Fe + + HO阴极反响 H+ + e H 根据化学反响特点，该反响需求 min。反映池尺寸计算： 反映池容积计算

35、：设计流量Q= m/h 反响时间取 t= min 反响池中废水量为 Q=/=. ( m) 反响池中串联格数及尺寸： 反响池采用格，一个搅拌器浆叶搅拌器 该反响池的有效尺寸为 宽 B=.(m)，长 L=.(m) ，高 H=.(m) V=BLH=.=.( m) 反响池超高为 h=.(m) 池子总高度H总=.+.=.(m搅拌设备及浆板尺寸 叶轮直径板及浆板尺寸 叶轮外缘距池子内壁取.m 叶轮直径 D=.=(m) 旋转轴上安装 块 浆板， 浆板长度取L=.(m) 宽度 B=.(m). 浆板中心点旋转半径及转速浆板中心点旋转半径：R=.+=.(m)搅拌机浆板中心点旋转线速度 v=.m/s那么搅拌机每分钟

36、转数为 n=.( rad/min).浆板功率计算： 外侧浆板线速度： v=.(m/s) 内侧浆板线速度： v=.(m/s)搅拌机上浆板总面积为： A=bl=.=. ( m) 浆板总面积与反响池过水截面积之比为 =.% (小于%)，符合要求 求浆板宽径比系数值 外侧浆板： =. 查得K =. 内侧浆板： =. 查得K =.搅拌机功率 P=A(KV+ KV)=.(.+.)=.(W)配用电动机功率： 电动机总机械效率为 . ,传动效率为. 配用电动机功率为 N=(W)表 铁粉反响池参数表池实践容积m池宽(m)池长(m) 超高(m)叶轮上浆板数叶轮直径(m)浆板长度(m)浆板宽度(m).铁粉反响池表示

37、图 单位：mm五中和反响池 配备：含铬废水系统 设备阐明: 对于金属阳离子 ,如Cr+ 和Fe +与OH-反响生成沉淀,可以去除废水中的Cr+ 和Fe +,加之反响池中有搅拌设备,使Cr+ 和Fe +与OH-充分反响,并且还可以去除其他能与OH-发生反响的金属阳离子。 设备称号： 机械搅拌反响池 搅拌机类型： HL型潜水搅拌机耐碱 特点：特别适宜电镀，冶金工业中的酸，碱中和反响和沉淀反响的彻底进展。 池数：一座 反响池尺寸计算： 在反响池中的中和反响，根据反响特点，取t = min即废水量为 Q=Q/ /=.m取反响池长L=(m) ，宽B=(m) ，有效水深 h=.(m) ，超高 h=.(m)

38、即反响池体积为 V=LB h =. =.m实践高度 H实=.+.=.(m) 表 中和反响池参数表 池长 (m) 池宽(m)有效高度(m)超高(m)体积m 面积(m) . HL型 潜水搅拌器设计参数 根据，功率为.KW六反响池一级破氰反响池、二级破氰反响池配备：含氰废水系统设备阐明：一级破氰反响池反响池内先进展碱化、絮凝反响和酸化；二级破氰反响池那么进展废水的絮凝和中和反就，反响过程进展机械搅拌，由于一级和二级破氰所需反响时间都为分钟，所以设计一个反响池的构造。数量：座 主要设计参数一级破氰反响池 停留时间 HRT min二级破氰反响池 停留时间 HRT min 工艺尺寸 反响池的有效容积 V=

39、Qt=/=. m 式中 Q设计流量，m/h； t 反响时间，m。 根据有效容积设计.m 水深 H. m 超高 . m 长 L. m 宽 B. m 净尺寸 LBH mm mm mm 搅拌安装 按每m池容输入功率W计算，需求输入的功率N为 N=V/=./= W=. kW搅拌机机械总效率采用.，搅拌机传动效率为.，那么搅拌机所需的电动机功率N为 NN/./. kW桨叶构造采用单层平板形，两叶，长宽. m. m，桨叶底端距池底. m。搅拌安装 按每m池容输入功率 W计算，需求输入的功率N为 N=V/=./= W=. kW搅拌机机械总效率采用.，搅拌机传动效率为.，那么搅拌机所需的电动机功率N为 NN/

40、./. kW桨叶构造采用平板形，叶，桨叶上下边缘分别距水面和池底. m。七竖流沉淀池 配备：含氰废水系 含氰废水系统设备阐明:该竖流沉淀池为圆形,为实现固液分别,使Cr(OH)与Fe(OH)沉淀与处置后的废水别分开来，废水排放，污泥处置。由于水量不大，污泥量不大，应选用竖流沉淀池。特点：废水采用中心入流，周边溢流的方式，水流方向与颗粒的沉淀方向相反，特别适宜于处置水量不大的小型污水处置。优点：竖流沉淀池排泥容易，不需求机械排泥安装，便于管理，单迟容量少，适用于小型水处置。池数:二座 竖流沉淀池的尺寸计算 取沉淀时间为 T=.h 竖流沉淀池的废水上升速度为 v=.mm/s 设计流量为 Q=m/d

41、=. m/h 竖流沉淀池内的废水量为 Q=.=.(m) 废水流量为 Q=. m/s ,qmax=. m/s 中心管内流速为 v=. m/s 那么中心管面积为 A= =. (m) 中心管直径为 d=. (m) 喇叭口直径为 d=.d =.=. (m) 反射板直径为 d =.d =. =.(m). 沉淀池有效水深为 ，即中心管高度， h=.vt=.=.(m). 中心管喇叭口至反射板之间的间隙高度为 V =.(m/s) h=. (m)沉淀池总面积及沉淀池的直径 沉淀池沉淀区的面积为A=(m)沉淀池总面积为 A=A+A=.+.=.(m)沉淀池的直径为取沉淀池的直径为 D=.(m) 即D: h=. :

42、.=. (符合要求) 污泥斗高度及污泥斗容积 取截头圆锥下部直径 为.(m) ,污泥斗倾角为 度 h 为污泥斗高度 那么 h =tg。=. (m) 那么污泥斗容积为 . 沉淀池的总高度 H=h + h + h + h + h h为超高,取. (m) h 为缓冲层高度 取. (m) h为中心管高度为. (m) h为中心管喇叭口至反射板之间的间隙高度为. (m) h为污泥斗高度 为 .(m)即带入得 H=.+.+.+.+.=. (m) 表 竖流沉淀池参数表 单位：m直径中心管直径中心管高度污泥斗高度缓冲层高度间隙高度斗倾角.。图 竖流沉淀池表示图八斜板沉淀池配备：含铜废水系统设备阐明：电镀废水处置

43、中固液分别普通采用沉淀池或气浮池。斜板沉淀池具有沉淀效率高，停留时间短，占地少等优点，在电镀废水中得到广泛的运用。普通为了构造简单，多采用异向流斜板沉淀池，即水流倾斜向上流，污泥那么倾斜向下流。沉淀池中污泥至少每天排一次，以免污泥板结堵塞排泥管。数量：座设计的斜板沉淀池如图进水出水图. 斜板沉淀池表示图 参数选取 个数 n 水力外表负荷 q m/(mh) 斜板长 L . m 斜板倾角 斜板净距 d mm 斜板厚 b mm 工艺尺寸池外表积 A AQ/(.nq)/. m 式中Q最大设计流量，m/h； n池数； q外表负荷，普通用 m/mh； .斜板面积利用系数。池长 a a= . m 取a. m

44、核算 qQ/.nA/. m/(mh)满足条件 m/(mh)斜板个数 m m =a/(b+d)-./(.+.)-个斜板区高度 hh=Lsinsin. m取斜板上端清水区高度 h=. m取水面超高 h=. m取斜板下端与排泥斗之间缓冲层高度 h=. m泥斗斗底为正方形，泥斗底边长为a=. m，泥斗倾角为，泥斗高h为 htg= tg. m污泥斗总容积V V=h(a+a+aa).+.+. m沉淀池总高度H H=h+h+h+h+h.+.+.+.+. m 细部构造()进水管 进水管采用DN外径壁厚 mm. mm硬聚氯乙烯管直接与反响池相连，那么进水管中流速V V. m/s在. m/s之间，满足絮凝后期流速

45、要求。 集水槽 采用两侧淹没孔口集水槽集水，集水槽 集水槽个数 个 槽中流量 q/. m/s. L/s 思索池子超载系数为，那么槽中流量q.q. L/s 槽宽 B.q. . m 为便于加工取槽宽 B mm起点槽中水深 H.B. mm终点槽中水深 H.B. mm槽中水深一致按H mm计。出水孔沉淀池 水 位槽中水位 集水槽断面 集水方式为淹没式自在跌落，淹没水深为.m,跌落高度为.m,槽超高取.m ,那么集水槽总高度HHH+.+.+. m 孔眼计算 由q，式中q集水槽流量，m/s；流量系数，取.；h孔口淹没水深，此处为. m；孔眼总面积，m。 得q/. m孔径采用d =mm,那么单孔面积为d/.

46、 m那么孔眼个数 n/./.取n集水槽每边孔眼个数nn/个相邻孔眼中心间隔 sL/n+./+. m为加工方便，相邻两孔眼间距取. m，接近两端各留出. m.()落水斗落水斗尺寸为LBH mm mm mm，排水管采用DN外径壁厚 mm. mm硬聚氯乙烯管.()排泥管选用DN外径壁厚 mm. mm硬聚氯乙烯管。三 、污泥部分设计计算污泥浓缩系统一污泥浓缩设备 配备：污泥系统设备阐明:浓缩机普通主要由浓缩池、粑架、传动安装、粑架提升安装、给料安装、 卸料安装和信号平安安装浓缩机 特点:可延续压滤大量的污泥，具有处置才干大，脱水效率高、占地面积小、安装时间短，土建资金少、维修费用低、过滤介质再生、运用

47、寿命长等优点。设备类型: WTS带式压滤机 数量: 一台 二污泥脱水设备 配备：污泥系统设备阐明：经浓缩后的污泥进一步脱水,以减少体积,便于运输和后续处置设备类型：BSDSL型带式污泥脱水机优点：机器制造容易，附属设备少，投资，能耗低；管理简单，脱水才干大，特别适宜于无机性污泥的脱水。 数量：污泥脱水间一座，带式脱水机一台 压滤机带宽： B=KPQ=.=.(m)= 其中 P为进泥含水率, Q为进泥流量 选择BSDSL型带式污泥脱水机,其参数为: 表 带式脱水机参数表带宽 功率KW水压Mpa 水量m/h 质量 清洗滤带水压Mpa . .污泥脱水间尺寸:V= m 加药安装加NaOH机加HSO机加P

48、AM机 FECL机加二氧化氯机加铁处置器在一切的加酸加碱点设PH探头，自动控制酸碱量的投加注明：. 投加硫酸,采用DSC 型加药安装优点：该加药安装特别适宜工业用于投加定量的化学药剂及酸碱溶液。 表 加药机参数表 加药范围 L/h 搅拌功率 KW 计量功率 KW 总功率 KW . . .投加硫酸的药剂投加房体积为= m.投加铁粉和NaOH粉末运用 电磁震荡设备来投加,是干投投加铁粉和NaOH粉末的药剂投加房 体积为= m 四 管网布置与水力计算平面布置 该污水处置用地为，东西长 m，南北宽 m，面积较小，总平面布置包括污水与污泥处置工艺构筑物及设备的总平面布置，各种管线，管道及渠道的平布置，各

49、种辅助构筑物及设备的平面布置。总平面布置应遵照以下几条原那么：处置构筑物与设备的布置应顺应流程、集中紧凑，以便于节约用地和运转管理。 . 工艺构筑物或设备与不同功能的辅助构筑物应按照功能的差别，分别相对独立的布置，并协调好与环境条件的关系，如地形走势、污水出口方向、风向、周围的重要或敏感建筑物。构建之间的间距应满足交通、管理渠铺设、施工和运转管理等条件。管道线与渠道平面布置，应与其工程布置相协调，应顺应污水处置厂的各种介质保送的要求，尽量难免多次提升和迂回曲折协调好辅助建筑物、道路、绿化与处置构筑物之间的关系，作到方便消费运转，保证平安畅通。总平面布置见平面图二高程布置原那么：充分利用地形地势

50、和排水系统，使污水一次提升便能顺利自然的经过污水处置构筑物，排出厂外。协调好高程布置和平面布置的关系，做到既减少用地，又利用污水、污泥保送，并有利于减少工程投资和运转本钱。做好污水高程布置与污泥高程布置的配合，尽量同时减少两者的提升次数和高度。 协调好污水处置厂总体高程布置和与单体竖向设计，即使于正常排放又有利于检修。 总高程布置(见高程布置图)三污水水头损失计算阐明： 根据中最小管径的规定，在污水管道的上游部分，设计水量很小时，假设根据水量计算，那么管径会很小，管径很小会堵塞，采用较大的管径，可采用较小的坡度，根据规定，街道和厂区污水管道的最小管径为，相应的坡度为.。污水的水头损失参数：管径

51、d=，流速v=.m/s ，坡度.从竖流沉淀池到中和反响池：总管长L=. m，程度间隔 管为 m ， v=.m/s ，I=.沿程水力损失hf=I L =. =. (m)部分阻力损失：表 部分阻力系数表 部件个数部分阻力系数 。弯头. 渐扩管 .渐缩管 .三通阀. 总阻力系数为=.+ . + .+ .=.hf=. (m) 选取最低水位与竖流沉淀池的最不利水位差H差=. (m)那么总水头损失为H= hf+ hf+H差=.+.+.=. (m)从中和反响池到铁粉反响池总管长L= m，v=.m/s ，I=.沿程水力损失hf=I L =. =. (m)部分阻力损失：部分阻力损失系数如上表：那么： 总阻力系数

52、为=.+ . + .+ .=.hf=. (m)中和反响池与铁粉反响池的正常水位差hf=-. (m)系统中铁粉反响池的最低水位与中和反响池的最不利水位差H差=. (m) 那么 ：总损失H= hf+ hf+ hf+H差=.+.+.-.=. (m)从铁粉反响池到酸洗槽总管长L=m，v=.m/s ，I=.沿程阻力损失为hf=I L=.=.(m)部分损失为一个渐扩管=.，渐缩管=.,一个阀门=.hf=. (m)最不利水位差为H差=. (m) 那么：总损失H= hf+ hf+H差=.+.+. =.(m)从酸洗槽到调理沉淀池总管长L=.m，程度间隔 为m, v=.m/s ，I=.沿程阻力损失为hf=I L=

53、.=.(m)系统中调理沉淀池的最低水位与最不利点水位差H差=.(m) 部分阻力损失： hf= 那么部分阻力损失：表 部分阻力系数表部件个数部分阻力系数。弯头.渐扩管.渐缩管.三通阀.逆止阀.电磁流量计泵总阻力系数为=.+ . + .+ .+.+=hf=.(m)系统中调理沉淀池的最低水位与最不利点水位差H差=.(m) 那么：总损失H= hf+ hf+H差=.+.+ =. (m)从进水管到调理沉淀池： 总管长L=.m，v=.m/s ，I=.沿程阻力损失为hf=I L=.=.(m)部分阻力损失：部分损失为一个渐扩管=.，渐缩管=.，两个。弯头，=. 总阻力系数为=.+ . + .=.hf=.(m)H

54、= hf+ hf=.+.=.(m) 调理池进水口与管道出水口之间的高度差H至少为.(m) 因此 HH ，废水可以经过自流流到调理沉淀池，不需设水泵。即在调理沉淀池后设立水泵以补偿水头损失： 得出，废水从调理沉淀池到竖流沉淀池的水头总损失： H = H + H + H + H=.+.+.+.=.(m)需求在调理沉淀池到酸洗槽之间增设水泵根据，Q=m/d=. m/h，H =. m选取耐腐蚀塑料泵FSf，处置流量为. m/h，扬程为 m配用电动机功率为 .KW四污泥管道水头损失计算阐明： 水处置系统中都会产生一定量的污泥，通常情送，包括重力保送和压与水流不同使性量变化很大，所以水力特征也各不一样，污

55、泥的水利特征受很多要素的影响，如温度，流速，粘度等，但归纳起来，主要受粘度的影响，污泥中固体的密度越小，那么污泥的粘度越大。污泥的粘度与污泥的浓度以及挥发物含量成正比，与温度成反比，而它与流速的关系比较复杂，当污泥在管道中以低速流动是通常.m/s，流动时，处于层流形状，污泥粘度大，流动阻力大；当流速增大到.m/s时，处于紊流形状，流动阻力较小，在设计管道时应采用较大的流速，以使污泥处于紊流形状。根据，当污泥含水率在%时，污泥保送管道管径为.时，要是污泥处于紊流形状，流速至少为.m/s，坡度为.从竖流沉淀池到污泥浓缩池的污泥水头损失计算： 总管长L= m程度管路长 m，v=.m/s 那么：沿程阻

56、力损失为hf=.其中D= CH=hf=.=.m部分阻力系数，两个 。弯头=.，一个忽然增大的部分阻力，=.hf=.m最不利管路高度差 m,总水头损失为. m选泵：根据污泥流量和量程，选取CPT._型，扬程m，功率为.KW从污泥浓缩池到污泥脱水间最不利管路的提升高度H差=m，程度管路为m，那么：总长度L=m，管径D= CH=那么：沿程阻力损失为hf=.hf=.=.m部分阻力损失： 部分阻力系数表部件个数部分阻力系数。弯头.承插接头.三通阀.泵 总阻力系数为=.+.+.+=.hf=.m那么总水头损失为H= hf+ hf+H差=.+.+=.m选泵：.根据污泥流量和量程，选取CPT._型，扬程m，功率

57、为.KW反冲洗水选泵，根据，选取 型耐腐蚀塑料泵，功率为. KW。五主要构筑物清单 废水处置系统 构筑物一览表 表 铬系废水处置系统序号 称号规格LBH(m)技术参数数量备注调理池.T=h钢筋混凝土 酸洗槽.T=min钢筋混凝土铁粉反响池.T=min钢筋混凝土中和反响池.T=min钢筋混凝土竖流沉淀池D=. H=T=.h钢筋混凝土 表 污泥处置系统 设备称号规格、型号 数量 电动机功率(KW) 备注污泥浓缩机WTS带式压滤机 污泥脱水机BDSSL带式污泥脱水机 . 污泥脱水 表 氰系废水处置系统调理池规格：mm数量：座有效容积：m停留时间：h材质：RC构造，内衬FRP附件：废水泵、液位控制、一级破氰反响池规格： mm数量：座有效容积：.m停留时间：min材质：不锈钢内衬FR