奇美电子厂模板方案

1、.奇美电子成都园区一期N9、N10厂房 模板施工方案PAGE ：.；PAGE 41 803工程奇美电子N9、N10厂房 模板施工方案奇美电子成都园区一期N9、N10厂房模板施工方案成都建工集团奇美电子N9、N10工程部2021年11月目录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc276028173 1.编制根据 PAGEREF _Toc276028173 h 3 HYPERLINK l _Toc276028174 2.工程概略 PAGEREF _Toc276028174 h 3 HYPERLINK l _Toc276028175 3.主要构造构件尺寸明细表： PAGER

2、EF _Toc276028175 h 3 HYPERLINK l _Toc276028176 3.1柱 PAGEREF _Toc276028176 h 3 HYPERLINK l _Toc276028177 3.2楼板 PAGEREF _Toc276028177 h 3 HYPERLINK l _Toc276028178 3.3梁 PAGEREF _Toc276028178 h 3 HYPERLINK l _Toc276028179 4.搭设的选择与安装 PAGEREF _Toc276028179 h 4 HYPERLINK l _Toc276028180 4.1模板搭设 PAGEREF _T

3、oc276028180 h 4 HYPERLINK l _Toc276028181 4.1.1模板检查及验收 PAGEREF _Toc276028181 h 6 HYPERLINK l _Toc276028182 4.1.2质量检查 PAGEREF _Toc276028182 h 7 HYPERLINK l _Toc276028183 4.2模板撤除 PAGEREF _Toc276028183 h 8 HYPERLINK l _Toc276028184 4.3节点控制 PAGEREF _Toc276028184 h 9 HYPERLINK l _Toc276028185 4.4漏浆控制 PAG

4、EREF _Toc276028185 h 9 HYPERLINK l _Toc276028186 4.5模板施工要点 PAGEREF _Toc276028186 h 9 HYPERLINK l _Toc276028187 4.6主要现浇模板安装方法 PAGEREF _Toc276028187 h 9 HYPERLINK l _Toc276028188 4.7模板的安装质量 PAGEREF _Toc276028188 h 10 HYPERLINK l _Toc276028189 4.8柱模板支撑计算书 PAGEREF _Toc276028189 h 13 HYPERLINK l _Toc2760

5、28190 4.9柱模板支撑计算书 PAGEREF _Toc276028190 h 18 HYPERLINK l _Toc276028191 4.10梁模板扣件钢管支撑架计算书 PAGEREF _Toc276028191 h 24 HYPERLINK l _Toc276028192 4.11梁模板扣件钢管支撑架计算书 PAGEREF _Toc276028192 h 30 HYPERLINK l _Toc276028193 4.12楼板模板扣件钢管支撑架计算书 PAGEREF _Toc276028193 h 36 HYPERLINK l _Toc276028194 4.13后浇加强带模板支撑体系

6、图： PAGEREF _Toc276028194 h 41编制根据1.奇美电子N9、N10厂房施工图。2. JGJ162-2021。3. JGJ130-2001。工程概略奇美电子成都园区工程N9、N10厂房，该工程是175m60m的四层厂房、三级框架构造，承台及地梁根底。根据场地地质条件，该工程平安等级为二级，场地类别为 II类，桩根底设计等级为乙级。栋号建筑方式层数层高构造方式根底方式N9、N10多层地上4层13层4.8米、4层4.8-5.33米三级框架人工挖孔桩及承台主要构造构件尺寸明细表：柱序号构件称号构件尺寸1N10(KZ1、KZ2)1000mm1000mm2N9(KZ1、KZ2) 9

7、00mm900mm3N9(KZ3、KZ4、KZ5、KZ8、KZ9) N10(KZ3、KZ4)800mm800mm4N10(KZ5)700mm1500mm5N9(KZ6、KZ7)600mm600mm楼板序号构件称号构件尺寸1规范层楼板H=120mm梁序号标高构件尺寸10.000根底地梁部分300mm900mm2300mm700mm3250mm600mm10.050主楼各层部分400mm1200mm2400mm1000mm3300mm800mm搭设的选择与安装4.1模板搭设楼板、梁、柱、墙模板均采用18mm厚高强度腹膜板，板模采用钢管脚手架作支撑。地下部分模板采用16mm厚高强度腹膜板。1120m

8、m厚度的楼板，其竖杆间距为800800。程度横杆间距不大于1600，立杆底部和顶部自在端不得大于100mm。模板采用18mm厚腹膜板高强度，龙骨采用50100方木，间距不大于200。2300mm800mm截面的梁,其立杆间距为800800。程度横杆间距不大于1600，立杆底部和顶部自在端不得大于200mm。模板采用18mm厚腹膜板高强度，龙骨采用50100方木，间距不大于200。3400mm1000mm截面的梁,其立杆间距为700700，梁下中部沿梁轴线方向加设一根立杆。程度横杆间距不大于1600，立杆底部和顶部自在端不得大于200mm。模板采用18mm厚腹膜板高强度，龙骨采用50100方木，

9、间距不大于200。4400mm1200mm截面的梁，其立杆间距为700700，梁下中部沿梁轴线方向加设一根立杆。程度横杆间距不大于1600，立杆底部和顶部自在端不得大于200mm。模板采用18mm厚腹膜板高强度，龙骨采用50100方木，间距不大于200。截面高度超越700mm的梁模板，按设计和规范要求设置对拉拉杆。当梁的跨度在4m或4m以上时，在梁模的跨中要起拱，起拱高度为梁跨度的13。柱模采用18mm厚腹膜板，48钢管做框箍，间距按计算数据，柱子四面设钢管斜撑固定，柱子稳定架和上下两道柱箍应与楼板架相衔接。截面边长超越600mm的柱模板，按设计和规范要求设置对拉拉杆。模板的安装必需符合规范G

10、B50204-2002第4.2.7条现浇构造模板安装的允许偏向的规定。现浇楼梯底模、侧模采用木模以控制踏步尺寸，现浇楼梯底模、侧模采用木模以控制踏步尺寸。对于特殊部位的模板构造尺寸不符合所采用模板模数时，用木板=5cm厚补拼。为防止板缝漏浆，在模板缝隙处用5cm宽的厚胶纸带粘贴。详细做法详见楼梯支模图：砖砌体构造柱运用木模，钢管支撑。矩形柱模采用18mm厚高强度腹膜板，沿高设十字型穿柱拉杆固定紧。框架梁模采用18mm厚高强度腹膜板，截面高度超越700mm的梁模板，按设计和规范要求设置对拉拉杆。模板备料按3个作业层预备。钢管立杆底部设垫木,垫板厚度不小于50mm，U形支托与架管两侧间如有间隙，必

11、需楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不大于200mm。螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时保证上下同心。满堂模板和共享空间模板支架立杆，在外侧周圈设由下至上的竖向延续剪刀撑：中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向延续剪刀撑，宽度46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设程度剪刀撑。扫地杆设在立杆距地面200mm处。立杆接长严禁搭接，必需采用对接扣件衔接。模板检查及验收模板施工前应进展专项技术交底。模板支设终了，进入下道工序前应对模板的搭设质量进展检查和验收。检查包括：质量检查质量检查应包括构件尺寸、轴线位置、标高位置、预留预埋洞口尺寸及位置、模板拼缝等。1 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝

12、土前，木模板应浇水潮湿，但模板内不应有积水；2 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响构造性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；3 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；4 对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按本方案要求起拱。检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间构造，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。现浇构造模板安装的偏向应符合下表规定：注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立根底，应抽查构

13、件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间构造，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。4.2模板撤除模板的撤除按规范GB50204-2002第4.3.1条执行。拆模前由主管工长填写，经由工程工程师同意后方可撤除。工程称号恳求拆模部位非承重模板试拆情况拆模部位砼试压强度强度报告编号恳求拆模人工长时间同意拆模人工程工程师时间阐明：承重模板必需在其砼强度现场条件养护达规范、设计或施工组织设计规定的强度后，方能撤除。非承重模板以不损坏外表和棱角为撤除条件，经过现场试拆判别。框架柱、梁侧模板待砼

14、强度能保证其外表及棱角不因撤除模板损坏即可撤除模板，板、跨度小于8m的梁须在混凝土强度到达75%时方能撤除底模，悬挑构件和跨度大于8m的梁须在混凝土强度到达100%时方能撤除底模。为了满足建立单位工期要求，提早拆模，可提高砼强度或砼添加早强剂。模板撤除时不能对楼层构成冲击和集中荷载。模板撤除顺序为：先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进展撤除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。多人同时操作时，应明确分工、一致信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站于平安处。高处撤除模板时，应遵守有关高处作业的规定。严禁运用大锤和撬棍，操作层上暂时拆下的模板堆放不能超越3层。在

15、提早撤除相互搭连并涉及其它后拆模板的支撑时，应补设暂时支撑。拆模时，应逐块装配，不得成片撬落或拉倒。拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进展暂时支撑结实或相互衔接稳定。对活动部件必需一次撤除。遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进展任务。撤除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板撤除后，应按现行行业规范JGJ80的有关规定及时进展防护。当撤除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开场，对称地分别向两端撤除。撤除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的撤除方法。对于跨度大于8m的梁式构造，应按设计规定的程序和方式从跨中对称向两边

16、均匀放松模板支架立柱。4.3节点控制为保证梁柱节点处几何尺寸正确，轮廊方正，防止节点出现缩颈，夹渣等质量通病，在支模前先准确计算出各构件的几何尺寸，按计算预先设计配模。4.4漏浆控制a、柱模板安装前必需系统抄平、打红漆标志，其下口位置运用丙烯酸胶水泥砂浆灌缝、护脚，以防止柱脚漏浆而“烂根。b、构造层板之间的拼缝采用不干胶纸盖实，防止漏浆，管道间板模视其损坏程度作报废处置4.5模板施工要点a、一切框架柱模板安装前，先弹出模板边线及控制线。b、柱子模板在安装完成后吊线检查垂直度，并拉通线校核轴线位置。c、楼板支架搭设好后，应复核底模标高位置能否正确，楼板、梁板应按规定起拱。d、模板安装误差必需控制

17、在验收规范规定的允许范围内。4.6主要现浇模板安装方法a、柱模板的安装1框架柱模板的竖向安装顺序柱子轴线的引测校正柱子主筋安装“并字型定位箍安装柱模板。2框架柱的安装第一步：根据已构成轴线控制网。采取经纬仪定线，放测出柱子的轴线，其施测精度满足中有关条文的要求，再用水准仪将楼层顶面标高50cm引测到柱子钢筋骨架的四个面上，并用红三角标示。第二步：校正柱子主筋，按照设计图上要求预留出钢筋维护层，并在柱筋上焊接“井字型的钢筋定箍，其定位箍大小同柱子的截面尺寸。第三步：柱模板第一安装高度等于根底梁底标高。柱子模板立完后，再用线坠在柱子两个方向上校正垂直，后将柱上口用短钢管卡成铁箍结实锁在操作架上。两

18、端的柱模用线锤吊直，最后将每根柱子沿柱身上、中、下位置各加一道支承程度箍，与操作架锁结实。b、梁、板模板的安装1梁、板模板的竖向安装顺序模板支撑脚手架立杆定位标高引设搭设顶部横杆安装模板。2梁、板模板的安装第一步：根据已构成轴线控制网。采取钢卷尺定线，放测出支撑脚手架的立杆位置，再用水准仪将楼层顶面标高50cm引测到支撑脚手架的立杆上，并用红三角标示。第二步：校正梁及楼板标高。第三步：先安设梁模板，再安设板底模，按照本方案要求安设板底木方并铺设腹膜板。板底木方必需按设在支撑脚手架最上层横杆上。4.7模板的安装质量模板安装质量要求除应按照中有关规定外，尚应着重检查以下几个方面：1预埋插筋、预埋件

19、、预留洞的规格、数量、位置和固定情况必需按的规定，进展逐项评级验收。2模板的支设必需保证构造的几何尺寸及轴线位置的准确。3木模板与砼接触面应刨光。4在砼浇筑前，应检查承重架及架子的支撑扣件能否拧紧。拧紧螺栓的力矩50Nm。5拆模顺序遵照先拆支承件和衔接件，再分块逐渐进展撤除，撤除后，衔接件和支撑应分类堆放，模板运用后进展清理清刷。4.8 平安技术措施1人员要求1.脚手架搭设人员必需是经过国家现行规范考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格者方可发上岗证持证上岗。2.搭设、撤除脚手架人员必需严厉按高空作业的平安要求作业，必需戴平安帽、平安带，穿防滑鞋，工具必需用绳固定在身上，防止滑落或

20、坠物伤人。2搭设阶段1.脚手架的构配件质量必需按有关规定要求进展检验，合格后方准运用。2.脚手架搭设应按以下阶段进展质量检查，发现问题应及时校正。a.安装完成及脚手架搭设前。b.操作层上施加荷载前；c.到达设计高度后。3.脚手架的搭设质量必需符合规定要求并检查验收后方可投入运用。3运用阶段1.操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得将缆风绳、泵送砼及砂浆的保送管等固定在脚手架上，严禁恣意悬挂起重设备。2.六级及六级以上大风和雨天应停顿脚手架作业，雨后搭架操作应有防滑措施。3.应设专人担任对脚手架进展经常检查和保修，在六级大风与大雨后及停用超越一个月后复工前必需经检查后方可上架操作；4.

21、各主节点处杆件的安装，拉结杆、支撑、门洞等的构造能否符合规定要求，平安防护措施能否符合要求等保修工程必需检查后方可运用。5.在脚手架运用期间，严禁恣意撤除以下杆件：(1)节点处的纵、横向扫地杆；拉结杆；支撑；栏杆、挡脚板。要撤除上述任一杆件应采取相应的平安措施，并报主管部门同意后方可实施。6.在拆模层及构造施工层的脚手架平安网内侧，设置一道密眼钢丝网，拆模及构造施工完成后周转运用，以防止拆模层及构造施工层的钢管、钢筋等冲破平安立网坠物伤人。7.在脚手架上进展电、气焊作业时，必需有防火电措施和专人看守。8.工地临地用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行规范的有关规定执行。9.在建筑外

22、边线内侧11.5m的楼板面预留短钢筋头，焊接1.2m高的钢筋栏杆或钢管栏杆，以作好程度平安防护。10.按有关规定的要求设置兜底网、层间网、随层网，其中层间网的间距不得大于4层。11.架子工长必需安排专人加强对平安网、脚手板、防护栏杆、防护棚等平安设备的检查，发现破损、断线、封锁不严、固定不结实等景象及时加以整改和完美。12.在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员应立刻分开。13.在钢挑架上敷设废旧夹板或竹笆，再挂设兜底平安网，确保全封锁施工，免坠物伤人。4检查与验收1、新钢管必需有产品合格证，有质检报告。旧钢管应就每根锈蚀程度进展检查。2、新扣件应有消费答应证，法定检测单位的测试报告和产质量

23、量合格证。3、旧扣件运用前应进展质量检查，有裂痕，变形的严禁运用，出现滑丝的螺栓必需改换，新旧扣件均应进展防锈处置。4、搭设脚手架人员必需戴平安帽、系平安带穿防滑鞋。5、定期对脚手架进展平安检查并维护加固。6、搭拆脚手架时，地面应设围拦和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。7、立杆的沉降与垂直度偏向能否符合要求，能否超载；8、杆件的设置和衔接、连墙件、支撑门洞等的构造能否符合要求；9、未尽平安事宜详JGJ130-2001、JGJ59-99、。4.9柱模板支撑计算书 一、柱模板根本参数 柱模板的截面宽度 B=700mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=1500mm，H方向对拉

24、螺栓3道， 柱模板的计算高度 L = 7000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用双钢管48mm3.5mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞9根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 计算高度阐明：核算最大高度。从底层4.8米加根底未回填负2.4米，合计7.2米，减楼板0.12米减垫层0.12米，计算高度为7米。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载规范值计算 强度验算要思索

25、新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只思索新浇混凝土侧压力产生荷载规范值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力规范值 F1=30.050kN/m2 思索构造的

26、重要性系数0.9，实践计算中采用新浇混凝土侧压力规范值 F1=0.930.050=27.045kN/m2 思索构造的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载规范值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接接受模板传送的荷载，应该按照均布荷载下的延续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.227.0450.300+1.403.6000.300=11.248kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20c

27、m3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.208.113+1.401.080)0.1810.181=0.037kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03710001000/16200=2.281N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!

28、 (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.208.113+1.41.080)0.181=1.223kN 截面抗剪强度计算值 T=31223.0/(2300.00018.000)=0.340N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.1131814/(1006000145800)=0.068mm 面板的最大挠度小于181.3/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接接受

29、模板传送的荷载，应该按照均布荷载下的三跨延续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.181m。 荷载计算值 q = 1.227.0450.181+1.403.6000.181=6.796kN/m 按照三跨延续梁计算，最大弯矩思索为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.039/0.300=6.796kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.7960.300.30=0.061kN.m 最大剪力 Q=0.60.3006.796=1.223kN 最大支座力 N=1.10.3006.796=2.243kN 截面

30、力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.061106/83333.3=0.73N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必需满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31223/(250100)=0.367N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算

31、满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6774.902300.04/(1009500.004166666.8)=0.007mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传送到柱箍的集中荷载 P： P = (1.227.05+1.403.60)0.163 0.300 = 1.83kN 柱箍按照集中荷载作用下的延续梁计算。 集中荷载P取木方传送力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载规范值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过延续梁的计算得到 最大

32、弯矩 Mmax=0.090kN.m 最大变形 vmax=0.012mm 最大支座力 Qmax=3.150kN 抗弯计算强度 f=0.090106/10160.0=8.86N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于363.3/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000

33、对拉螺栓最大允许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.150 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传送到柱箍的集中荷载 P： P = (1.227.05+1.403.60)0.181 0.300 = 2.04kN 柱箍按照集中荷载作用下的延续梁计算。 集中荷载P取木方传送力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载规范值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过延续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.210kN.m 最大变形

34、 vmax=0.051mm 最大支座力 Qmax=5.463kN 抗弯计算强度 f=0.210106/10160.0=20.67N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于505.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大允许拉力值(kN): N =

35、12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.463 对拉螺栓强度验算满足要求!4.9柱模板支撑计算书 一、柱模板根本参数 柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 7000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用双钢管48mm3.25mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度1

36、3.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载规范值计算 强度验算要思索新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只思索新浇混凝土侧压力产生荷载规范值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍

37、落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力规范值 F1=57.240kN/m2 思索构造的重要性系数0.9，实践计算中采用新浇混凝土侧压力规范值 F1=0.957.250=51.525kN/m2 思索构造的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载规范值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接接受模板传送的荷载，应该按照均布荷载下的延续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.251.5250.300+1.402.7000.300=19.683kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W

38、分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2015.457+1.400.810)0.2370.237=0.111kN.m 经计算得到面板抗弯强度计

39、算值 f = 0.11110001000/16200=6.853N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2015.457+1.40.810)0.237=2.805kN 截面抗剪强度计算值 T=32805.0/(2300.00018.000)=0.779N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67715.4572384/(1006000

40、145800)=0.381mm 面板的最大挠度小于237.5/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接接受模板传送的荷载，应该按照均布荷载下的三跨延续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.237m。 荷载计算值 q = 1.251.5250.237+1.402.7000.237=15.582kN/m 按照三跨延续梁计算，最大弯矩思索为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.675/0.300=15.582kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.115.5820.300.30=0.140kN.m

41、 最大剪力 Q=0.60.30015.582=2.805kN 最大支座力 N=1.10.30015.582=5.142kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.140106/83333.3=1.68N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必需满足: T = 3Q/2bh T 截面

42、抗剪强度计算值 T=32805/(250100)=0.841N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67712.237300.04/(1009500.004166666.8)=0.017mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传送到柱箍的集中荷载 P： P = (1.251.53+1.402.70)0.237 0.300 = 4.68kN 柱箍按照集中荷载作用下的延续梁计算。 集中荷载P取木方传送力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计

43、算按照规范要求采用静荷载规范值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过延续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.303kN.m 最大变形 vmax=0.073mm 最大支座力 Qmax=7.733kN 抗弯计算强度 f=0.303106/9576.0=31.64N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于463.3/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N

44、/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大允许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.733 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传送到柱箍的集中荷载 P： P = (1.251.53+1.402.70)0.237 0.300 = 4.68kN 柱箍按照集中荷载作用下的延续梁计算。 集中荷载P取木方传送力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载规范值，受力图与计算

45、结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过延续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.303kN.m 最大变形 vmax=0.073mm 最大支座力 Qmax=7.733kN 抗弯计算强度 f=0.303106/9576.0=31.64N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于463.3/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12

46、对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大允许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.733 对拉螺栓强度验算满足要求!4.10梁模板扣件钢管支撑架计算书 计算根据1JGJ130-2001。 计算根据22002.3.(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m， 梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底添加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N

47、/mm2。 木方500100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.70m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 地基承载力规范值145kN/m2，根底底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯构造,需求验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨延续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等

48、。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.800=24.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.800(21.200+0.400)/0.400=2.800kN/m (3)活荷载为施工荷载规范值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载规范值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.800=1.440kN 均布荷载 q = 1.2024.000+1.202.800=32.160kN/m 集中荷载 P = 1.401.440=2.016kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本

49、算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载规范值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.564kN N2=5.876kN N3=5.876kN N4=1.564kN 最大弯矩 M = 0.077kN.m 最大变形 V = 0.025mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.077100010

50、00/43200=1.782N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33152.0/(2800.00018.000)=0.328N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.025mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 一梁底木方计算 按照三跨延续梁计算，最大弯矩思索为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.8

51、76/0.800=7.345kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.350.800.80=0.470kN.m 最大剪力 Q=0.60.8007.345=3.526kN 最大支座力 N=1.10.8007.345=6.464kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.0010.0010.00/6 = 833.33cm3； I = 50.0010.0010.0010.00/12 = 4166.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.470106/833333.4=0.56N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2

52、,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必需满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33526/(2500100)=0.106N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载经过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.913kN/m 最大变形 v =0.6774.913800.04/(1009500.0041666668.0)=0.034mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

53、 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的延续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传送力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载规范值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过延续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.433kN.m 最大变形 vmax=0.053mm 最大支座力 Qmax=13.956kN 抗弯计算强度 f=0.433106/5080.0=85.31N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求! (二)

54、 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需求计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向程度杆与立杆衔接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向程度杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.96kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以思索采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.96kN (曾经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1297.000=1.084kN N =

55、13.956+1.084=15.040kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 假设完全参照不思索高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照表5.3.3；u = 1

56、.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =15040/(0.203489)=151.430N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/15.8=107.595 =0.537 =15040/(0.537489)=57.229N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 假设思索到高支撑架的平安要素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)

57、(3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.014(1.500+20.100)=2.012m =2021/15.8=127.321 =0.412 =15040/(0.412489)=74.593N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为衔接连墙件，否那么存在平安隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 六、根底承载力计算 立杆根底底面的平均压力应满足下式的要求 p fg

58、 其中 p 立杆根底底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 60.16 N 上部构造传至根底顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 15.04 A 根底底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 58.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力规范值；fgk = 145.00 地基承载力的计算不满足要求!因原粘土层承载力不满足架体支撑要求，为保证工期和工程质量，架体支撑架地基改为浇筑厚120，C15砼垫层后，地基承载力满足要求。4.11梁模板扣

59、件钢管支撑架计算书 计算根据1JGJ130-2001。 计算根据22002.3.(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m， 梁截面 BD=400mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底添加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.70m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00k

60、N/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 地基承载力规范值145kN/m2，根底底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯构造,需求验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨延续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.800=20.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.800(21.000+0.400)/0.400=2.