高大模板施工专项方案专家论证补充方案

1、滨湖卓越城文华园一期项目建设工程高大模板施工专项方案专家论证补充方案安徽三建工程有限公司2017年7月滨湖卓越城文华园一期项目建设工程基坑支护专家论证补充方案一、工程概况根据住建部的建质200987号文危险性较大的分部分项工程安 全管理办法规定超过一定规模的危险性较大的分部分项工程中混凝 土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总 荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上，超过一定规模的危 险性较大的分部分项工程需要专家论证。二、补充内容2017年7月7日在项目部会议室，开展的高大模板施工专项方案 专家论证会，具体参加人员见论证会签到表。专家组提出以下意见，

2、 对专家提出的意见，我单位做出相应补充修改：针对专家组提出的第1条意见：地下室重荷载模板支撑 采用套扣，无国标或安徽地方标准，且步距不应大于1500mm， 与普通钢管连接的加固措施不清楚；方案参照建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ213-2010，按照规范要求，水平杆步距不大于1500mm，标准立杆 与普通钢管的连接，采用普通钢管作为水平杆，与标准立杆用扣件连 接。针对专家组提出的第2条意见：地下室300*2000mm梁截 面较高的梁应补充测模验算；详见300mm X 2000mm梁侧模计算书。针对专家组提出的第3条意见：地上部分500*1400(1200) mm梁两侧立杆间距示意

3、图与说明不符；根据计算书，将文字说明还未：立杆横向间距500mm，纵向间距 650mm。匹1=1针对专家组提出的第4条意见：所有重荷载梁下增设立 杆顶端均应采用顶托，顶部水平杆以上立杆悬臂高度及顶托 外伸长度严格按照规范控制；按照要求采用顶托，顶部水平杆以上立杆悬臂高度及顶托外伸长 度按照规范控制，顶托外伸长度不大于20cm。针对专家组提出的第5条意见：地上部分高支模应增设 水平防护；按规范要求增设安全平网。针对专家组提出的第6条意见：补充后浇带处模板支设 详图；详见后浇带独立支撑图。针对专家组提出的第7条意见：原材料控制检测。原材进场取得质量证明书后在使用。300mm X 2000mm梁侧模

4、计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度2000mm，两侧楼板厚度400mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置8道，内龙骨采用40.X80.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mmX2.8mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+500+600mm，断面跨度方向间距500mm， 直径12mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。m m 0002300mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算

5、要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算 只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算;其他情况按两个公式计算，取较小值：F =斗麟祷F =儿丑其中Yc 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000C；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；B混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准

6、值F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90X27.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90X4.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.2X24.300X0.500+1.40X3.600X0.500=17.100kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩W = 27.0

7、0cm3； 截面惯性矩I=24.30cm4；17.10kN/mR占右E巴史SBp 22j- 22j- 22- 22j- 22j- 22j- 229_|计算简图0.0940.069弯矩图（kN.m）剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:12.15kN/mA片 11 IJ111 1111J 11 111J II ILIIILb22h 22泊 22 22 22匚 22匚 229|变形计算受力图0.0080.146变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.541kNN2=4.432kNN3=3.771kNN4=3.936kNN5=3.936kNN6

8、=3.771kNN7=4.432kNN8=1.541kN最大弯矩M = 0.094kN.m最大变形V = 0.146mm抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.094 X 1000 X 1000/27000=3.481N/mm2 面板的抗弯强度设计值f,取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算f f,满足要求!抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3 X 2367.0/(2 X 500.000 X 18.000)=0.395N/mm2截面抗剪强度设计值T = 1.40N/mm2面板抗剪强度验算T T,满足要求！挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.146m

9、m面板的最大挠度小于228.6/250,满足要求！四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.2X0.23X24.30+1.4X0.23X3.60=7.817kN/m挠度计算荷载标准值q=0.23X24.30=5.565kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q =P/l= 3.909/0.500=7.817kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1X7.817X0.50X0.50=0.195kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6X0.500 X7.817=2.345kN最大支座力 N=1.1ql =

10、1.1X0.500X7.817=4.299kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩W = 42.67cm3；截面惯性矩I=170.67cm4；抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.195X 106/42666.7=4.58N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求！抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3 X 2345/(2X40X 80)=1.099N/mm2截面抗剪强度设计值T = 1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求！挠度计算最大变形v=0.677q

11、l4/100EI=0.677 X 5.554 X 500.04/(100 X 9000.00 X1706667.0)=0.153mm最大挠度小于500.0/250,满足要求！五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kNA支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)6.6.87II2.277.85 n 2.273.553.554.30.30000002:4.30 4.302.032.030.750.7

12、55.055.050.00 0.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kNA支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mma0.773kN.m 最大变形vmax=0.224mm最大支座力Qmax=10.872kN抗弯计算强度 f = M/W =0.773X 106/8494.1=91.01N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求！六、对拉螺栓的计算计算公式：N N