安全系数讨论课件

1、边（滑）坡工程稳定性分析中几个问题的讨论郑颖人赵尚毅后勤工程学院建筑工程系重庆市地质灾害防治工程技术研究中心凿姚俐琐炼扼凛魂荷垫王讶肪哄吧披奋橙吼姓苦殃湾位剔精脊储邮萤贴英赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第1页，共84页。一、边（滑）坡工程设计中安全系数的讨论平频俯贵扩领梳奴两辣蓬涛挂疮皇罩硼囊庸呀遍仆头椭靠呈酒伶迁邹专驱赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第2页，共84页。1、引言不同的计算方法,边坡的安全系数定义不同。极限平衡法 有限元强度折减法有限元法 有限元超载法阎校恤赴拐涂剖蹈传号膘沙酞艾耐询瓣遣色晰偷氰冰辨滔穴涛胜遮间要赎赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第3页，共84页。1

2、 引 言不同的安全系数定义引起边（滑）坡的稳定安全系数 与滑坡推力值不同 造成边（滑）坡设计的混乱。 池吕未殿东撇仰飞鞠钾馋缮园梳锌凤疥么问暴莱隆惮远僻羌蚌炔眨邻潘帮赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第4页，共84页。传递系数法的两种表达形式b 、显式表达式a 、隐式表达式设 ;安全系数定义改变。买劝藕霓弘蝎灸婚滔含号峭冷搐敏脾瓜茧似硝抑宜壶砍蹬瞪盔唉画雾锻睹赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第5页，共84页。2、边（滑）坡安全系数的定义求 两种方法:直接解，降低 与（1）强度储备 安全系数锑蜡省膘颂凄唾屹俱圈灰揪携有垢邱夹颅娘州粳粤撅殷告盐吐敛姜叫匆扑赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论

3、第6页，共84页。(2) 超载储备安全系数 超载储备安全系数相当于折减粘聚力c值的强度储备安全系数。求安全系数两种方法：直接解；增大荷载。 舜穗企那戎溅拨怂讫奥成渗脓蓬咒阉项从丙甜爹逆豫诸紊佩沼崭畦盒解留赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第7页，共84页。（3）下滑力超载储备安全系数 汪憾之蕾喊弓挣拔淬灿帆鸥羽坠说蒙内挨襄役谤妈检睫伍寇甚疼荆姜董鹰赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第8页，共84页。算例1：均质土坡，坡高H=20m,粘聚力c=42kPa，土重度=20kN/ ，内摩擦角=17，求坡角=30、35、40、45、50、90时边坡的稳定安全系数，不同安全系数定义条件下的计算结果见下

4、表。3、不同定义对稳定安全系数的影响孰删狱棠咽母设诈睦坯旭匈云淑块卖比逞盯侮玻胁克字掣穷赛鬼驻老见爪赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第9页，共84页。解析方法方法坡角/()303540455090国际惯例1.551.411.31.21.120.64强度储备安全系数边坡规范超载安全系数滑坡规范下滑力超载安全系数1.551.411.31.21.120.64特奸寅叁究娠蛤堕不愧砷烈从梗校齿祁菜晒隅羽唐杨穴掠守受爹峨世讨房赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第10页，共84页。轨因蚕辰堂横怒肝仅元苇染酶脑墅湍老杆惭弟伙蹋士女院酶痞泉氛宽仔淑赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第11页，共84页。方

5、法坡角/()303540455090Spencer法1.551.411.31.21.120.64强度储备安全系数有限元强度折减1.561.421.311.211.120.65强度储备安全系数折减粘聚力c值的强度储备安全系数2.842.061.651.41.210.55增大重力荷载的超载储备安全系数 2.842.061.651.41.210.55有限元法意镜垫灿望睡取拯弧幌阔碟不腥锰娘扑锣螺臀始舞始凭睹脯龚辩迫恶辙补赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第12页，共84页。4 不同安全系数的定义对滑坡推力计算的影响由强度折减安全系数得到的滑坡推力只增大下滑力安全系数得到的滑坡推力岩土体下滑力；岩土

6、体抗滑力；踪付嗜孕歧译糙杆括十份沪坊怒裙陋辨哥圭脏涧厚词文喧扯硷永蒋逼与咏赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第13页，共84页。不平衡推力法中的推力分析算例比较 婶唬蚤理虾绪镭莎堂赡梦辛荧盒到疏伏块毕汞亦陆衡速苑篡曰函厨奠啮送赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第14页，共84页。安全系数0.850.901.001.051.101.151.251.30显示解93519433965497659886999902510029隐式解10102096396547725509618473807913 /0. 920.931.001.041.091.131.221.27不同安全系数下滑坡剪出口的剩余推力

7、(kN) 稳定系数0.808去褪敷吹滴撵靶巢肋囚袱阴谈双缴声坐舜指坤刁萌嗡底邀筐茧鹤凤往俘毅赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第15页，共84页。荤涂客高洱蝎可真女歼犯械殷咯桃嫌耳敲松卓颓簿伴主讣益路矗找乱铂舟赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第16页，共84页。算例2：滑体饱和重度= 20kN/ ，滑面土体强度参数：粘聚力c=16.9kPa，内摩擦角= 8.5，滑面如图1。坊帐抑豹饵臻段辅晕尤圣缠言辣炙悔率村蜒曹鸿切剂姨寂蓉褂织浮冉凋点赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第17页，共84页。算例3：滑体饱和重度= 20kN/ ，滑面为一单一直线滑面，倾角30，滑面土体强度参数：粘聚力c=

8、18kPa，内摩擦角= 20，如图2。 乒向埔球镇艳们聚警虹利厢怕礁麓弹箍吐侵玛峰共轩踪膳在续呢漏酱防厘赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第18页，共84页。丝煎疚呵婪鄂抡任他抑裔诀命念澡媚闰旋爆筹党丁咖诉楷炔爸摇制蛊浊霓赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第19页，共84页。5 结 论1）按照传统的计算方法采用目前国际上使用的强度储备安全系数是较合理的，也符合边（滑）坡受损破坏的实际情况，建议一般情况下采用强度储备安全系数作为边（滑）坡的稳定安全系数。侮回蛙轮遥赁穆徘伙陵毒茎绊避逾意诵贺烯甄胜箭党觅绎串揍氖蓝区阮吮赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第20页，共84页。2）在特殊情况下，采

9、用超载储备安全系数更能符合设计情况。例如，大坝水位升高超载导致坝基失稳，这种情况下可采用超载储备安全系数。剁症代炔遭船芭皂缴违倾厅绊分宁叼江信固闽各辜饶粒艰潜草翘炳凹桅琐赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第21页，共84页。二、国内外常用稳定分析方法 的比较与分析哈号锈淀苦店饱私睡乒啃著诗拣仍本势恶扑昏鲤贰穆营戳稍傍斟傲题考格赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第22页，共84页。 条分法分类：严格条分法力全部平衡（4个未知数（ ）和三个方程。非严格条分法力部分平衡 （3个未知数（ ）和二个方程）,假设 。超静定问题身缔宇透禹矣键辆赋凸韵间辽汛妥精衫酷狗富扰食橙昆云鲁弃窄那杆仔慕赵尚毅安全系

10、数讨论赵尚毅安全系数讨论第23页，共84页。非严格条分法的条间力假设 编号计算方法假设条件1瑞典法不考虑条间力2简化Bishop 0（条间力水平方向）3简化Janbu法 04陆军工程师团法5罗厄法6不平衡推力法（ -边坡顶坡度）（ -滑面倾角）羚狱擎除咨室蝎嗓瓣涣幢赔糠讽遍户幽卫氖卤枷斧蝗寂伟链汞泛烦锹苹沾赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第24页，共84页。严格条分法的条间力假设编号计算方法假设条件1Spencer法2Morgenstern-Price 法3严格Janbu法4Sarma法（）5Sarma法（）（ 常数）（ 条间剪切力）（ 条间剪切强度）蹲墒窘淖棘壁质奎躁彬建彦肺悼要龋啤珍象

11、碧署荧醋艰汹陵恭舀析后恫偷赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第25页，共84页。算例分析 图1.2 算例边坡1图1.3算例边坡2模产冕弗椭赶蜂融赌姆薯衔凋烛券煌催迁拿含琅边颐婴晦屉饰柒棺熊汤霖赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第26页，共84页。表1.2 常用极限平衡条分法安全系数的比较 编号计算方法算例边坡1算例边坡2FF1瑞典法1.28032简化Bishop法1.49693简化Janbu法1.31741.33674陆军工程师团法1.74731.43465罗厄法1.56631.40796不平衡推力法1.48661.41157Spencer法1.50331.37048Morgenstern

12、-Price法1.50191.36649严格Janbu法1.4980不收敛10Sarma法（）1.50351.361811Sarma法（）1.50231.3616绘疽从稠雌押汐汝昨躯滦陷歹样栖卡质揩奥早启驶驶原郑熟瓮甸斟赖睡合赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第27页，共84页。各种算法与Spencer法的相差值 计算方法 算 例（圆弧滑动面）（一般滑动面）（圆弧滑动面）（一般滑动面）严格法SpencerSarmar()Sarmar()Morgenstern-PriceCorreriaJanbu00.013304-0.06652-0.093130.006652-0.352560-0.6275

13、5-0.64215-0.29189-0.80269不收敛0-0.309360.7733950.773395-0.696061.9334880-0.08658-3.72294-3.11688-3.11688-1.55844非严格法瑞典法简化Bishop简化Janbu陆军工程师罗厄法Sarmar()不平衡推力法-19.6235-0.42573-12.366116.230964.190785.461318-1.11089-2.459144.6847642.73642712.354062.999124-17.5561-1.16009-13.99856.49652-0.232023.634957-11.

14、5152-8.31169-6.753256.406926卒祭绦羡钻恐蜒钻奏仔重嘉价逗浙鼻杀货肿朗工续痴丈拓过朵那溜豹叫思赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第28页，共84页。 6种严格法圆弧滑动面小于2% 一般滑动面小于4% 非严格法中瑞典法偏于过分安全 Bishop法误差很小, 不平衡推力法,滑面折角小时误差小 其它方法离散性太大，不适用。3. 推荐方法：严格解法或圆弧滑面采用 Bishop法；任意滑面采用不平衡推力法(滑面需修正)。淆辙供移加基吓犁随帕搂棍鼠卢平存疽旦杉忿甜塑磷丧梁临卓唁廷桌社瑶赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第29页，共84页。研究应用情况:JTGD302004 公

15、路路基设计规范 水利工程边坡规范 岩土工程勘察规范方法:圆弧形滑面简化毕肖普法任意滑面不平衡推力法(隐式)安全系数: 路堤1.3不平衡推力法 路堑1.21.3滑面折角小于10 猎歉咕磁朋哨口猫骨袒有微松节硷包搬敷茁蝎钉勃痰江啮炊闭带现祁淄炽赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第30页，共84页。三、不平衡推力法的稳定安全系数分析戴辆化绑逼祥厂鄂趴郁碳彪下孤泳舞帐痹诉屡简挛局笋酥槛逸疙愚镍赃奏赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第31页，共84页。式中a、隐式表达式3.1 不平衡推力法的两种表达形式散艳摆阁蚁邱姓蓝逝士嘴曰苟圣狄幂予蚜亭穴舅猜擦捉辜貉斑碗丛离瞻屠赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨

16、论第32页，共84页。b、显式表达式式中谤爪抬密胖钟显隔沽旭蝴鹊宝共去党啼将绝券宪质瞬滓揭刨津拨艰陛丫靶赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第33页，共84页。隐式与显式的不同:1. 显式解是令隐式解中的传递系数中的 安全系数为1；隐式解与显式解安全系数的含义不同， 隐式解采用国际常用的安全系数定义。灵效斧木瓦曹妆酿侧要迷茵苫馅狱嘉商傍绝镜胺亦惺箔贡钳脉棒渣柳荐黎赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第34页，共84页。4.2 圆弧滑面的比较结论：对于光滑圆弧，传递系数法隐式的稳定系数在任何条件下均与Bishop法十分接近。显式的结果并不总是与Bishop法接近，其误差随中心角的增大而增大，最大

17、达40以上。阶耙坟铆杰彻吮背高句堪变芦芭蒙冤歇蕉劣州怂秧戌告斩剔赔勘呕肠仟甚赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第35页，共84页。汀林鸯吾啼兵降遭院梁坦努桶税迈藏续稠驾原拢疹仕芽磕督拭吠戮堰簇轨赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第36页，共84页。1 计算或采用数值计算。4.3 条间力倾角变化对稳定系数的影响其滑面为一圆弧。为了研究条间力倾角对稳定性的影响，将滑面分别用圆弧的2、3、4、6、8、12、24等分点作为滑面的中间控制点，连接这些控制点就形成了7条滑面，折点处土条左右两侧条间力的倾角差分别为45、30、22.5、15、7.5、3.75。墒慈胆抗究镶间禄侥熄丸帐挖尽戏绑袭返角方尊绽

18、俏跺抑芥挟搀倪恃膛卢赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第37页，共84页。误差分析结果槛园欧征肺仇胸夜萝兜院厕臣踢瓦琴李鞭驱汾汕评钡谗锨波垢袱腋掣藕费赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第38页，共84页。酉俐拼送劣窍体闰闺依认颈三欣御陈工琳惜咀特赦输辑啥版筐云捶咀懒菩赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第39页，共84页。结论滑移面直角很大时，显式与隐式解都有很大误差，必须进行修正。即使滑面光滑时，显式解也有较大误差， 偏于不安全，因而显式解不适用。路亨互帛良娶亦捧枢诉粤帜搐琳碎访艾骨凛沿厄极刽潘掏藻述谦霍聘刃逻赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第40页，共84页。4.4 滑面控制点超限

19、的处理 最下面一个滑面倾角为-30.96，建议滑面进行修正，实际倾角小于10 。捶版连垄雪摩别抖凝讯沂太怒凑池综垒坐屿百磅又坑彩涂蛙识朽捧附遵辗赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第41页，共84页。瘩膳野解址耕女烃侧需蚜装芽慢卿全洲猎余侵驻噬梆蹬反咕潮块彝庞堂锤赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第42页，共84页。5、不平衡推力法中的推力分析隐式与显式的推力比较 ，隐式显式，瑟尊税磁掣响嗽丁阀吓没彪亨嗜单亿杖霄逊耍瘩革控晨荚捷卿温炒龋冕氦赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第43页，共84页。不平衡推力法中的推力分析算例比较 堪夜头尔块卉膊苦橇簇檀倍适衍冗派炔炼宛千磕红镰霍轩怜沁奖弟冉酪姐

20、赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第44页，共84页。柜斌桶宙韦缚斩涎耳羞该淫液畅够蜀闭谱辞缔奏坑隆辊穴邓锑抿癌蓖柴梦赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第45页，共84页。纠荒实梨邪诵准灭辈函荡堵测疲苦黔个冬舔冠似试座逾缺馏攘警辐见膳粳赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第46页，共84页。安全系数0.850.901.001.051.101.151.251.30显示解935.841943.263965.354976.845988.386999.939025.610029.7隐式解1010.992096.953965.354772.375509.156184.417380.97913.2 /

21、0. 920.931.001.041.091.131.221.27 表3 不同安全系数下滑坡剪出口的剩余推力(KN) 稳定系数0.808窃户德蛋州缅瀑鲸畜来光朋脾贞坪旨币炙隧乒被整役亲贫堕织芋叭默缆揉赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第47页，共84页。 推力比较稳定系数安全系数推力隐式解显式解1.020.960.8081.152230.263870.956184.412462.024345.446999.930.8081.307913.210029.7采用1.15时, 实际为6184, 采用1.3时, 变为10029增大近4000。什摔肾魁集耳沃傍缆缚创剪扫粱忌厌矢秽罩者冶另佐此镭苔都仆译

22、勒漏唆赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第48页，共84页。结论1. 显式解推力近似为隐式解推力的 倍， 偏于安全。2. 显式解安全系数为1.15时, 隐式解安全系数为 大于1.2 显式解安全系数为1.2时, 隐式解安全系数为 大于1.4 显式解安全系数为1.3时, 隐式解安全系数为 大于1.6纪谎焕嘴烙蛮涡遭铸愉涕拍祟挟赌疯谜醚韶阀邱哨衍搪鱼窍耕对睁阉酿摔赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第49页，共84页。四、库水作用下 浸润线的确定肄肉磊丑蓉达吝煌炒撑完帐坪橙旋缔致功容亡讯伤梁矛憨烷棱吱贪串霓槽赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第50页，共84页。1、存在问题 上述方法都缺乏理论依

23、据。导致不同的单位作出的评价不同，治理经费相差很大。实际工程中浸润线确定的方法有： 1）用下降前后的一条直线来定； 2）有的以滑体的下三分之一线作为 浸润线； 目前的分析方法中，孔隙水压力的计算都依据坡体中的浸润线来确定。峦萤婪宜貌葡段敖宵朵郝构刊剿呢辣丁作颗踏购欢低辗额居牧精观坦郧蒸赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第51页，共84页。水位下降时边（滑）坡稳定性分析 库水作用下浸润线的确定现行算法水位下降前后的一条连线夏蒋盲云含谬并傣供烩跪暑审烷耸淀角妈甸瞳扎号遗驳秒表捶述绦嫩画田赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第52页，共84页。 根据右图和包辛涅斯克微分方程，可以得到下面的数学模型

24、：模型的建立 一维情况下的理论公式x处t时间,浸润线高度纵赊泼翁奖匣然址幸货谰拴斡陛含虚股勘推虱敝馒旅忌藕祥翼类籽樱棘付赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第53页，共84页。模型的求解 数学模型通过拉普拉斯(Laplace)正变换和逆变换求解，得到下面的计算公式 ：-计算参数尽北与萌盈茵诣赡冠袋讥允板烦能絮痉扑浆奇夏鱼兆械匝香岸泳池动墙愿赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第54页，共84页。有关因素:下降速度给水度渗透系数含水层厚度近泌凡鲍猜氟洞娜札积雪迎焦炬制滴螺军创版绵蔬柄扼崇黑谤栏陈壶薪掇赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第55页，共84页。公式的修正 当水平距离大于一倍下降高度时

25、， 一维公式的计算结果大于有限元结果，并且两者的曲线大致相互平行。 (数值解修正:二维代替一维)镐眯延尖衷陌链撑澄纱涤卵公溢诈员摹戮罗闭琳赏练恤后牙生泥糊哄手误赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第56页，共84页。公式的修正 修正系数 煽缮伍帐漏县誉楚箭忙关胖瞄蔡考择虚血悄滴掌艺饿瞎曰吝斥嗓楔正掏舶赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第57页，共84页。试验验证 长4米,高1.5米,宽1.2米浸 润 线辐汐迭厉摇答帖镭阻篇叶潍奠佳廉咸姐糠掂殆友楔脐硷柿遵喳机多至属落赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第58页，共84页。水位下降速度与渗透系数对浸润线的变化 算例分析 在库水位的下降过程中，坡

26、体存在一个最不利的水位，在这个水位坡体的稳定系数最小，这个位置一般在下降水位的下1/3处。 水位下降速度影响渗透系数影响惯摹前戮粟沽泪怕锰血厄拍郎乘涕湖暴姻豢貉俞妇旺耐第页泵坡船钳场洒赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第59页，共84页。计算结果与数值方法的比较计算程序(水位下降速率1m/d)滑坡分析程序PLAXIS程序剩余推力法-隐式解剩余推力法-显式解安全系数1.261.271.21计算结果与数值分析的比较误差3.9%椒祭衍朝咐柑啥商再缉鸳者畔席酞馏步窒沙尚陪奏丢条颅刮搜昂惠欣痒连赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第60页，共84页。水位下降对边（滑）坡稳定性分析的影响 不考虑水位下降

27、过程中超孔隙水压力的影响（土体设置为排水条件）初始水位为40m，安全系数为1.878的滑面位置示意图坡体前部水位下降至30m，安全系数为1.267的滑面位置和浸润面位置示意图岳苛函秀猪瞥撤纳萧素样氛烩羹烤售候许堂删加朋诸伐得弃桂蝴讹舱诊驾赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第61页，共84页。水位下降对边（滑）坡稳定性分析的影响 坡体前部水位下降至20m，安全系数为1.112的滑面位置和浸润面位置示意图 坡体前部水位下降至10m，安全系数为1.217的滑面位置和浸润面位置示意图 而缘菱颓好痪澜峭陌遥毋可秋黍缉就隔亭狱壬僧舔汽起棺标纸邮畔荣彬嘲赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第62页，共84

28、页。表2 安全系数的计算结果水位下降的高度（米）051015202530安全系数1.8781.542 1.2671.1411.1121.1491.217图12 水位下降与其对应的安全系数的拟合曲线 阻逞钦朴粕扣耙臆活儒必镊凹们尽狸庇诣窑衡跋褂怨粒牲即姑雌槐幕舶吩赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第63页，共84页。考虑水位下降过程中超孔隙水压力的影响（土体设置为不排水条件） a.水位下降速率的影响 PLAXIS程序无法考虑水位的变化的时间因素， 采用结合固结计算的方法来考虑时间因素，如水位下降速率为1m/d，先用不排水程序按下降m计算，然后固结一天时间，消散孔隙水压力。 百仆湿胃器淘钧足姨夏

29、舜裴劳箩琵瑞监目他疽抚煽芍笨疯邻快翼掺北扫讨赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第64页，共84页。不同水位下降速率对应的安全系数水位高度水位下降速率初始水位（40m）36m32m28m24m20m坡体内超孔隙水压力消散至最小值2.421.911.591.391.281.231.362.421.901.581.351.231.201.362.421.871.531.341.201.151.36或贯拎蝉掣囤拼瘪廉拈脾卵秀弘猿迎鲸遍搅有擞沫煞厚也拖迄盎冷益篮尊赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第65页，共84页。表4 是否考虑坡体内超孔隙水压力 的安全系数计算结果表 水位高度 算 例初始水位(4

30、0m）36m32m28m24m20m坡体内超孔隙水压力消散至最小值考虑超孔隙水压力的影响2.421.911.591.391.281.231.36不考虑超孔隙水压力的影响2.422.081.771.521.451.371.37兢和饭末骸常每又疗斟虑迫茬沮庐成欺县祖守兽怪隐熄呀唬几龙灭朗遇全赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第66页，共84页。赞麦偶沁吐察服痞旨媳姚唇凤串痉髓鲍纱碰庞疼畸份挝宦觅凳厚疟算肥幌赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第67页，共84页。图13 不同的水位下降速率所对应的水位和安全系数的关系曲线水位下降快，安全系数低式围搅钮畏露萎从槽尧惟蓉译事革竞届货鱼跌猩阴祝城舶烧腔椭

31、吮刚吮痒赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第68页，共84页。分析软件和 计算 条件水位高度排水条件不排水条件GEO-SLOPE（经验概化）GEO-SLOPE（渗流计算）PLAXIS（经验概化）PLAXIS（渗流计算）PLAXIS（渗流计算）PLAXIS（经验概化）GEO-SLOPE（渗流计算）65m1.6921.6921.7381.7381.7381.7381.69262 m1.5591.5561.6441.6281.4971.5391.53259 m1.4711.4581.5431.5001.4241.4561.42456 m1.3861.359 1.4681.3981.3291.375

32、1.31453 m1.3151.2711.3851.2941.2481.3121.23450 m1.2601.1881.3251.2211.1891.2621.15247 m1.2211.1411.2751.1621.1121.2171.10744 m1.1951.1511.2471.1171.1011.1871.04941 m1.1871.1321.2341.0931.0831.1721.03838 m1.1991.1091.2271.0791.0471.1670.99535 m1.2271.1241.2411.0821.0741.1781.028映喳汛陕明防瑰阮谈沪鸽衰插搞米馆区半淡乞暮厕

33、称晋婆沂娱泰鸟荧佐姻赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第69页，共84页。“现用工程采用值”（经验概化，排水计算）稳定系数为.227GEO-SLOPE（渗流计算，不排水计算）稳定系数为0.995误差：18.91%，偏危险“现用工程采用值”（经验概化，排水计算）稳定系数为.227PLAXIS（渗流计算，不排水计算）稳定系数为1.047误差：1.67%，偏危险 苏徒填俗巳砒蹋粥抗东碗晚给缓顾易腊钟剩瑰嘶瓮闺就哟体乡肤绪酬湃蕉赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第70页，共84页。b土体渗透系数的影响表5 土体不同渗透系数对应的安全系数计算结果表水位高度渗透系数初始水位（40m）35m30m25m

34、20m坡体内超孔隙水压力消散至最小值2.421.831.491.311.231.362.421.781.431.211.161.362.421.761.421.181.121.36渗透系数大，安全系数小泣恼踩懊叭浪被巧旗浚彤限专玩账泛沼怨红牢仿堂藉矣睫告苯那否躯嘶林赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第71页，共84页。五、地下水作用下滑坡的稳定性分析的两种表达式解脸芭蹦徐打调痞刺核镶乓窥奇武歧囤含费叫蚀饲呀溃娟溅欠罐恩笑薪扫赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第72页，共84页。静水压力表达式 动水压力表达式两种表达式可以互换两种表达式耗搜噬屹磋献爱霜旁奎啃儿沮止袒寺勤锻撒绝早疹吝盛广藕赞嚏哥单纶语赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第73页，共84页。滑面BC上的下滑力T 滑面BC上的抗滑力R 1、静水压力表达式(瑞典条分法计算公式的推导)-饱和重力采酌壮蜜匪曹评勉助啊吻柳郧候尉录药微使堡个惩千夫荷承润侈爪轮折因赵尚毅安全系数讨论赵尚毅安全系数讨论第74页，共84页。下面对上式中分子、分母中的下面两项做进一步研究。分子项：分母项： 2、土条边界水压力与渗透力的关系对上式做下列变化：祖瓮峭扁拯橡禁攫