现浇连续箱梁预应力张拉施工作业指导书

1、 道路现浇连续箱梁预应力张拉施工作业指导书目录目录1一、项目概况二2. 编译依据3三、具体建设方案4(1)张拉前的准备工作4（二）张拉程序44.张力控制数据计算85、拉力与油表读数的对应关系186、伸长值的控制18七、渠道注浆198. 锚封和端封219. 质量保证措施22十、安全保障措施23 一、项目概况（一）项目介绍沙滨路连接公路项目旨在连接滨江路大桥。上部结构为132.75+332m预应力混凝土现浇双宽六室刚性连接箱梁，桥面双横坡为1.5%。设计梁高1.7m，桥梁净空约9.4m；下部结构中，0#轴桩式桥台，14#轴桥墩为钢筋混凝土桩式桥墩，桥梁桩基均采用旋挖钻孔。桩基础。（二）编制范围箱梁

2、纵向和横向预应力施工。(3) 预应力设计本工程使用的预应力钢绞线均为预应力混凝土用钢绞线（GB/T5224-2003）的高强度、低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积140mm 2 ，标准强度为1860Mpa，弹性模量为1.9510 5 Mpa，张力控制力为标准强度的0.75倍，即1395 Mpa 。施工过程采用后张法施工。锚杆为M型锚杆及其配套系列产品，同时使用配套的千斤顶。锚杆的性能指标应符合现行国家标准预应力加强筋用锚杆、固定件和连接件（GB/T 14370）的要求。预应力管采用PRT预应力混凝土用塑料波纹管，产品必须符合预应力混凝土桥梁用塑料波纹管（ JT/T529-2004）的

3、要求。1、箱梁纵向预应力钢梁锚固采用M15-19，对应使用预应力钢梁。预应力管采用PRT预应力混凝土用塑料波纹管，产品必须符合预应力混凝土桥梁用塑料波纹管（ JT/T529-2004）的要求。波纹管规格为内径120mm的塑料波纹管。3、M15-13和M15P-16用于箱梁的横向预应力钢梁锚固件，对应使用预应力钢梁。预应力管采用PRT预应力混凝土用塑料波纹管，产品必须符合预应力混凝土桥梁用塑料波纹管（ JT/T529-2004）标准要求。波纹管规格为内径100mm的塑料波纹管。预应力钢束管由塑料波纹管制成，其规格随钢束的数量而变化。塑料波纹管采用活塞法灌浆。（四）重大工程量预应力工程量表部分材料

4、名称及规格单元数量箱梁箱梁纵向预应力s15.2钢绞线公斤_134596M15-19 锚地放96预应力塑料波纹管内径120米6352箱梁横向预应力s15.2钢绞线公斤_20521M15-13 锚地放36M15-16 锚地放12预应力塑料波纹管内径100米13472. 编译依据1 、重庆设计院提供的本项目施工图；2、工程施工合同；3、本项目施工组织设计。4、国家和有关部门颁布的现行设计规范、施工技术规程、规范、质量检验评价标准和验收办法，以及施工安全、场地安全、人员健康、环境保护等方面的具体规定。施工中使用的相关规范主要有：公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）；预应力混凝土用钢丝（

5、GB T-5223-2002）；预应力混凝土用钢绞线（GB/T-5224-2003）；预应力用锚、夹和连接件（GB/T-14370-2000）；、预应力筋用夹具和连接件（JGJ85-2010） ；混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2002，2011版）；城市桥梁工程施工及质量验收规范（CJJ 2-2008）；重庆市桥梁工程施工质量验收规范（DBJ50-086-2008）；重庆市基础设施工程预应力施工质量验收规范（DBJ50-134-2012）；三、具体建设方案后张法是在混凝土构件达到一定强度后，将预应力筋插入构件的预留孔中，使预应力筋对混凝土构件施加应力。这是一项非常重要的工作

6、。预应力过大或不足都会影响预制构件的质量。预应力必须按设计要求准确施加。(1)张拉前的准备工作1、张拉前需完成梁预留孔、制梁、制锚、穿梁及张拉设备的准备工作。2、张拉作业人员必须经过专门的操作培训，取得专门的操作证书。施工前，所有经营者还必须进行严格的施工技术交底。3、钢绞线、锚杆、千斤顶、压力表等设备必须经过专业检测单位检测，并取得检测报告。4、作业区已安装张紧安全防护装置，并设有警示标志，专人负责看管和搬运。（二）张紧程序预应力张拉设计要求混凝土强度达到100%，张拉前龄期不少于10天。张拉时，纵横钢束应交替进行。请按以下顺序进行：1、箱梁纵梁N2N3N1；左右两端均对称拉伸。2.水平箱梁

7、（13#轴）第一批（纵向预应力张拉前）依次为3N1+3N2；都是单端张紧。3.箱梁横梁（4#轴）第二批（纵向预应力张拉后）依次为3N1+3N2；左右两端对称张紧。4、张拉过程为：010%con（测伸长率）100%con（测伸长率）保持载荷2min锚固。具体练习顺序：1、卧式1-3#单端张紧和4#张紧按3-5-1顺序操作；2、纵向1-2-3-4-5-6-7-8的顺序操作；3、卧式1-3#单头张力和4#张力按4-2-6顺序操作。特别提醒：竖向张拉注浆完成后，可开始拆支作业，另一半开始横向张拉注浆作业。 4、张力控制数据计算(1) 计算依据1、采用YJM15系列自锚式性能锚栓（即：YJM15-19、

8、YJM15-16、YJM15-13），张紧设备采用YDC3000、YDC5000支撑千斤顶，已通过质监局检验校准和检验所。附上证书。2、桥梁采用低松弛高强度预应力钢绞线，单股15.24mm，钢绞线试验面积A g = 140mm2，标准强度f pk = 1860Mpa，弹性模量E p = 1.95 105兆帕。锚下控制应力： con =0.75f pk =0.721860=1339Mpa。3、张拉时，预应力筋的张拉力和预应力筋的伸长率双控，以预应力筋的张力控制为主。4、沙滨路连接道路工程施工图及公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000。(2) 理论拉伸伸长率值的计算1、根据现行桥涵施工规范，预

9、应力筋的理论伸长值L（mm）为：L=PpL/nApEp（1）L张拉钢绞线的伸长率； (毫米)Pp预应力筋的平均拉力（N）；L预应力筋的长度（mm）；n钢绞线根数；Ap预应力筋的横截面积（mm 2 ）；Ep预应力筋的弹性模量（N/mm 2 ）。2、预应力筋的平均张力为：Pp=P(1-e- (kx+u) )/(kL+u)(2)P预应力筋受拉端的拉力（N）；L受拉端至计算截面的通道长度（m）；受拉端到截面计算通道部分切线的夹角之和（rad）；K每米隧道局部偏斜对摩擦力的影响系数；u 为预应力筋与通道壁之间的摩擦系数；e 自然数，取值为 2.718281828。3、箱梁钢绞线各截面计算参数如下表所示：

10、预应力张拉参数截面计算表捆绑号K值的值预应力筋段长度（m）张力形式伸长率 (mm)垂直1-N10.00150.151阶段19.527两端张力1142阶段29.1111453段32.1172064段33.6172235段20.997109全部的135.369797立式 1-N20.00150.151阶段19.513两端张力1142阶段29.3151733段32.1381894段33.6411985段21.047124全部的135.474798立式 1-N30.00150.151阶段19.502两端张力1152阶段29.1971723段32.1971904段33.6971995段20.938124

11、全部的135.531800垂直2-N10.00150.151阶段19.527两端张力1142阶段29.1111453段32.1172064段33.6172235段20.101126全部的134.473814立式 2-N20.00150.151阶段19.513两端张力1142阶段29.1351733段32.1381894段33.6411985段20.000122全部的134.579796立式 2-N30.00150.151阶段19.502两端张力1152阶段29.1971723段32.1971904段33.6971995段20.043118全部的134.636794立式 3-N10.00150.

12、151阶段19.527两端张力1142阶段29.1111453段32.1172064段33.6172235段19.206121全部的133.578808立式 3-N2立式 3-N20.00150.151阶段19.513两端张力两端张力两端张力1142阶段29.1351733段32.1381890.00150.150.1533.6411985段19.257119全部的133.684793立式 3-N30.00150.151阶段19.5021152阶段29.1971723段32.1971904段33.6971995段18.407112全部的133.741788立式 4-N10.00150.151阶

13、段19.527两端张力1142阶段29.1111453段32.1172064段33.6172235段18.310115全部的132.682803立式 4-N20.00150.151阶段19.513两端张力1142阶段29.1351733段32.1381894段33.6411985段18.361112全部的132.788786立式 4-N30.00150.151阶段19.502两端张力1152阶段29.1971723段32.1971904段33.6971995段18.252110全部的132.845786立式 5-N1立式 5-N10.00150.151阶段19.527两端张力1140.0015

14、0.152阶段29.111两端张力1453段32.1172064段33.6172235段17.414110全部的131.786798立式 5-N20.00150.151阶段19.513两端张力1142阶段29.1351733段32.1381894段33.6411985段17.465106全部的131.892780立式 5-N30.00150.151阶段19.502两端张力1152阶段29.1971723段32.1971904段33.6971995段17.356106全部的131.949782立式 6-N10.00150.151阶段19.527两端张力1142阶段29.1111453段32.11

15、72064段33.6172235段16.518105全部的130.890793立式 6-N20.00150.151阶段19.513两端张力1142阶段29.1351733段32.1381894段33.6411985段16.569104全部的130.996778立式6-N30.00150.151阶段19.502两端张力1152阶段29.1971723段32.1971904段33.6971995段16.460105全部的131.053781立式 7-N10.00150.151阶段19.527两端张力1142阶段29.1111453段32.1172064段33.6172235段15.623102全部

16、的129.995790立式 7-N20.00150.151阶段19.513两端张力1142阶段29.1351733段32.1381894段33.6411985段15.674101全部的130.101775立式7-N30.00150.151阶段19.502两端张力1152阶段29.1971723段32.1971904段33.6971995段15.565103全部的130.158780立式 8-N1立式 8-N10.00150.00150.15 0.151阶段19.527两端张力1142阶段29.1111453段32.1172064段33.6172235段14.72796全部的129.099784

17、立式 8-N20.0015.1501阶段19.513两端张力1142阶段29.1351733段32.1381894段33.6411985段14.77891全部的129.205765立式 8-N30.00150.151阶段19.502两端张力1152阶段29.1971723段32.1971904段33.6971995段14.66991全部的129.2627671-3#卧式N1、N20.00150.151阶段7.124单端张力332阶段9.069423段9.310434段6.51832全部的32.0211504#卧式N10.00150.151阶段7.100两端张力402阶段9.397513段7.1

18、00404段9.39751全部的32.9941824、钢绞线的截面积和弹性模量数据取为：A g =140.0mm2，E p =1.9510 5 Mpa 。根据实际情况将已知数据代入式（1）和（2），即可计算出钢绞线。导线的伸长率 L 。5、箱梁1-N119 s 15.24纵向预应力筋纵向伸长计算：第一段19.527m拉伸端张力：P=( 0.72 1860 140.0 19) /1000=3562.27KN 。参数kx+u =0.001519.527+0.151.973=0.325，参数e - (kx+u) = 0.723,截面积Ap =140.019=2660.0 mm 2 。第一段的理论伸长

19、值为： L = ( P(1-e -(kx+u) )L) / ( ApEp (kx+u) )=356227019527 (1- 0.723) / 2660.01950000.325= 114.229 (毫米)：二段29.111m结张力： P x = P e - (kx + u) = 3562.27 0.804 = 2865.673千牛。参数kx+u =0.001529.111+0.151.164=0.218，参数e - (kx+u) = 0.804,截面积Ap =140.019=2660.0 mm 2 。第二段的理论伸长值为： L = ( P x L) / ( A p E p (kx+u) )=

20、 286567329111 (1- 0.804) / 2660.01950000.218= 144.60 (毫米)：第三段32.117m结张力： P x = P e - (kx + u) =3562.270.953=3394.843千牛。参数kx+u =0.001532.117+0.150=0.048，参数e - (kx+u) = 0.953,截面积Ap =140.019=2660.0 mm 2 。第三段的理论伸长值为： L = ( P x L) / ( A p E p (kx+u) )=339484332117 (1- 0.953) / 2660.01950000.048= 205.824

21、(毫米)：第四段33.617m结张力： P x = P e - (kx + u) = 3562.27 0.9851 = 3509.192千牛。参数kx+u =0.001533.617+0.150=0.05，参数e - (kx+u) = 0.951,截面积Ap =140.019=2660 mm 2 。第四段的理论伸长值为： L = ( P x L) / ( A p E p (kx+u) )=350919233617 (1- 0.9951) / 26601950000.05= 222.88 (毫米)：第五段20.997m结张力： P x = P e - (kx + u) =3562.270.828

22、=2949.56千牛。参数kx+u =0.001520.997+0.151.05=0.189，参数e - (kx+u) = 0.828,截面积Ap =140.019=2660 mm 2 。第五段的理论伸长值为： L = ( P x L) / ( A p E p (kx+u) )=294956020997 (1- 0.828) / 26601950000.189= 108.659 (毫米)根据、的计算数据，纵向预应力筋的理论伸长值为： L = 114.229 + 144.60 + 205.824 + 222.88 + 108.659 = 796.192 mm。据此，可得到纵向预应力筋1-N1=7

23、96.192mm，满足设计伸长值822mm，满足6%的规范范围。同理，重复上面的计算过程，可以得到：1-N219 s 15.24 理论计算伸长值为：802.114mm；1-N319 s 15.24 理论计算伸长值：830.006mm；2-N1-19 s 15.24 理论计算伸长值为：815.983mm；2-N219 s 15.24 理论计算伸长值：796.976mm；2-N319 s 15.24 理论计算伸长值：822.088mm；。各段伸长率的具体计算值见附表。5、拉力与油表读数的对应关系预应力筋控制拉力P=conAgn，其中：n为每束钢绞线的根数，Ag被测钢绞线的横截面积。以标准截面332

24、m箱梁的纵向预应力筋为例，则：1、1915.24钢梁的张力控制力为P=1339140.019=3561.74KN；2、1615.24钢梁的张力控制力为P=1339140.016=2999.36KN；3、1315.24钢梁的张力控制力为P=1395140.013=2436.98KN；张力与油表读数的对应关系项目杰克号码燃油表编号控制张力 (KN) con A g n公称油压P(Mpa)线性回归方程10%20%100%19 s 15.211108HC646114735433561.743.61 7.23 36.10 P = 0.010143F -0。 118062（516#）11107HC6462

25、10721273561.743.61 7.23 35.608 P= 0.010008F-0.037885(517#)16 s 15.211108HC646114735432999.363. 166.32 30.30 P = 0.010143F -0。 118062（516#）11107HC646210721272999.363.126.2430.01P= 0.010008F-0.037885(517#)13 s 15.28017HC646210723672436.984.629.2544.37P=0.018217F-0.024524（515#）6、伸长值的控制预应力筋拉伸时，应先调整初始应力o

26、，将初始应力控制在0.1k，从初始应力开始测量伸长值。除了测得的伸长率值外，预应力筋的实际伸长率值必须加上低于初始应力的估计伸长率值。预应力值的实际伸长值L(mm)可按下式计算：L=L1+L2式中：L1从初始应力到最大拉力的实测伸长值（mm）L2初始应力以下的推算伸长率值（mm），可采用相邻阶段的伸长率值。张拉预应力钢绞线时，采用应力-应变双重控制，伸长值应用测量精度不大于1mm的尺子测量。在控制应力下测量暴露的预应力筋到固定参考点，差值减去远端工具锚的回缩值就是从初始应力到最终应力的伸长率值，加上初始应力以下计算的伸长率值是总伸长率。如果两端同时拉伸和测量，则需要加上差值，即初始应力和最终应

27、力之间的伸长率值。若实际伸长值超过计算伸长值的6%，应暂停张拉，查明原因并采取有效措施后，方可继续张拉。在张拉过程中应同时检查伸长值检查。实测伸长值与理论伸长值的误差应控制在6%以内，超过此范围应停止张紧。比较公式：-6%(-L)/L6% L为修正伸长率值。7、孔注浆通道灌浆应在最终张拉完成后24小时内尽快进行。通道注浆的主要作用是保护预应力筋，防止腐蚀，使预应力筋与梁板混凝土有效粘结，有效地将预应力传递给混凝土。可减轻梁板端部锚固的荷载，预应力张拉后应尽快灌浆。主要注浆工艺如下：1、用于灌浆的水泥浆应具有较大的流动性，收缩和泌水较少，其强度不应低于M40。为此，灌浆所用水泥为P.O5 2.5

28、级普通硅酸盐水泥，水灰比为0.4 。另外，为使灌浆充分，在水泥浆中加入8%的膨胀剂。试验证明水泥浆的泌水率为2.4% （两小时），膨胀率为7%。 % ，稠度为15S-16S 。2、灌浆前，用砂浆泵将水压入渠道，冲洗渠道，保持渠道湿润、清洁。清除隧道内的杂物和积水。注浆水泥采用同品种梁混凝土，注浆等级为C40。水泥浆的水灰比控制在0.30.35之间，泌水率控制在2%，稠度控制在1418s之间。2、孔的灌浆顺序为先下后上，一处的孔应一次全部压完。如因故中途停工，应立即冲洗隧道内的水泥浆，以便重新灌浆时隧道通畅。3、风管灌浆顺序为先下后上。集中在一处的管道一次压紧，灌浆过程中不断搅拌水泥浆，避免水的

29、沉淀。如因故停工，应立即冲洗隧道内的水泥浆，以保证重新灌浆时隧道的平整度。水泥浆从混合到压入通道的时间取决于温度，一般在30-45分钟的范围内。水泥浆在使用前和注入过程中应不断搅拌。因延迟使用导致流动性降低的灌浆，不得加水增加流动性。4、灌浆设备为活塞式灌浆泵。严禁使用压缩空气，以防空气被压入，导致水泥浆未压实。灌浆压力应以保证水泥浆的密度为基础。施工初期压力要小，逐渐增加压力。由于桥梁长度为128.75m ，在隧道填满泥浆后，应将压力增加到1Mpa并持续一段时间。5、为检查隧道内水泥浆的密实度，注浆后应检查隧道内灌浆的密实度，如不真实及时处理。压力是为了保证压入孔内的水泥浆的密实度，压力由小

30、到小逐渐增加，一般为0.50.7Mpa。各通道灌浆至最大压力后，应有一定的稳定时间。注浆应达到隧道另一端的饱和浆液，并应到达排气孔，直至排出与规定浓度相同的浆液。6、温度低于5 时，灌浆前应采取加热保温措施。当温度低于0 时，应停止灌浆，以防冻害。当温度高于35时，应在夜间进行灌浆。纸浆。7、为防止灌浆时因通道堵塞导致水泥浆难以浇注，混凝土浇筑前应仔细检查所有通道，发现问题及时解决。8 、封端混凝土浇筑后，静置12小时，用模具浇水养护。脱模后一般常温固化时间不少于7个昼夜。在搅拌水泥浆的同时，制作标准试块，标准养护28d，检查其抗压强度，作为评价水泥浆质量的依据。8. 锚固密封和端部密封1、锚

31、固密封：风管灌浆完成后，应立即冲洗梁端水泥浆，清除锚垫、锚具和梁端混凝土上的污垢，凿开端面混凝土，准备浇筑密封锚固混凝土。灌浆完成后，如无异常，将预制好的锚固钢筋运送到现场进行修复性绑扎焊接，然后安装到锚固钢筋网构件中。为了固定钢筋网的位置，将部分箍筋点焊在锚板上。安装锚固模板时，要控制好尺寸，固定好封端，即保证封端混凝土的厚度，防止模板膨胀，以免影响梁长。2.带梁体的封头混凝土强度为C 5 0 。浇注时应小心操作，分层浇注。每层厚度不宜超过30cm 。之后，应注意混凝土的养护。当温度低于5 时，应采取适当的保温措施，防止冻害。3、张紧槽和锯齿块及时密封，锚砼标号不低于C50。侧梁灌浆封固后，

32、侧墩端面应封固。先凿开梁端，清除承重板表面的灌浆和锚固件外侧的砂浆，并对锚固件进行防锈处理。封端混凝土的强度应符合设计要求。4、浇筑封顶砼时，必须小心操作，小心插入和捣固，并确保锚固处砼密实。九、质量保证措施由于预应力工程为隐蔽工程，施工完成后的施工质量难以检验。因此，必须在项目建设前制定好各工序的质量保证措施。主要内容包括：（一）所有原材料的材料性能检验；2、锚具性能检验；（3）编织、穿孔质量检验、张力质量保证措施；、综合施工质量评价。2、预应力工程验收时需提供的文件和记录：、预应力筋及锚具出厂质量证明书及相关性能指标数据；（二）混凝土试件检测报告和质量评价记录；（3）预应力钢筋锚固力学性能

33、复验报告；（四）隐蔽工程验收记录；、张力设备校准记录；。预应力筋的张力记录；、张力过程检测报告。十、安全保障措施1、单位工程开工前，必须对进入现场的工人进行安全教育，并有针对性地进行安全技术交底。双方必须履行签字手续。2、严格遵守施工现场安全管理制度，正确使用个人防护用品和安全防护措施，进入施工现场时佩戴安全帽。3、钢绞线开口材料应采取防护措施，防止钢绞线弹出伤人。4、在预应力操作中，必须特别注意安全，因为预应力中的能量很大，万一预应力筋断裂或锚、受拉千斤顶失效，巨大的能量会迅速释放出来，可能导致巨大的伤害。 .因此，在任何情况下，操作者都不得站在预应力筋的两端和千斤顶后面。无关人员不得观看。5、操作千斤顶和测量伸长值的人员应站在千斤顶侧面，严格遵守