注册岩土工程师专业案例下午试卷真题题

1、注册岩土工程师专业案例下午试卷真题题2002年单项选择题1、如下图所示桩基，竖向荷载设计值F=16500 kN，建筑桩基重要性系数Y0=1,承台混凝土强度品级为C 35(ft=1.65 MPa)，按建筑桩基技术规范(JGJ 94-1994)计算承台受柱冲切的承载力，其结果最接近()项数值。 TOC o 1-5 h z 图中尺寸：b =h =1.0 m b =b =6.4 m h =1 m； h =0.6 m c cx1 r10102b =b =2.8 m c =c =1.2 m a =a =0.6 m x2 y2121x 1y其余尺寸单位为“mm”。H1.55X 10某多层建筑物，柱下采用桩基

2、础，建筑桩基安全品级为二级。桩的散布、承 台尺寸及埋深、地层剖面等资料如图所示。上部结构荷重通过柱传至承台顶面 处的设计荷载轴力F=1512 kN，弯矩M=46.6 kNm，水平力H=36.8 kN，荷载 作用位置及方向如图所示，设承台填土平均重度为20 kN/m3，按建筑桩基技 术规范(JGJ 94-1994)，计算上述基桩桩顶最大竖向力设计值*城与( ) 项数值最接近。 (注：地下水埋深为3 m) 横断面各尺寸单位为mm。kN(B) 1.67X 104kN(C) 1.87X 104kN(D)2.05X 104kN(A) 320 kN(B) 350 kN(C) 360 kN(D) 380 k

3、N3、某工程场地，地表以下深度212 m为黏性土，桩的极限侧阻力标准值qs1k=50 kPa； 1220 m 为粉土层，qs2k=60 kPa； 2030 m 为中砂，qs3k=80 kPa, 极限端阻力qpk=7000 kPa。采用6 800，L=21 m的钢管桩，桩顶入土 2 m，桩 端入土 23 m，按建筑桩基技术规范(JGJ 94-1994)计算敞口钢管桩桩端加 设“十”字形隔板的单桩竖向极限承载力标准值Quk，其结果最接近()项数值。(A) 5.3X103kN(B) 5.6X103kN(C) 5.9X103kN(D)6.1X103kN4、某建筑物，建筑桩基安全品级为二级，场地地层土性

4、如下表所示，柱下桩基 础，采用9根钢筋混凝土预制桩，边长为400 mm，桩长为22 m，桩顶入土深度 为2 m，桩端入土深度24 m，假定传至承台底面长期效应组合的附加压力为 400 kPa，紧缩层厚度为9.6 m，桩基沉降计算经验系数巾=1.5，按建筑桩基 技术规范(JGJ 94 1994)等效作用分层总和法计算桩基最终沉降量，其值最接 近( )。2d层序土层名称层底深度/m厚度/m含水量天然重度孔隙比塑性指数黏聚力、内摩擦角(固快)压缩模量桩极限制阻力标准值30Y 0/(kN/m3)e0I pc/kPa6Es/MPaqsik/kPa填土1.201.2018粉质黏土2.000.8031.7%

5、18.00.9218.323.017.0淤泥质黏土12.0010.0046.6%17.01.3420.313.08.528-1黏土22.7010.7038%18.01.0819.718.014.04.5055-2粉砂28.806.1030%19.00.785.029.015.00100-3粉质黏土35.306.5034.0%18.50.9516.215.022.06.00-2粉砂40.001.7027%20.00.702.034.530.00注：地下水位离地表为0.5 m。(A) 30 mm (B) 40 mm (C) 50 mm (D) 60 mm5、已知钢筋混凝土预制方桩边长为300 mm

6、，桩长为22 m，桩顶入土深度为2m，桩端入土深度24 m，场地地层条件参见题4表，本地下水由0.5 m下降至5 m，按建筑桩基技术规范(JGJ 94-1994)计算单桩基础基桩由于负摩阻力引 发的下拉荷载，其值最接近下列()项数值。(A) 3.0X102kN(B) 4.0X102kN(C) 5.0X102kN(D)6.0X102kN(注：中性点深度比ln/l0：黏性土为0.5,中密砂土为0.7。负摩阻力系 数En：饱和软土为0.2，黏性土为0.3,砂土为0.4)6、已知某建筑桩基安全品级为二级的建筑物地下室采用一柱一桩，基桩上拔力 设计值为800 kN，拟采用桩型为钢筋混凝土预制方桩，边长4

7、00 mm，桩长为 22 m，桩顶入土深度为6 m，桩端入土深度28 m，场区地层条件见题4表。按建筑桩基技术规范(JGJ 94-1994.)计算基桩抗拔极限承载力标准值，其 值最接近下列()项数值。注：抗拔系数入按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)取高值1.16X103kN(B) 1.56X 103kN(C) 1.86X 103kN(D)2.06X 103kN7、某建筑桩基安全品级为二级的建筑物，柱下桩基础，采用6根钢筋混凝土预制桩，边长为400 mm，桩长为22 m，桩顶入土深度为2 m，桩端入土深为24 m, 假定由经验法估算取得单桩的总极限侧阻力标准值为1500 k，总极限端阻力

8、标 准值为700 kN，承台底部为厚层粉土，其极限承载力标准值为180 kPa。考虑 桩群、土、承台彼此作用效应，按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)计算 非端承桩复合基桩竖向承载力设计值R，其值最接近下列()项数值。(注：侧阻、端阻群桩效应系数ns=0.96，np=1.11 ；承台土阻力群桩效 应系数)S(A) 1.4X103kN(B) 1.5X103kN(C) 1.6X103kN(D) 1.7X103kN8、一高填方挡土墙基础下，设置单排打入式钢筋混凝土阻滑桩，桩横截面400mmX400 mm，桩长5.5 m，桩距1.2 m，地基土水平抗力系数的比例常数m为 104kN/m4，桩顶约

9、束条件按自由端考虑，试按建筑桩基技术规范(JGJ 94 1994)计算当控制桩顶水平位移x0a=10 mm时，每根阻滑桩能对每延米挡土墙提 供的水平阻滑力(桩身抗弯刚度EI=5.08X 104kN/m。)与下列()项数值最接近。(A) 80 kN/m (B) 90 kN/m (C) 70 kN/m (D) 50 kN/m9、如图所示桩基，桩侧土水平抗力系数的比例系数m=20 MN/m4，承台侧面土水平抗力系数的比例系数m=10 MN/m4，承台底与地基土间的摩擦系数u=0.3，建 筑桩基重要性系数Y 0=1，承台底地基土分担竖向荷载Pc=1364： kN，单桩ah 4.0，其水平承载力设计值R

10、k=150 kN，承台允许水平位移x0a=6 mm。按建 筑桩基技术规范(JGJ 94-1994)规范计算复合基桩水平承载力设计值，其结 果最接近于下列()项数值。S图中尺寸：bu电1=6.4 mh0=1.6 msa=3 d其余尺寸单位为mm。(A) 3.8X102kN(B) 3.1X102kN(C) 2.0X102kN(D)4.5X102kN10、当采用换填法处置地基时，若基底宽度为10.0 m，在基底下铺设厚度为2.0 m的灰土垫层。为了知足基础底面应力扩散的要求，垫层底面宽度应超出 基础底面宽度。问至少应超出下列()个数值。(A) 0.6 m (B) 1.2 m (C) 1.8 m (D

11、) 2.3 m11、一小型工程采用振冲置换法碎石桩处置，碎石桩桩径为0.6 m，等边三角 形布桩，桩距1.5 m，现场无载荷实验资料，但测得桩间土十字板抗剪强度 Sv=40 kPa，按照建筑地基处置技术规范(JGJ 791991)求得复合地基承载力特征值最接近于(A) 145 kPa)。(桩土应力比取n=3)(D) 175 kPa155 kPa (C) 165 kPa12、某场地，载荷实验取得的天然地基承载力标准值为120 kPa。设计要求经碎石桩法处置后的复合地基承载力标准值需提高到160 kPa。拟采用的碎石桩 桩径为0.9 m，正方形布置，桩中心距为1.5 m。问现在碎石桩桩体单桩载荷实

12、 验承载力标准值至少达到()才能知足要求。(A) 220 kPa (B) 243 kPa (C) 262 kPa (D) 280 kPa13、某松散砂土地基，处置前现场测得砂土孔隙比为0.81，土工实验测得砂土的最大、最小孔隙比别离为0.90和0.60。现拟采用砂石桩法，要求挤密后砂 土地基达到的相对密度的为0.80。若砂石桩的桩径为0.70 m，等边三角形布置。 问砂石桩的桩距采用()为宜。(A) 2.0 m (B) 2.3 m (C) 2.5 m (D) 2.6 m14、如车辆荷载为汽车一 20级，其一辆重车的总重力为300 kN，按横向散布两辆车、荷载散布长度为5.6 m，荷载散布宽度为

13、5.5 m考虑，若是将相应的 车辆荷载换算为底面积相同，重度为18.2 kN/m3土柱的当量高度，请问那个当 量高度最接近于()。(A) 2.07 m (B) 1.57 m (C) 1.07 m (D) 0.57 m15、有一饱和软粘土层，厚度H=6 m，紧缩模量Es=1.5 MPa，地下水位与饱和软粘土层顶面相齐。现预备分层铺设80 cm砂垫层(重度为18 kN/m3)，打设塑 料排水板至饱和软粘土层底面。然后采用80 kPa大面积真空预压3个月，固结 度达到85%。请问现在的残留沉降最接近下列()个数值。(沉降修正系数取1.0，附加应力不随深度转变)(A) 6 cm (B) 20 cm (

14、C) 30 cm (D) 40 cm16、某场地湿陷性黄土厚度66.5山、平均干密度P d=1.28 t/m3。设计要求消除黄土湿陷性，地基经治理后，桩间土最大干密度1.60 t/m3。现决定采用挤密灰土桩处置地基。灰土桩桩径为0.4 m，等边三角形布桩。依据建筑地基处置技术规范(JGJ 79-2002)的要求，该场地灰土桩的桩距至少要达到下列()个数值时才能知足设计要求。(桩间土平均挤密系数取0.93)(A) 0.9 m (B) 1.0 m (C) 1.1 m (D) 1.2 m17、沿海某软土地基拟建一幢六层住宅楼，天然地基土承载力标准值为70 kPa,采用搅拌桩处置地基。按照地层散布情形

15、，设计桩长10 m,桩径0.5 m,正方 形布桩，桩距1.1 m。依据建筑地基处置技术规范(JGJ 792002),这种 布桩形式复合地基承载力标准值最接近于()。(桩周土的平均摩擦力qs=15 kPa，桩端天然地基土承载力标准值qp=60 kPa，桩端天然地基土的承载 力折减系数a取0.5，桩间土承载力折减系数B取0.85，水泥搅拌桩试块的 无侧限抗压强度平均值取1.2 MPa，强度折减系数n取0.4)(A) 105 kPa (B) 128 kPa (C) 146 kPa (D) 150 kPa18、设计要求基底下复合地基承载力标准值达到250 kPa，现拟采用桩径为0.5 m的旋喷桩，桩身

16、试块的无侧限抗压强度为5.5 MPa，强度折减系数取0.40。已知桩间土地基承载力标准值为120 kPa，承载力折减系数取0.25。若采用等 边三角形布桩，按照建筑地基处置技术规范(JGJ 792002)可算得旋喷桩 的桩距最接近于( )。(A) 1.0 m (B) 1.2 m (C) 1.5 m (D) 1.8 m19、振冲碎石桩桩径0.8 m，等边三角形布桩，桩距2.0 m，现场载荷实验结果复合地基承载力标准值为200 kPa，桩间土承载力标准值为150 kPa，问：按照 承载力计算公式可算得桩土应力比最接近于()。(A) 2.8(B) 3.0(C) 3.3(D) 3.520、某水利水电地

17、下工程围岩为花岗岩，岩石饱和单轴抗压强度Rb为83 MPa， 岩体完整性系数Kv为0.78，围岩的最大主应力。皿为25 MPa，按水利水电工 程地质勘探规范(GB 502871999)的规定，其围岩强度应力比S为( )。(A) S为2.78，中等初始应力状态S为2.59，中等初始应力状S为1.98，强初始应力状态(D) S为4.10，弱初始应力状态21、某一非浸水、基底面为水平的重力式挡土墙，作用于基底上的总垂直力N为192 kN，墙后主动土压力总水平分力E为75 kN，墙前土压力水平分力忽略 不计，基底与地层间摩擦系数f为0.5，按铁路路基支挡结构设计规范(TB 100252001，J 12

18、72001)所规定的方式计算，挡土墙沿基底的抗滑动稳固系 数Kc与()最接近。(A) 1.12(B) 1.20(C) 1.28(D) 2.5622、某岩体的岩石单轴饱和抗压强度为10 MPa，在现场做岩体的波速实验Vpm=4.0 km/s，在室内对岩块进行波速实验Vpr=5.2 km/s，如不考虑地下水、软 弱结构面及初始应力的影响，按工程岩体分级标准(GB 502181994)计算 岩体大体质量指标BQ值和肯定大体质量级别。请问下列()组合与计算结果接近。(A) 312.3，W级(B) 267.5，W级(C) 486.8，11级 (D) 320.0，111级23、某一水利水电地下工程，围岩岩

19、石强度评分为25，岩体完整程度评分为30，结构面状态评分为15,地下水评分为-2，主要结构面产状评分为-5,按水利 水电工程地质勘探规范(GB 502871999)应属于()类围岩类别。(A) I类 (B) II类 (C) III类(D) W类24、坝基由a、b、c三层水平土层组成，厚度别离为8 m、5 m、7 m。这三层 土都是各向异性的，土层a、b、c的垂直向和水平向的渗透系数别离是是 kav=0.010 m/s，kah=0.040 m/s，kbv=0.020 m/s，kbh=0.050 m/s，kcv=0.030 m/s，kch=0.090 m/s。当水垂直于土层层面渗流时，三土层的平均

20、渗透系数为kvave，当水平行于土层层面渗流时，三土层的平均渗透系数为khave，请问下列 ()组平均渗透系数的数值是最接近计算结果的。kvave=0.0734 m/s，khave=0.1562 m/skvave=0.0008 m/s，khave=0.0006 m/skvave=0.0156 m/s，khave=0.0600 m/skvave=0.0087 m/s，khave=0.0600 m/s25、某铁路路堤边坡高度H为22 m，填料为细粒土，道床边坡坡率m=1.75，沉 降比C取0.015，按铁路路基设计规范(TB 100011999)路堤每侧应加宽 ()。(A) 0.19 m (B)

21、0.39 m (C) 0.50 m (D) 0.58 m答案：单项选择题1、B解析据建筑桩基技术规范(JGJ 941 994)第5.6.6条计算如下 ho=ho1+ho2=1.6(m)S入。丁入 oy=ao/ho=1.5/1.6=0.9375aox=aoy=0.72/(2+0.2)=0.72/(0.9375+0.2)=0.63302a (b+a ) + a (h +a )If h ox c oy oy c ox t o=4a ox (bc+aoy)fth=4X0.6330X(1.0+1.5)X1.65X1.6=16.7(MN)= 1.67X 104(kN)答案(B)正确。2、D解析据建筑桩基技

22、术规范55(JGJ 941994)第5.1.1条计算如下M =46.6-1512X0.02+36.8X1.2=60.52(kNm) yG=2.7X2.7X 1.5X20X 1.2=262.44(kN)s答案(D)正确。3、C解析据建筑桩基技术规范(JGJ 941994)第5.2.10条计算如下答案(C)正确。4、C解析据建筑桩基技术规范(JGJ 941994)第5.3.5条计算如下桩基等效沉降系数WeSa/d=2000/400=5Lc/Bc=4800/4800=1l/d=22000/400=55查附录H中表H-4得S沉降计算见下表。S2d答案(C)正确。5、C解析据建筑桩基技术规范(JGJ 9

23、41994)第5.2.16条计算如下ln=0.7lo=0.7X20.7=14.49e14.5(m)中性点距地表16.5 mS下拉荷载JH答案(C)较接近。6、B解析据建筑桩基技术规范(JGJ 941994)第5.2.18条，计算公式为*入禹3=0.8X28X4X0.4X6+0.8X55X4X0.4X10.7+0.7X100X4X0.4X5.3=1561.92(kN)7、B解析据建筑桩基技术规范55(JGJ 941994)第5.2.2条、第5.2.3条计算如下R=n Q/y +n Q/y +n Q/y s sk s p pk p c ck c=0.96X1500/1.65+1.11X700/1.

24、65+0.447X470.4/1.70二 1467.3(kN)e1.5X103(kN)答案(B)正确。8、C解析据建筑桩基技术规范(JGJ 941994)第5.4.2条、第5.4.5条计算如下桩身计算宽度boah=0.7364X5.5=4.05查得 v x=2.441S每米挡墙的阻滑力F=Rh/1.2=83.1/1.2=69.3e70(kN/m)答案(C)正确。9、B解析据建筑桩基技术规范(JGJ 941994)第5.4.3条计算如下 ah4.0,按位移控制, 2.05S设保护层厚度为50 mm2dnb=ninr+ni+n b=0.65X2.05+0.4477+0.303=2.0832Rh1=

25、n hRh=2.0832X 150=312.48(kN)答案(B)正确。10、D解析据建筑地基处置技术规范(JGJ 791991 )第3.2.2条计算如下 bNb+2Ztan。b-bN2ZtanO=2X2Xtan30=2.3(m)答案(D)正确。11、B解析据建筑地基处置技术规范(JGJ 791991 )第6.2.8条计算如下de=1.05S=1.05X 1.5=1.575Sfspk=1+m(n-1)(3Sv) = 1+0.145X(3-1)X3X40=154.8(kPa)答案(B)正确。12、C解析据建筑地基处置技术规范(JGJ 791991 )第6.2.8条计算如下de=1.13S=1.13X1.5=1.6952dfspk=mfpk+(1-m)fsk答案(C)正确。13、B解析据建筑地基处置技术规范(JGJ 791991 )第8.2.2条计算如下 e1=emax-Dr1 (emax-emin)=0.9-0.8X(0.9-0.6)=0.66H答案(B)正确。14、C解析车辆设计荷载换算成当量土柱高ho公式为S答案(C)正确。15、A解析据建筑地基处置技术规范(JGJ 791991 )第4.2.10条计算如下。 最终沉降量：S固结度达到85%时的残留沉降量S：