2022年各种换热器设计详细说明书-原稿

1、.整理版整理版.整理版化 工 设 计说 明 书设计题目： 煤油冷却器的设计 设 计 人： 专业班级： 学 号： 指导老师： 二 九 年 六 月 八 日前言化工原理课程设计是化工原理教学的一个重要环节，是综合应用本门课程和有关先修课程所学知识，完成以单元操作为主的一次设计实践。通过课程设计使学生掌握化工设计的根本程序和方法，并在查阅技术资料、选用公式和数据、用简洁文字和图表表达设计结果、制图以及计算机辅助计算等能力方面得到一次根本训练，在设计过程中能够培养学生树立正确的设计思想和实事求是、严肃负责的工作作风。化工原理课程设计是化工原理课程教学的一个实践环节，是使学生得到化工设计的初步训练，为毕业

2、设计奠定根底。围绕以某一典型单元设备(如板式塔、填料塔、枯燥器、蒸发器、冷却器等)的设计为中心，训练学生非定型设备的设计和定型设备的选型能力。设计时数为3周，其根本内容为：(1)设计方案简介：对给定或选定的工艺流程、主要设备的型式进行简要的论述。(2)主要设备的工艺设计计算(含计算机辅助计算)：物料衡算，能量衡量，工艺参数的选定，设备的结构设计和工艺尺寸的设计计算。(3)辅助设备的选型：典型辅助设备主要工艺尺寸的计算，设备的规格、型号的选定。(4)工艺流程图：以单线图的形式绘制，标出主体设备与辅助设备的物料方向，物流量、能流量，主要测量点。(5)主要设备的工艺条件图：图面应包括设备的主要工艺尺

3、寸，技术特性表和接管表。(6)设计说明书的编写。设计说明书的内容应包括：设计任务书，目录，设计方案简介，工艺计算及主要设备设计，辅助设备的计算和选型，设计结果汇总，设计评述，参考文献。整个设计由论述，计算和图表三个局部组成，论述应该条理清晰，观点明确；计算要求方法正确，误差小于设计要求，计算公式和所有数据必需注明出处；图表应能简要表达计算的结果。在化工、石油、动力、制冷、食品等行业中广泛使用各种换热器，且是上述这些行业的通用设备，占有十分重要的地位。随着我国工业的不断开展，对能源利用、开发和节约的要求不断提高，因而对换热器的要求也日益加强。换热器的设计制造结构改进以及传热机理的研究十分活泼，一

4、些新型高效换热器相继问世。完善的换热器在设计或选型时应满足以下根本要求：1 合理地实现所规定的工艺条件；2 结构平安可靠；3 便于制造、安装、操作和维修；4 经济上合理。 随着换热器在工业生产中的地位和作用不同，换热器的类型也多种多样，不同类型的换热器各有优缺点，性能各异。在换热器设计中，首先应根据工艺要求选择适用的类型，然后计算换热所需传热面积，并确定换热器的结构尺寸。目录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc232825670 设计任务书 PAGEREF _Toc232825670 h 6 HYPERLINK l _Toc232825671 一 设计题目：煤油冷

5、却器的设计 PAGEREF _Toc232825671 h 6 HYPERLINK l _Toc232825672 二 设计任务及操作条件 PAGEREF _Toc232825672 h 6 HYPERLINK l _Toc232825673 三 选择适宜的列管式换热器并进行核算 PAGEREF _Toc232825673 h 6 HYPERLINK l _Toc232825674 四 绘制换热器装配图A1图纸 PAGEREF _Toc232825674 h 6 HYPERLINK l _Toc232825675 第一章 设计方案简介 PAGEREF _Toc232825675 h 7 HYP

6、ERLINK l _Toc232825676 第一节 换热器简介 PAGEREF _Toc232825676 h 9 HYPERLINK l _Toc232825677 一、换热器概述 PAGEREF _Toc232825677 h 9 HYPERLINK l _Toc232825678 二、换热器的分类 PAGEREF _Toc232825678 h 9 HYPERLINK l _Toc232825679 第二节 列管式换热器的结构 PAGEREF _Toc232825679 h 13 HYPERLINK l _Toc232825680 1、管程结构 PAGEREF _Toc23282568

7、0 h 13 HYPERLINK l _Toc232825681 2、壳程结构 PAGEREF _Toc232825681 h 14 HYPERLINK l _Toc232825682 第三节 管程和壳程数确实定 PAGEREF _Toc232825682 h 16 HYPERLINK l _Toc232825683 第四节 流动空间的选择 PAGEREF _Toc232825683 h 17 HYPERLINK l _Toc232825684 第五节 流体流速的选择 PAGEREF _Toc232825684 h 18 HYPERLINK l _Toc232825685 第六节 流动方式的选

8、择 PAGEREF _Toc232825685 h 18 HYPERLINK l _Toc232825686 第七节 加热剂、冷却剂的选择 PAGEREF _Toc232825686 h 19 HYPERLINK l _Toc232825687 第八节 流体出口温度确实定 PAGEREF _Toc232825687 h 19 HYPERLINK l _Toc232825688 第九节 材质的选择 PAGEREF _Toc232825688 h 19 HYPERLINK l _Toc232825689 第二章 列管式换热器的设计计算 PAGEREF _Toc232825689 h 20 HYPE

9、RLINK l _Toc232825690 第一节 传热计算 PAGEREF _Toc232825690 h 21 HYPERLINK l _Toc232825691 1、传热系数K PAGEREF _Toc232825691 h 21 HYPERLINK l _Toc232825692 2、平均温度差 PAGEREF _Toc232825692 h 21 HYPERLINK l _Toc232825693 3、对流传热系数 PAGEREF _Toc232825693 h 24 HYPERLINK l _Toc232825694 4、污垢热阻 PAGEREF _Toc232825694 h 2

10、4 HYPERLINK l _Toc232825695 第二节 流体流动阻力(压强降)的计算 PAGEREF _Toc232825695 h 26 HYPERLINK l _Toc232825696 第三节 列管式换热器的设计和选用的计算步骤总结 PAGEREF _Toc232825696 h 28 HYPERLINK l _Toc232825697 第三章 换热器设计 PAGEREF _Toc232825697 h 29 HYPERLINK l _Toc232825698 一、确定设计方案. PAGEREF _Toc232825698 h 29 HYPERLINK l _Toc2328256

11、99 二、确定物性数据 PAGEREF _Toc232825699 h 29 HYPERLINK l _Toc232825700 四、传热面积初值计算 PAGEREF _Toc232825700 h 30 HYPERLINK l _Toc232825701 五、管侧传热系数 PAGEREF _Toc232825701 h 30 HYPERLINK l _Toc232825702 六、管内给热系数 PAGEREF _Toc232825702 h 31 HYPERLINK l _Toc232825703 七、传热核算 PAGEREF _Toc232825703 h 31 HYPERLINK l _

12、Toc232825704 八、壳侧压力降 PAGEREF _Toc232825704 h 31 HYPERLINK l _Toc232825705 九、管侧压降计算 PAGEREF _Toc232825705 h 32 HYPERLINK l _Toc232825706 十、裕度计算 PAGEREF _Toc232825706 h 33 HYPERLINK l _Toc232825707 十一、冬季因素考虑 PAGEREF _Toc232825707 h 33 HYPERLINK l _Toc232825708 十二、壳程接管 PAGEREF _Toc232825708 h 39 HYPERL

13、INK l _Toc232825709 十三、管程接管 PAGEREF _Toc232825709 h 39 HYPERLINK l _Toc232825710 第四章 零件计算 PAGEREF _Toc232825710 h 40 HYPERLINK l _Toc232825711 第一节 壳体、管箱壳体和封头的设计 PAGEREF _Toc232825711 h 40 HYPERLINK l _Toc232825712 1、壁厚确实定 PAGEREF _Toc232825712 h 40 HYPERLINK l _Toc232825713 2、封头 PAGEREF _Toc23282571

14、3 h 40 HYPERLINK l _Toc232825714 第二节 管板与换热管 PAGEREF _Toc232825714 h 42 HYPERLINK l _Toc232825715 1、管板 PAGEREF _Toc232825715 h 42 HYPERLINK l _Toc232825716 2、换热管 PAGEREF _Toc232825716 h 43 HYPERLINK l _Toc232825717 第三节 进出口设计 PAGEREF _Toc232825717 h 47 HYPERLINK l _Toc232825718 1、接管外伸长度 PAGEREF _Toc23

15、2825718 h 47 HYPERLINK l _Toc232825719 2、接管与筒体、管箱壳体的连接 PAGEREF _Toc232825719 h 47 HYPERLINK l _Toc232825720 3、排气、排液管 PAGEREF _Toc232825720 h 48 HYPERLINK l _Toc232825721 4、接管最小位置 PAGEREF _Toc232825721 h 49 HYPERLINK l _Toc232825722 第四节 壳体与管板、管板与法兰及换热管的连接 PAGEREF _Toc232825722 h 51 HYPERLINK l _Toc23

16、2825723 1、壳体与管板的连接结构 PAGEREF _Toc232825723 h 51 HYPERLINK l _Toc232825724 2、管板与法兰的连接 PAGEREF _Toc232825724 h 52 HYPERLINK l _Toc232825725 3、管子与管板的连接 PAGEREF _Toc232825725 h 54 HYPERLINK l _Toc232825726 第五节 折流板或支持板 PAGEREF _Toc232825726 h 55 HYPERLINK l _Toc232825727 1、折流板型式 PAGEREF _Toc232825727 h 5

17、5 HYPERLINK l _Toc232825728 2、折流板尺寸 PAGEREF _Toc232825728 h 56 HYPERLINK l _Toc232825729 3、折流板的布置 PAGEREF _Toc232825729 h 57 HYPERLINK l _Toc232825730 4、支持板 PAGEREF _Toc232825730 h 57 HYPERLINK l _Toc232825731 5、折流板质量计算 PAGEREF _Toc232825731 h 57 HYPERLINK l _Toc232825732 第六节 防冲与导流 PAGEREF _Toc23282

18、5732 h 58 HYPERLINK l _Toc232825733 第七节 拉杆与定距管 PAGEREF _Toc232825733 h 58 HYPERLINK l _Toc232825734 1、拉杆的结构和尺寸 PAGEREF _Toc232825734 h 58 HYPERLINK l _Toc232825735 2、拉杆的位置 PAGEREF _Toc232825735 h 59 HYPERLINK l _Toc232825736 3、定距管尺寸 PAGEREF _Toc232825736 h 59 HYPERLINK l _Toc232825737 第八节 防短路结构 PAGE

19、REF _Toc232825737 h 60 HYPERLINK l _Toc232825738 1、旁路挡板结构尺寸 PAGEREF _Toc232825738 h 60 HYPERLINK l _Toc232825739 2、假管 PAGEREF _Toc232825739 h 60 HYPERLINK l _Toc232825740 第九节 膨胀节 PAGEREF _Toc232825740 h 61 HYPERLINK l _Toc232825741 1、膨胀节 PAGEREF _Toc232825741 h 61 HYPERLINK l _Toc232825742 2、膨胀节计算 P

20、AGEREF _Toc232825742 h 62 HYPERLINK l _Toc232825743 第五章 管束振动计算 PAGEREF _Toc232825743 h 65 HYPERLINK l _Toc232825744 第一节 概述 PAGEREF _Toc232825744 h 65 HYPERLINK l _Toc232825745 1、流动诱发振动的三种根本情况 PAGEREF _Toc232825745 h 65 HYPERLINK l _Toc232825746 2、管子最可能破坏的区段 PAGEREF _Toc232825746 h 65 HYPERLINK l _To

21、c232825747 3、破坏机理 PAGEREF _Toc232825747 h 65 HYPERLINK l _Toc232825748 4、流动诱发振动机理 PAGEREF _Toc232825748 h 65 HYPERLINK l _Toc232825749 5、横流下管束动力行为 PAGEREF _Toc232825749 h 66 HYPERLINK l _Toc232825750 6、流体动力作用力 PAGEREF _Toc232825750 h 66 HYPERLINK l _Toc232825751 第二节 流动诱发振动机理 PAGEREF _Toc232825751 h

22、67 HYPERLINK l _Toc232825752 1、漩涡别离 PAGEREF _Toc232825752 h 67 HYPERLINK l _Toc232825753 2、湍流抖振 PAGEREF _Toc232825753 h 68 HYPERLINK l _Toc232825754 3、弹性不稳定性 PAGEREF _Toc232825754 h 68 HYPERLINK l _Toc232825755 第三节 振动分析： PAGEREF _Toc232825755 h 69 HYPERLINK l _Toc232825756 1、阻尼稳定性理论： PAGEREF _Toc232

23、825756 h 69 HYPERLINK l _Toc232825757 2、共振 PAGEREF _Toc232825757 h 69 HYPERLINK l _Toc232825758 3、横向载荷校核 PAGEREF _Toc232825758 h 70 HYPERLINK l _Toc232825759 第四节 管束振动计算 PAGEREF _Toc232825759 h 71 HYPERLINK l _Toc232825760 1、求斯特罗哈数 PAGEREF _Toc232825760 h 71 HYPERLINK l _Toc232825761 2、求临界速度系数D PAGER

24、EF _Toc232825761 h 71 HYPERLINK l _Toc232825762 3、求临界状态时漩涡别离振频率与管子固有频率之比 PAGEREF _Toc232825762 h 71 HYPERLINK l _Toc232825763 4、求临界状态时紊流抖动振频率与管子固有频率之比 PAGEREF _Toc232825763 h 71 HYPERLINK l _Toc232825764 第六章 流程图 PAGEREF _Toc232825764 h 72 HYPERLINK l _Toc232825765 设计流程图 PAGEREF _Toc232825765 h 72 HY

25、PERLINK l _Toc232825766 工艺流程图 PAGEREF _Toc232825766 h 73 HYPERLINK l _Toc232825767 第七章 结语 PAGEREF _Toc232825767 h 74 HYPERLINK l _Toc232825768 第八章 致谢 PAGEREF _Toc232825768 h 75 HYPERLINK l _Toc232825769 参考文献 PAGEREF _Toc232825769 h 76设计任务书一 设计题目：煤油冷却器的设计二 设计任务及操作条件处理能力：10万吨/年煤油设备形式：列管式换热器操作条件煤油：入口温度

26、140，出口温度40冷却介质：自来水，入口温度30，出口温度40允许压强降：不大于100kPa煤油定性温度下的物性数据：密度825kg/m3，黏度7.1510-4Pa.s，比热容2.22kJ/(kg.)，导热系数0.14W/(m.)每年按330天计，每天24小时连续运行三 选择适宜的列管式换热器并进行核算3.1 传热计算3.2 管、壳程流体阻力计算3.3管板厚度计算3.4 U形膨胀节计算3.5 管束振动3.6 管壳式换热器零部件结构四 绘制换热器装配图A1图纸参考文献1 夏清，姚玉英,陈常贵,等. 化工原理M. 天津：天津大学出版社，20012 华南理工大学化工原理教研组. 化工过程及设备设计

27、M. 广州：华南理工大学出版社，19963 刁玉玮,王立业. 化工设备机械根底第五版M. 大连：大连理工大学出版社, 20004 大连理工大学化工原理教研室化工原理课程设计M. 大连：大连理工大学出版社，19965 魏崇光，郑晓梅. 化工工程制图M. 北京：化学工业出版社,19986 娄爱娟,吴志泉. 化工设计M.上海：华东理工大学出版社，20027 华东理工大学机械制图教研组. 化工制图M. 北京：高等教育出版社，19938 王静康. 化工设计M. 北京：化学工业出版，19989 傅启民. 化工设计M. 合肥：中国科学技术大学出版社，200010 董大勤. 化工设备机械设计根底M. 北京：化

28、学工业出版社,199911 GB 151-1999管壳式换热器12 JB/T 4715-92 固定管板式换热器与根本参数13 靳明聪. 换热器M. 重庆：重庆大学出版社，199014 兰州石油机械研究所. 换热器M. 北京：烃加工出版社，1986第一章 设计方案简介一、设计目的课程设计是化工原理课程教学中综合性和实际性较强的教学环节，是理论联系实际的桥梁，是使学生体察工程实际问题复杂性的初次尝试。通过化工原理课程设计，要求学生能综合运用本课程和前修课程的根本知识，进行融会贯穿的独立思考，在规定的时间内完成指定的化工设计任务，从而得到化工设计的主要程序和方法，培养学生分析和解决工程实际问题的能力

29、。同时，通过课程设计，还可以培养学生树立正确的设计思想，培养实事求是，严肃认真，高度负责的工作作风。该设备的作用及在生产中的应用换热器是实现传热过程的根本设备。而此设备是比较典型的传热设备，它在工业中的应用十分广泛。例如：在炼油厂中作为加热或冷却用的换热器、蒸馏操作中蒸馏釜和冷凝器、化工厂蒸发设备的加热室等。三、工艺流程示意图饱和水蒸气应从换热器壳程上方进入，冷凝水由壳程下方排出，冷却水从换热器下方的入口进入，上方的出口排除。说明运用该设备的理由这种换热器的特点是壳体和管板直接焊接，结构简单、紧凑。在同样的壳体直径内，排管较多。管式换热器具有易于制造、本钱较低、处理能力达、换热外表清洗比较方便

30、、可供选用的结构材料广阔、适应性强、可用于调温调压场合等优点，由于两管板之间有管子相互持撑，管板得到加强，故在各种列管换热器中他的管板最薄，其造价比较低，因此得到了广泛应用。设备的结构特点该结构能够快速的降低物料的温度，工作时热流体走壳程，冷流体走管程，使接触面积大大增加，加快了换热速度。同时，对温差稍大时可在壳体的适当部位焊上补偿圈(或称膨胀节)，通过补偿圈发生弹性变形(拉伸或压缩)来适应外壳和管束不同的膨胀程度。在设计中遇到的问题的处理在设计中，在工艺计算过程中，由于选取K0不当或其他条件选取不当，造成在校核时K0不符合要求。在重新选取K0的同时，改变了其他的条件，如：n，L等，经过二次校

31、核到达了预期的目的。设计方案确实定1对于列管式换热器，首先根据换热流体的腐蚀性或其它特性选项定其结构材料，然后再根据所选项材料的加工性能，流体的压强和温度、换热的温度差、换热器的热负荷、安装检修和维护清洗的要求以及经济合理性等因素来选项定其型式。设计所选用的列管换热器的类型为固定管板式。列管换热器是较典型的换热设备，在工业中应用已有悠久历史，具有易制造、本钱低、处理能力大、换热外表情况较方便、可供选用的结构材料广阔、适应性强、可用于调温调压场合等优点，故在大型换热器中占优势。固定管板式列管换热器的特点是，壳体与管板直接焊接，结构简单紧凑，在同样的壳体直径内排管最多。由于两管板之间有管板的相互支

32、撑，管板得到加强，故各种列管换热器中它的管板最薄，造价最低且易清洗。缺点是，管外清洗困难，管壁与壳壁之间温差大于50时，需在壳体上设置膨胀节，依靠膨胀节的弹性变形以降低温差压力，使用范围仅限于管、壳壁的温差不大于70和壳程流体压强小于600kpa的场合，否那么因膨胀节过厚，难以伸缩而失去温差补偿作用。2工艺流程图3流体流经的空间：冷却水走管程原因有以下几个方面，冷却水常常用江水或井水，比较脏硬度较高，受热容易结垢，在管内便于清理，此外，管内流体易于维持高速，可防止悬浮颗粒的沉积。管程可以采用多管程来增大流速，用以提高对流传热系数。被加热的流体应走管程，以提高热的有效利用，被冷却的流体走壳程，以

33、便于热量散失。饱和蒸汽由于比较清洁应于壳程流过，易便于冷凝液的排出。综上所述冷却水走管程蒸汽走壳程。4流体的流动方向选择：饱和水蒸气应从换热器壳程上方进入，冷凝水从壳程的下方排出，这样既便于冷凝水的排放，又利于传热效率的提高;冷却水一般从换热器的下方的入口进入,上方的出口排出,可减少冷却水流动中的死角,以提高传热面积的有效利用.故采用逆流.(5)流速的选择:换热器内流体的流速大小,应有经济衡算来决定.增大器内流体的流速,可增强对流传热,减少污垢在换热管外表上沉积的可能性,即降低了污垢的热阻,使总传热系数增大,从而减少换热器的传热面积和设备的投资经费,但是流速增大,又使流体阻力增大,动力消耗也就

34、增多,从而致使操作费用增加,假设流速过大,还会使换热器产生震动,影响寿命,因此选取适宜的流速是十分重要的.(6)冷却剂及出口温度确实定:选取水做冷却剂,它们可以直接取自大自然,不必特别加工.由于本地水源丰富,可以降低传热面积,减少设备费用,故取出口温度为28.第一节 换热器简介 一、换热器概述 换热器是将热流体的局部热量传递给冷流体的设备，以实现不同温度流体间的热能传递，又称热交换器。换热器是实现化工生产过程中热量交换和传递不可缺少的设备。 在换热器中，至少有两种温度不同的流体，一种流体温度较高，放出热量；另一种流体那么温度较低，吸收热量。在工程实践中有时也会存在两种以上的流体参加换热，但它的

35、根本原理与前一种情形并无本质上的区别。 在化工、石油、动力、制冷、食品等行业中广泛使用各种换热器，且它们是上述这些行业的通用设备，占有十分重要的地位。随着我国工业的不断开展，对能源利用、开发和节约的要求不断提高，因而对换热器的要求也日益加强。换热器的设计制造结构改进以及传热机理的研究十分活泼，一些新型高效换热器相继问世。 二、换热器的分类 换热器作为传热设备被广泛用于耗能用量大的领域。随着节能技术的飞速开展，换热器的种类越来越多。适用于不同介质、不同工况、不同温度、不同压力的换热器，结构型式也不同，换热器的具体分类如下： 1、换热器按传热原理可分为： 1间壁式换热器 间壁式换热器是温度不同的两

36、种流体在被壁面分开的空间里流动，通过壁面的导热和流体在壁外表对流，两种流体之间进行换热。因此又称外表式换热器，这类换热器应用最广。间壁式换热器根据传热面的结构不同可分为管式、板面式和其他型式。 2蓄热式换热器 蓄热式换热器通过固体物质构成的蓄热体，把热量从高温流体传递给低温流体，热介质先通过加热固体物质到达一定温度后，冷介质再通过固体物质被加热，使之到达热量传递的目的。蓄热式换热器有旋转式、阀门切换式等。 3流体连接间接式换热器 流体连接间接式换热器，是把两个外表式换热器由在其中循环的热载体连接起来的换热器，热载体在高温流体换热器和低温流体之间循环，在高温流体接受热量，在低温流体换热器把热量释

37、放给低温流体。这类换热器主要用于回收和利用高温废气的热量。以回收冷量为目的的同类设备称蓄冷器，多用于空气别离装置中。如炼焦炉下方预热空气的蓄热室。 4混合式换热器 混合式换热器是通过冷、热流体的直接接触、混合进行热量交换的换热器，又称接触式换热器。由于两流体混合换热后必须及时别离，这类换热器适合于气、液两流体之间的换热。例如，HYPERLINK :/ hj9411 /冷水塔、气体冷凝器等。 2、换热器按用途分为： 1冷却器冷却器是把流体冷却到必要的温度，但冷却流体没有发生相的变化。 2加热器 加热器是把流体加热到必要的温度，但加热流体没有发生相的变化。 3预热器 预热器预先加热流体，为工序操作

38、提供标准的工艺参数。 4过热器 过热器用于把流体(工艺气或蒸汽)加热到过热状态。 5蒸发器 蒸发器用于加热流体，到达沸点以上温度，使其流体蒸发，一般有相的变化。 下面我们主要介绍列管式换热器 。 列管式换热器分类列管式换热器是目前化工及酒精生产上应用最广的一种换热器。它主要由壳体、管板、换热管、封头、折流挡板等组成。列管式换热器又称为管壳式换热器，是最典型的间壁式换热器。优点：单位体积设备所能提供的传热面积大，传热效果好，结构稳固，可选用的结构材料范围宽广，操作弹性大，大型装置中普遍采用。结构：壳体、管束、管板、折流挡板和封头。 一种流体在管内流动，其行程称为管程；另一种流体在管外流动，其行程

39、称为壳程。管束的壁面即为传热面。HYPERLINK :/ :/ 浮头式换热器凹型槽相连通；在凹型和梯型凹槽之间钻孔并套丝或焊设多个螺杆均布，设浮头法兰为凸型和梯型凸台双密封，分程隔板与梯型凸台相通并位于同一端面的宽面法兰，且凸型和梯型凸台及分程隔板分别与浮头管板凹型和梯型凹槽及分程凹槽相对应匹配，该浮头法兰与无折边球面封头组配焊接为浮头盖，其法兰螺孔与浮头管板的丝孔或螺杆相组配，用螺栓或螺帽紧固压紧浮头管板凹型和梯型凹槽及分程凹槽及其垫片，该结构必要时可适当加大浮头管板的厚度和直径及圆筒的内径，同时相应变更加大相关零部件的尺寸；另配置一无外力辅助钢圈，其圈体内径大于浮头管板外径，钢圈一端设法兰

40、与外头盖侧法兰内侧面凹型或梯型密封面连接并密封，另一端设法兰或其他结构与浮头管板原凹型槽及其垫片或外圆密封。浮头换热器的特点：浮头式换热器的一端管板固定在壳体与管箱之间，另一端管板可以在壳体内自由移动，这个特点在现场能看出来。这种换热器壳体和管束的热膨胀是自由的，管束可以抽出，便于清洗管间和管内。其缺点是结构复杂，造价高比固定管板高20%，在运行中浮头处发生泄漏，不易检查处理。浮头式换热器适用于壳体和管束温差较大或壳程介质易结垢的条件。2固定管板式换热器固定管板式换热器的两端管板和壳体制成一体，当两流体的温度差较大时，在外壳的适当位置上焊上一个补偿圈或膨胀节。当壳体和管束热膨胀不同时，补偿圈发

41、生缓慢的弹性变形来补偿因温差应力引起的热膨胀。固定管板式换热器主要有外壳、管板、管束、封头压盖等部件组成。固定管板式换热器的结构特点是在壳体中设置有管束，管束两端用焊接或胀接的方法将管子固定在管板上，两端管板直接和壳体焊接在一起，壳程的进出口管直接焊在壳体上，管板图2 固定管板式换热器外圆周和封头法兰用螺栓紧固，管程的进出口管直接和封头焊在一起，管束内根据换热管的长度设置了假设干块折流板。这种换热器管程可以用隔板分成任何程数。这类换热器的结构比较简单、紧凑、造价廉价，但壳程清洗困难，对于较脏或有腐蚀性的介质不宜采用。此种换热器管束连接在管板上，管板分别焊在外壳两端，并在其上连接有顶盖，顶盖和壳

42、体装有流体进出口接管。通常在管外装置一系列垂直于管束的挡板。同时管子和管板与外壳的连接都是刚性的，而管内管外是两种不同温度的流体。因此，当管壁与壳壁温差较大时，由于两者的热膨胀不同，产生了很大的温差应力，以至管子扭弯或使管子从管板上松脱，甚至毁坏换热器。为了克服温差应力必须有温差补偿装置，一般在管壁与壳壁温度相差50以上时，为平安起见，换热器应有温差补偿装置。但补偿装置膨胀节只能用在壳壁与管壁温差低于6070和壳程流体压强不高的情况。一般壳程压强超过0.6Mpa时由于补偿圈过厚，难以伸缩，失去温差补偿的作用，就应考虑其他结构。固定管板式换热器的特点旁路渗流较小；造价低；无内漏；固定管板式换热器

43、的缺点是，壳体和管壁的温差较大，易产生温差力，壳程无法清洗，管子腐蚀后连同壳体报废，设备寿命较低，不适用于壳程易结垢场合。3U型管式换热器图3 U型管换热器这类换热器只有一个管板，管程至少为两程，管束可以抽出清洗，管子可以自由膨胀。其缺点是管子内壁清洗困难，管子更换困难，管板上排列的管子少。4填料函式换热器：这类换热器管束一端可以自由膨胀，结构比浮头式简单，造价也比浮头式低。但壳程内介质有外漏的可能，壳程中不应处理易挥发、易燃、易爆和有毒的介质。 第二节 列管式换热器的结构1、管程结构 换热管规格和排列的选择换热管直径越小，换热器单位体积的传热面积越大。因此，对于洁净的流体管径可取小些。但对于

44、不洁净或易结垢的流体，管径应取得大些，以免堵塞。考虑到制造和维修的方便，加热管的规格不宜过多。目前我国试行的系列标准规定采用和两种规格，对一般流体是适应的。此外，还有，572.5的无缝钢管和252,的耐酸不锈钢管。按选定的管径和流速确定管子数目，再根据所需传热面积，求得管子长度。实际所取管长应根据出厂的钢管长度合理截用。我国生产的钢管长度多为6m、9m，故系列标准中管长有1.5m，2m，3m，4.5m，6m和9m六种，其中以3m和6m更为普遍。同时，管子的长度又应与管径相适应，一般管长与管径之比，即L/D约为46。管子的排列方式有等边三角形和正方形两种图4.7.11a，图4.7.11b。与正方

45、形相比，等边三角形排列比较紧凑，管外流体湍动程度高，外表传热系数大。正方形排列虽比较松散，传热效果也较差，但管外清洗方便，对易结垢流体更为适用。如将正方形排列的管束斜转45安装图43，可在一定程度上提高外表传热系数。 图4 管子在管板上的排列管板固定管板式换热器的两端管板采用焊接方法与壳体连接固定。管板的作用是将受热管束连接在一起，并将管程和壳程的流体分隔开来。封头和管箱封头 封头有方形和圆形两种，方形用于直径小的壳体(一般小于400mm)，圆形用于大直径的壳体。管箱 列管式换热器管箱即换热器的端盖，也叫分配室。用以分配液体和起封头的作用。压力较低时可采用平盖，压力较高时那么采用凸形盖，用法兰

46、与管板连接。检修时可拆下管箱对管子进行清洗或更换。管箱的最小内侧深度应符合以下两个条件轴向开孔的单管程管箱，开口中心处的最小深度应不小于接管内直径的1/3。多管程的内侧深度应保证两程之间的最小流通面积不小于每管程换热管流通面积的1.3倍；当操作允许时也可等于换热管的流通面积。管箱长度还应考虑管程进出管开孔补强的2B边缘应力影响范围,如果紧挨壳程进出管,还应考虑装卸螺栓螺母,这点新手特别容易无视,特别在不按比例制图情况下,个别情况还应考虑人进入管箱维护的空间。管箱的长度还应考虑接管到封头切线的距离，接管焊缝到法兰密封面之间的距离.管箱的长度应尽量短一些。2、壳程结构 壳体换热器壳体的内径应等于或

47、稍大于(对浮头式换热器而言)管板的直径。根据计算出的实际管数、管径、管中心距及管子的排列方法等，可用作图法确定壳体的内径。但是，当管数较多又要反复计算时，作图法太麻烦费时，一般在初步设计时，可先分别选定两流体的流速，然后计算所需的管程和壳程的流通截面积，于系列标准中查出外壳的直径。待全部设计完成后，仍应用作图法画出管子排列图。为了使管子排列均匀，防止流体走短路，可以适当增减一些管子。另外，初步设计中也可用下式计算壳体的内径，即: 式中D壳体内径，m； t管中心距，m； nc横过管束中心线的管数； b管束中心线上最外层管的中心至壳体内壁的距离，一般取b=(11.5)do。nc值可由下面的公式计算

48、。管子按正三角形排列时: 管子按正方形排列时: 式中n为换热器的总管数。折流挡板安装折流挡板的目的是为提高管外外表传热系数，为取得良好的效果，挡板的形状和间距必须适当。折流挡板不仅可防止流体短路、增加流体流速，还迫使流体按规定路径屡次错流通过管束，使湍动程度大为增加。常用的折流挡板有圆缺形和圆盘形两种，前者更为常用。切去的弓形高度约为外壳内径的1040，一般取2025，过高或过低都不利于传热。 a.圆缺形 b.圆盘形 a.圆缺形 b.圆盘形图5 折流板两相邻挡板的距离(板间距)h为外壳内径D的(0.21)倍。板间距过小，不便于制造和检修，阻力也较大。板间距过大，流体就难于垂直地流过管束，使对流

49、传热系数下降。对圆缺形挡板而言，弓形缺口的大小对壳程流体的流动情况有重要影响。由图2可以看出，弓形缺口太大或太小都会产生死区，既不利于传热，又往往增加流体阻力。 a.切除过少 b.切除适当 c.切除过多图6挡板切除对流动的影响挡板的间距对壳体的流动亦有重要的影响。间距太大，不能保证流体垂直流过管束，使管外外表传热系数下降；间距太小，不便于制造和检修，阻力损失亦大。一般取挡板间距为壳体内径的0.21.0倍。我国系列标准中采用的挡板间距为：固定管板式有100mm，150mm，200mm，300mm，450mm，600mm，700mm七种浮头式有100mm，150mm，200mm，250mm，300

50、mm，350mm，450mm或480mm，600mm八种。图7 装有圆形折流挡板的列管换热器缓冲板缓冲挡板 为防止壳程流体进入换热器时对管束的冲击，可在进料管口装设缓冲挡板。其它主要附件 导流筒 壳程流体的进、出口和管板间必存在有一段流体不能流动的空间(死角)，为了提 高传热效果，常在管束外增设导流筒，使流体进、出壳程时必然经过这个空间。 放气孔、排液孔 换热器的壳体上常安有放气孔和排液孔，以排除不凝性气体和冷凝液等。 接管尺寸 换热器中流体进、出口的接管直径按下式计算，即: 式中Vs-流体的体积流量，m3/s； u -接管中流体的流速，m/s。流速u的经验值为:对液体：u=1.52 m/s；

51、对蒸汽：u=2050 m/s；对气体：u=(1520)p/；式中p为压强，单位为atm ；为气体密度，单位为kg/m3。第三节 管程和壳程数确实定 当流体的流量较小或传热面积较大而需管数很多时，有时会使管内流速较低，因而对流传热系数较小。为了提高管内流速，可采用多管程。但是程数过多，导致管程流体阻力加大，增加动力费用；同时多程会使平均温度差下降；此外多程隔板使管板上可利用的面积减少，设计时应考虑这些问题。列管式换热器的系列标准中管程数有1、2、4和6程等四种。采用多程时，通常应使每程的管子数大致相等。管程数m可按下式计算，即: 式中 u管程内流体的适宜速度，m/s； u管程内流体的实际速度，m

52、/s。当壳方流体流速太低时，也可以采用壳方多程。如壳体内安装一块与管束平行的隔板，流体在壳体内流经两次，称为两壳程，如前述的图4-47和图4-48所示。但由于纵向隔板在制造、安装和检修等方面都有困难，故一般不采用壳方多程的换热器，而是将几个换热器串联使用，以代替壳方多程。例如当需二壳程时，那么将总管数等分为两局部，分别安装在两个内径相等而直径较小的外壳中，然后把这两个换热器串联使用，如下列图。 图8 换热器串联第四节 流动空间的选择在管壳式换热器的设计中，首先要决定哪种流体走管程，哪种流体走壳程。这需要遵循一些一般原那么。应尽量提高两侧传热系数较小的一个，使传热面两侧的传热系数接近。在运行温度

53、较高的换热器中，应尽量减少热量的损失，而对于一些制冷装置，应尽量减少其冷量的损失。管、壳程的决定应尽量做到易于清洗除垢和修理，以保证运行的可靠性。应减小管子和壳体因受热不同而产生的热应力。从这个角度来说，顺流式就优于逆流式，因为顺流式进出口端的温度比较平均不像逆流式那样，热、冷流体的高温段都集中在一端，低温局部集中于另一端，易于因两端收缩不同而产生热应力。流量小而粘度大的流体一般以壳程为宜，因在壳程Re100即可到达湍流。但这不是绝对的，如流动阻力损失允许，将这类流体通入管内并采用多管程结构，亦可得到较高的外表传热系数。对于有毒的介质或气体介质，必使其不泄露，应特别注意其密封，密封不仅要可靠而

54、且还要求方便和简单。应尽量防止采用贵金属，以降低其本钱以上这些原那么有的是相互矛盾的，所以在具体设计时应综合考虑，决定哪一种流体走管程，哪一种流体走壳程。适于通入管内空间管程的流体不清洁的流体 因为在管内空间得到较高的流速并不困难，而流速高时，悬浮物不易沉淀，且管内空间也易于清洁。体积小的流体 因为管内空间的流动截面往往比管外空间的流动截面小，流体易于获得必要的理想流速，而且也便于做多程流动。有压力的流体 因为管子承压能力强，而且简化了壳体的密封要求。腐蚀性强的流体 因为只有管子及管箱才需要用耐腐蚀的材料，而壳体及管外空间的所有零件均可用普通材料制造，所以可以降低造价。此外，在管内空间装设保护

55、用的衬里或覆盖层也比较翻遍，并容易检查。与外界温差较大的流体 因为可以减少热量的散失。 宜于通入管间空间壳程的流体1当两流体温度相差较大时，值较大的流体走管间 这样可以减少管壁与壳壁间的温度差，因而也减少了管束与壳体间的相对伸长量，故温差应力可以降低2假设两流体的给热性能相差较大时，值较小的流体走管间 此时可用翅片管来平衡传热面两侧的给热条件，使之相互接近。3饱和蒸汽 以便于及时排除冷凝液，且蒸气较洁净，冷凝传热系数与流速关系不大。4粘度大的液体 管间的流动截面与方向都在随时变化，在低雷诺准数下，管外给热系数比管内大。5) 被冷却的流体 可利用外壳向外的散热作用，以增强冷却效果。6泄漏后危险性

56、大的流体 可以较少泄露时机，以保平安。此外，易析出结晶、沉渣、淤泥以及其它沉淀物的流体，最好通入比较更容易清洗的流动空间，在管壳式换热器中，一般易清洗的是管内空间。但在U形管、浮头式换热器中，易清洗的都是管外空间。第五节 流体流速的选择增加流体在换热器中的流速，将加大对流传热系数，减少污垢在管子外表上沉积的可能性，即降低了污垢热阻，使总传热系数增大，从而可减小换热器的传热面积。但是流速增加，又使流体阻力增大，动力消耗就增多。所以适宜的流速要通过经济衡算才能定出。此外，在选择流速时，还需考虑结构上的要求。例如，选择高的流速，使管子的数目减少，对一定的传热面积，不得不采用较长的管子或增加程数。管子

57、太长不易清洗，且一般管长都有一定的标准；单程变为多程使平均温度差下降。这些也是选择流速时应予考虑的问题。表1 列管换热器内常用的流速范围流体种类流速 m/s管程壳程一般液体宜结垢液体气 体0.51.315300.21.50.5315表2 液体在列管换热器中流速在钢管中液体粘度最大流速 m/s150010005005001001005335110.60.751.11.51.82.4第六节 流动方式的选择除逆流和并流之外，在列管式换热器中冷、热流体还可以作各种多管程多壳程的复杂流动。当流量一定时，管程或壳程越多，外表传热系数越大，对传热过程越有利。但是，采用多管程或多壳程必导致流体阻力损失，即输送

58、流体的动力费用增加。因此，在决定换热器的程数时，需权衡传热和流体输送两方面的损失。当采用多管程或多壳程时，列管式换热器内的流动形式复杂，对数平均值的温差要加以修正，具体修正方法见第二章第一节。 第七节 加热剂、冷却剂的选择用换热器解决物料的加热冷却时，还要考虑加热剂热源和冷却剂冷源的选用问题。可以用作加热剂和冷却剂得物料很多，列管式换热器常用的加热剂有饱和和水蒸气，烟道气和热水等。常用的冷却剂有水，空气和氮等。在选用加热剂和冷却剂的时候主要考虑来源方便，有足够的温度，价格低廉，使用平安。一常用的加热剂1、饱和水蒸汽饱和的水蒸汽是一种应用最广泛的加热剂,由于饱和水蒸汽冷凝时的传热膜系数很高，可以

59、改变蒸汽的压强以准确地调节加热温度，而且常可利用价格低廉的蒸汽机及涡轮和排放的废气。但饱和水蒸汽温度超过180，就需采用很高的压强。一般只用于加热温度在180以下的情况。2、烟道气 燃料燃烧所得到的烟道气具有很高的温度，可达7001000，适用于需要到达高温度的加热。用烟道气加热的缺点是他的比热低，控制困难及传热膜系数很低。除了以上两种常用的加热剂之外，还可以结合工厂的具体情况，采用热空气作为加热剂。也可应用热水来作为加热剂。二常用的冷却剂水和空气是最常用的冷却剂，他们可以直接取自大自然，不必特别加工。以水和空气比较，水的比热高，传热膜系数也很高，但空气的取得和使用比水方便，应因地制宜加以选用。水和空气作为冷却剂变到当地气温的限制，一般冷却温度为1025。如果要冷却到较低的温度，那么需应用低温剂，常用的低温剂有冷冻盐水(Cacl2,Nacl及其它溶液)。 第八节 流体出口温度确实定假设换热器中冷、热流体的温度都由工艺条件所规定，那么不存在确定流体两端温度的问题。假设其中一流体仅进口温度，那么出口温度应由设计者来确定。例如用冷水冷却一热流体，冷水的进口温度可根据当地的气温条件作出估计，而其出口温度那么可根据经济核算来确定：为了节省冷水量，可使出口温度提高一些，但是传热面积就需要增加；为了减小传热面积，那么需要增加冷水量。两者是相互矛盾的。一般来说，水源丰富的地区选用较小的温差，缺水