180m建筑TC7035塔吊基础施工方案

1、龙岩佰翔京华中心 【塔吊基础专项施工方案】PAGE 51中建三局集团有限公司佰翔京华中心主体工程塔吊基础专项施工方案编制人： 审核人: 审批人： 中建三局集团有限公司2014年6月26日目 录 TOC o 1-5 h z u HYPERLINK l _Toc392699676 第1章 编制依据 PAGEREF _Toc392699676 h 1 HYPERLINK l _Toc392699677 第2章 分项工程概况 PAGEREF _Toc392699677 h 1 HYPERLINK l _Toc392699678 2.1 土建概况 PAGEREF _Toc392699678 h 1 HY

2、PERLINK l _Toc392699679 2.2 钢结构概况 PAGEREF _Toc392699679 h 1 HYPERLINK l _Toc392699680 第3章 塔吊的选型与布置 PAGEREF _Toc392699680 h 4 HYPERLINK l _Toc392699681 3.1 影响塔吊选择的主要因数 PAGEREF _Toc392699681 h 4 HYPERLINK l _Toc392699682 3.2 塔吊型号的选择 PAGEREF _Toc392699682 h 7 HYPERLINK l _Toc392699683 3.2.1 TC7035塔吊参数

3、PAGEREF _Toc392699683 h 8 HYPERLINK l _Toc392699684 3.2.2 TC7013塔吊参数 PAGEREF _Toc392699684 h 10 HYPERLINK l _Toc392699685 3.2.3 TC6015塔吊参数 PAGEREF _Toc392699685 h 12 HYPERLINK l _Toc392699686 3.2.4 本工程塔吊参数 PAGEREF _Toc392699686 h 14 HYPERLINK l _Toc392699687 3.3 塔吊吊重分析 PAGEREF _Toc392699687 h 4 HYPE

4、RLINK l _Toc392699688 第4章 塔吊平面定位 PAGEREF _Toc392699688 h 14 HYPERLINK l _Toc392699689 4.1 塔吊平面定位 PAGEREF _Toc392699689 h 14 HYPERLINK l _Toc392699690 4.2 基础与后浇带位置处理建议 PAGEREF _Toc392699690 h 16 HYPERLINK l _Toc392699691 第5章 塔吊定位与基础形式选择 PAGEREF _Toc392699691 h 18 HYPERLINK l _Toc392699692 5.1 塔吊标准节定位

5、 PAGEREF _Toc392699692 h 18 HYPERLINK l _Toc392699693 5.2 塔吊标准节与-1层梁板关系 PAGEREF _Toc392699693 h 20 HYPERLINK l _Toc392699694 5.3 塔吊标准节与首层梁板关系 PAGEREF _Toc392699694 h 22 HYPERLINK l _Toc392699695 5.4 桩基础 PAGEREF _Toc392699695 h 24 HYPERLINK l _Toc392699696 第6章 塔吊基础承台的配筋及施工处理 PAGEREF _Toc392699696 h 2

6、5 HYPERLINK l _Toc392699697 6.1 TC7035（酒店塔楼区）塔吊基础配筋 PAGEREF _Toc392699697 h 25 HYPERLINK l _Toc392699698 6.2 TC7013塔吊基础配筋 PAGEREF _Toc392699698 h 27 HYPERLINK l _Toc392699699 6.3 TC6015塔吊基础配筋 PAGEREF _Toc392699699 h 29 HYPERLINK l _Toc392699700 第7章 基础施工及验收 PAGEREF _Toc392699700 h 31 HYPERLINK l _Toc

7、392699701 7.1 塔吊底座安装 PAGEREF _Toc392699701 h 31 HYPERLINK l _Toc392699702 7.2 基础施工注意事项 PAGEREF _Toc392699702 h 31 HYPERLINK l _Toc392699703 7.3 地基土检查验收 PAGEREF _Toc392699703 h 31 HYPERLINK l _Toc392699704 7.4 基础检查验收 PAGEREF _Toc392699704 h 31 HYPERLINK l _Toc392699705 第8章 塔吊基础的计算书 PAGEREF _Toc392699

8、705 h 32 HYPERLINK l _Toc392699706 8.1 TC7035塔吊桩基础验算 PAGEREF _Toc392699706 h 32 HYPERLINK l _Toc392699707 8.2 TC7013办公塔楼区塔吊桩基础验算 PAGEREF _Toc392699707 h 35 HYPERLINK l _Toc392699708 8.3 TC7013（裙楼区）桩基础验算 PAGEREF _Toc392699708 h 38 HYPERLINK l _Toc392699709 8.4 TC6015塔吊桩基础验算 PAGEREF _Toc392699709 h 41

9、 HYPERLINK l _Toc392699710 第9章 塔吊基础厂家设计图 PAGEREF _Toc392699710 h 45 HYPERLINK l _Toc392699711 9.1 TC7035塔吊 PAGEREF _Toc392699711 h 45 HYPERLINK l _Toc392699712 9.2 TC7013塔吊 PAGEREF _Toc392699712 h 46 HYPERLINK l _Toc392699713 9.3 TC6015塔吊 PAGEREF _Toc392699713 h 51龙岩佰翔京华中心 【塔吊基础专项施工方案】编制依据建筑地基基础设计规范

10、（GB 50007-2002）。建筑基桩技术规范（JGJ 94-2008）。国家标准现行建筑机械规范大全（中国建筑出版社，1994）。独立式塔吊基础抗倾覆稳定分析（世界地震工程21卷2期，2005年6月）。建筑机械使用安全技术规程（JGJ 33-2012）。塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）。中联重科TC6013、TC7013、TC7035、TC6515塔式起重机使用说明书。佰翔京华中心岩土工程勘察报告（2013-LY08）。佰翔京华中心岩土工程施工勘察报告（HK2013-06-06）。塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）。塔式起重机混凝土基础工程技术

11、规程（JGJT 187-2009）。建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）。混凝土结构设计规范（GB50010-2011）。分项工程概况土建概况本工程位于龙岩大道以东、西陂路以北、登高西路以南的地块，建筑占地面积约15140.77m，总建筑面积204491.08 m，其中地上建筑面积150596.22 m，地下建筑面积53894.86 m。建筑层数及高度：地下室2层，办公塔楼地上部分35层，檐口高度155.4m；酒店塔楼地上部分40层，檐口高度180m；裙楼4层，檐口高度28.2m。塔楼基础采用桩筏基础，酒店塔楼处筏板厚度3000mm、办公塔楼处筏板厚度2700mm，塔楼以外筏板厚度为550

12、mm。采用冲（钻）孔桩。钢结构概况本工程钢结构主要由劲性钢骨柱、梁组成。钢结构主要在酒店塔楼区域，外框柱为劲性结构（-2层22层，32层36层），钢骨梁主要分布在34层35层。钢骨柱截面统计如下：层数柱编号柱截面（D）钢骨截面钢骨截面形式H1B1tw1tf1H2B2tw2xtf2-2层KZ1a18501200500455012005004550-1层KZ1160012005004550120050045501-2层KZ1160012005004550120050045503-4层KZ2160012003002030120030020305层KZ3150011003002030110030020

13、306层KZ3150011003002030110030020307层KZ3150011003002030110030020308-9层KZ31500110030020301100300203010层KZ31500110030020301100300203011层KZ41400100030016281000300162812-14层KZ41400100030016281000300162815-20层KZ513009003001425900300142521层KZ513009003001425900300142522层KZ513009003001425900300142532层KZ101200

14、HBtwtf(6005501650)KZ131200HBtwtf (6004502835)33层KZ101200HBtwtf(6005501650)KZ131200HBtwtf(6005501650)34层同33层35层KZ11A型850HBtwtf（4503001635）KZ11B型850HBtwtf（4503001635）36层同35层钢骨梁截面统计如下：分布层数型钢梁截面尺寸最大跨长（mm）重量总重34层H400450143539000.28t/m1.092TH400550143543800.34/m1.49T35层H1050450163544000.37/m1.63TH10505501

15、65046000.55/m2.53T塔吊的选型与布置影响塔吊选择的主要因数1、办公塔楼、酒店塔楼及裙楼的屋面高度。2、结构特点为核心筒内埋劲性钢柱+混凝土墙体、外框柱内埋劲性钢骨、转换层混凝土梁内设钢骨梁，钢骨柱、钢骨梁的吊装对塔吊的选型提出了要求；3、基坑的深度与周边地上建筑物的高度，对塔吊自由高度提出了要求。塔吊吊重分析本工程塔吊布置及选型在吊运能力方面主要为满足钢结构件的吊装需求，本工程根据钢构件重量计算及钢柱分节可知，酒店外框劲性柱吊装为本工程最不利吊装工况。钢构件的吊装工况分析如下述。1、酒店劲性柱编号及分布钢柱编号：本工程根据钢柱定位编订编号，每栋为方便识别，单另编号，具体编号情况

16、如表格所示：类型编号酒店劲性柱GZ(*)-1/2/3钢柱平面位置分布酒店劲性柱分布钢柱平面位置构件编号GZ1-1/2/3GZ1-1/2/3GZ1-1/2/3GZ1-1/2/3GZ1-1/2/3截面十1200500十1200300十1100300十1000300十900300所属楼层B23F3F6F6F11F11F16F16F23F2、外框钢柱吊装分析1）塔吊性能参数塔吊在酒店塔楼外框东侧布置，考虑塔吊的附着、覆盖及钢柱的分布，要求塔吊在48m的作业半径起重量达到5.57t，基本满足最重GZ1吊装需求。故选择1台TC7035塔吊，做为钢结构主要吊装设备（详细布置见施工平面规划）。TC7035塔吊

17、参数2）吊装工况分析施工阶段：酒店钢柱吊装酒店塔吊布置图结论：根据酒店钢柱分段重量分析，分段钢柱最重为GZ1-1，分段重量7.30t，塔吊已完全覆盖桁架吊装区域，本施工阶段吊装需求满足。塔吊型号的选择分析以上影响塔吊布置的因素，综合考虑现场施工条件、现有资源等条件，选择下方案：选用四台塔吊作为本工程主要吊装设备，其中酒店塔楼区域布置一台TC7035塔吊，办公塔楼区域布置一台TC7013塔吊，裙楼分别布置一台TC7013、TC6015塔吊。序号塔吊型号基础做法基础尺寸长宽高(mmm)砼建筑物高度臂长塔吊桩情况17035桩基础11.1511.41.4C35180m70利用4根工程桩27013桩基础

18、 11.411.41.4C35150m70利用4根工程桩36015桩基础11.411.41.4C3525m60利用4根工程桩47013（裙楼）桩基础11.411.41.4C3525m60利用4根工程桩TC7035塔吊参数TC7013塔吊参数TC6015塔吊参数本工程塔吊参数吊装设备臂长(m)爬升方式最大起升高度(m)最大自由高度(m)拟布置位置功能分工TC703570外附196.561.5见塔吊平面定位图主要负责塔楼钢结构吊装及土建材料吊装TC701370外附16256.7见塔吊平面定位图主要负责塔楼区域钢结构吊装及土建材料吊装TC6015604141见塔吊平面定位图主要负责裙楼区域土建材料吊

19、装TC70136051.756.7见塔吊平面定位图主要负责裙楼区域土建材料吊装备注根据塔吊参数及平面定位，高低塔大臂与对方塔身不会相撞，但是要保证高低塔之间不会打架，必须要保证高塔大臂不会与低塔的拉杆相撞，TC7035塔吊标准节为3.75m一节，TC7013塔吊标准节为3.0m，TC6015塔吊标准节1.6m一节。 塔吊平面定位塔吊平面定位根据主体结构轮廓线及现场材料加工场地的平面布置，考虑方便塔吊安装拆除等因数，进行塔吊的定位如下：注：塔吊自编号（办公楼TC7013塔吊为1#塔吊、东北角裙楼区TC7013塔吊为2#塔吊、酒店塔楼区TC7035塔吊为3#塔吊、西南角裙楼区TC6015塔吊为4#

20、塔吊）再排除以下因素，对塔吊定位进行调整；（1）塔吊标准节是否与地下室墙柱位置重叠；（2）塔吊基础是否位于地下室外墙以外；（3）塔吊基础定位后，标准节是否与地下室框架梁重叠；（4）塔吊基础定位后，标准节是否穿越地上主体结构；（5）塔吊基础定位后，塔吊拆除时，平衡臂或起重臂在自降后的拆除高度是否与主体结构冲突；（6）塔吊基础定位后，塔吊拆除时，标准节位置是否与施工电梯标准节（导轨架）位置冲突；（7）塔吊基础定位后，在附着楼层的附墙杆是否超长；基础与后浇带位置处理酒店区域TC-7035塔吊基础后浇带TC-7013（裙楼）区域后浇带塔吊基础与筏板交接处处理方法塔吊基础与筏板交接处除按照原设计要求留置

21、筏板钢筋，还需在基础周围预留加强钢筋及止水钢板，详见下图：塔吊定位与基础形式选择塔吊标准节定位TC7013塔吊基础定位TC7035塔吊基础定位塔吊标准节与-1层梁板关系TC7013塔吊TC7035塔吊塔吊标准节与首层梁板关系TC7015（办公楼）TC6015塔吊TC7035（酒店）桩基础塔吊对基础不均匀沉降极为敏感，考虑龙岩地区地质条件复杂（地下存在溶洞、土洞等情况），为保证在结构施工阶段塔吊的使用安全，四台塔吊基础优先采用桩承台基础，且全部利用工程桩受力。塔吊基础皆位于纯地下室部分。塔吊宜布置在承台中心位置，1#塔吊为缩减与办公塔楼之间的距离，向办公塔楼偏移了1.90m，同时也避开了主梁交叉

22、位置； 2#、3#、4#塔吊皆布置在基础中心位置。塔吊倾覆力矩和水平及竖向荷载，按中联重科TC6015、TC7013、TC7035塔式起重机使用说明书取用（见表1、表2、表3）。表1. TC7035基础载荷工况 荷载FK（KN）Fh（KN）弯矩M（KNm）扭矩Mn（KNm）工作工况40.813256122700非工作工况173114161840表2. TC6015基础载荷工况 荷载FK（KN）Fh（KN）弯矩M（KNm）扭矩Mn（KNm）工作工况24.57012117.2279非工作工况100.4592.52717.10表3. TC7013基础载荷工况 荷载Fh（KN）Fv（KN）弯矩M（KN

23、m）扭矩Mn（KNm）工作工况41.05983.73878.2492非工作工况161893.85535.70塔吊基础承台的配筋及施工处理为保证塔吊基础的承载力，将塔吊基础与相邻承台单独配筋叠合，以保证承载力满足要求。根据塔吊说明书要求，塔吊基础混凝土强度等级为C35，与本工程底板混凝土强度等级一致。以下为各个塔吊基础配筋情况。TC7035（酒店塔楼区）塔吊基础配筋塔吊基础配筋如下：序号名称规格材质1上部主筋X向25178Y向25178HRB4002下部主筋X向25178Y向25178HRB4003拉钩1210001000HRB400TC7035塔吊平面图TC7013塔吊基础配筋塔吊基础配筋如下

24、：序号名称规格材质1上部主筋X向25120Y向25120HRB4002下部主筋X向25120Y向25120HRB4003拉钩1210001000HRB400办公塔楼区域TC7013塔吊基础TC7013塔吊（裙楼区域）基础平面TC6015塔吊基础配筋塔吊基础配筋如下：序号名称规格材质1上部主筋X向22190Y向22190HRB4002下部主筋X向22190Y向22190HRB4003拉钩1410001000HRB400TC6015塔吊（裙楼区域）基础平面塔吊混凝土等级，塔吊基础采用C35P8防水混凝土，若为满足现场提前安装的情况，至少需提高一个混凝土强度等级（即C40P8），且塔吊安装作业前需进

25、行同养试块实验，混凝土强度应达到30mpa。塔吊先行浇筑区域内的承台、柱墩配筋按照原设计施工图纸进行施工，遇底板与承台交接、承台与塔吊基础交接、塔吊基础与底板交接及底板底标高不同时的处理按照如下剖面图施工：基础施工及验收塔吊底座安装将固定支脚放在要安装的基础位置垫平，用附带的对角线拉杆将4个支脚连接，然后先装一个标准节。整体吊起，在固定支脚支承台板上，用楔块调平，用测量仪器检查标准节在两个方向的垂直度，使之在1/1000内，固定，浇筑混凝土，等混凝土达到规定强度后，安装上部标准节。基础施工注意事项1、本工程基础同底板及覆盖范围承台整体贯通施工，以后基础将成为主体结构的一部分，故所有材料都要提前

26、送检。2、基础的钢筋绑扎和预埋件安装后，应该按照设计要求检查验收，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或者预埋件，混凝土浇筑后应及时保湿养护。3、安装塔吊时基础混凝土应达到80%以上设计强度，塔吊运行使用时基础混凝土应达到100%设计强度。4、基础混凝土施工中，在基础四角应作好沉降观测及位移观测点，并作好原始记录，塔吊安装后应定期进行观测并记录，沉降量和倾斜率不应超过本规程第4.2.4的规定。基础的防雷接地应该按照建筑机械使用安全技术规程（JGJ 332001 /J 1192001）的规定执行。地基土检查验收基坑开挖后应该按照现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202

27、的规定进行验槽，应检验坑底标高、长度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合岩土工程勘察报告。基础检查验收1、钢材、水泥、砂石、防水材料等原材料进场时，应按现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204和钢结构工程施工质量验收规范GB50205规定做材料性能检验。2、基础的钢筋绑扎后，应作隐蔽工程验收，隐蔽工程应包括塔机基础节的预埋件或者预埋节等，验收合格后方可浇筑混凝土。3、基础混凝土的强度等级必须符合设计要求，用于检查结构构件混凝土强度的试件，应在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置应符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的有关规定。塔吊基础的计算书TC70

28、35塔吊桩基础验算一. 参数信息 塔吊型号:TC7035,自重(包括压重)F1=1141.00kN,最大起重荷载F2=160.00kN 塔吊倾覆力距M=6184.00kN.m,塔吊起重高度H=61.50m,塔身宽度B=2.2m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=10.00m 桩直径或方桩边长 d=1.20m,桩间距a=8.40m,承台厚度Hc=1.40m 基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=1141.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=160.00kN 作用于

29、桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=1561.20kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.46184.00=8657.60kN.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.21301.00=1561.20kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=4200.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台

30、中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(1561.20+4200.00)/4+8657.60(8.401.414/2)/2(8.401.414/2)2=2169.20kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(1561.20+4200.00)

31、/4+8657.60(8.40/2)/4(8.40/2)2=1955.63kN Mx1=My1=2(1955.63-4200.00/4)(4.20-1.10)=5614.93kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=5614.93106/(1.0016.7010000.00135

32、0.002)=0.018 =1-(1-20.018)0.5=0.019 s=1-0.019/2=0.991 Asx= Asy=5614.93106/(0.9911350.00300.00)=13994.32mm2。五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=2169.20kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.06； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm

33、2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=10000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=2169.20kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=1.131m2。 经过计算得

34、到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=2169.20kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限

35、端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=3.770m； Ap桩端面积,取Ap=1.13m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 9.92 0 0 粘性土 2 1.2 0 10000 砂类土中挤土群桩 由于桩的入土深度为11.12m,所以桩端是在第2层土层。 最大压力验算: R=3.77(9.9200.965+1.201.02375)/1.65+1.3710000.001.13/1.65=9390.93kN上式计算的R的值大于最大压力2169.20kN,所以满足要求!TC701

36、3办公塔楼区塔吊桩基础验算一. 参数信息 塔吊型号:TC7013办公楼,自重(包括压重)F1=983.70kN,最大起重荷载F2=100.00kN 塔吊倾覆力距M=5536.00kN.m,塔吊起重高度H=56.70m,塔身宽度B=2m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=11.40m 桩直径或方桩边长 d=1.00m,桩间距a=8.40m,承台厚度Hc=1.40m 基础埋深D=1.50m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=983.70kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=100.00kN

37、作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=1300.44kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.45536.00=7750.40kN.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.21083.70=1300.44kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=10136.88kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩

38、相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(1300.44+10136.88)/4+7750.40(8.401.414/2)/2(8.401.414/2)2=3511.85kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(1300.44+101

39、36.88)/4+7750.40(8.40/2)/4(8.40/2)2=3320.66kN Mx1=My1=2(3320.66-10136.88/4)(4.20-1.00)=5033.24kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=5033.24106/(1.0016.701140

40、0.001350.002)=0.015 =1-(1-20.015)0.5=0.015 s=1-0.015/2=0.993 Asx= Asy=5033.24106/(0.9931350.00300.00)=12519.22mm2。五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=3511.85kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.06； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16

41、.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=11400mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=3511.85kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.785m2

42、。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=3511.85kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值

43、； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=3.142m； Ap桩端面积,取Ap=0.79m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 10.24 0 0 粘性土 2 2.3 0 7500 砂类土中挤土群桩 由于桩的入土深度为12.54m,所以桩端是在第2层土层。 最大压力验算: R=3.14(10.2400.9615+2.301.021125)/1.65+1.377500.000.79/1.65=4900.30kN 上式计算的R的值大于最大压力3511.85kN,所以

44、满足要求!TC7013（裙楼区）桩基础验算一. 参数信息 塔吊型号:TC7013办公楼,自重(包括压重)F1=983.70kN,最大起重荷载F2=100.00kN 塔吊倾覆力距M=5536.00kN.m,塔吊起重高度H=56.70m,塔身宽度B=2m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=11.40m 桩直径或方桩边长 d=1.00m,桩间距a=8.40m,承台厚度Hc=1.40m 基础埋深D=1.50m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=983.70kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=1

45、00.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=1300.44kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.45536.00=7750.40kN.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.21083.70=1300.44kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=10136.88kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)；

46、 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(1300.44+10136.88)/4+7750.40(8.401.414/2)/2(8.401.414/2)2=3511.85kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(130

47、0.44+10136.88)/4+7750.40(8.40/2)/4(8.40/2)2=3320.66kN Mx1=My1=2(3320.66-10136.88/4)(4.20-1.00)=5033.24kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=5033.24106/(1.001

48、6.7011400.001350.002)=0.015 =1-(1-20.015)0.5=0.015 s=1-0.015/2=0.993 Asx= Asy=5033.24106/(0.9931350.00300.00)=12519.22mm2。五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=3511.85kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.06； fc混凝土轴心抗压强度设

49、计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=11400mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=3511.85kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A

50、=0.785m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=3511.85kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标

51、准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=3.142m； Ap桩端面积,取Ap=0.79m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 11.34 0 0 粘性土 2 1.3 0 7500 砂类土中挤土群桩 由于桩的入土深度为12.64m,所以桩端是在第2层土层。 最大压力验算: R=3.14(11.3400.965+1.301.02375)/1.65+1.377500.000.79/1.65=4893.56kN 上式计算的R的值大于最大压力3511.8

52、5kN,所以满足要求!TC6015塔吊桩基础验算一. 参数信息 塔吊型号:TC6015,自重(包括压重)F1=760.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=2660.00kN.m,塔吊起重高度H=45.00m,塔身宽度B=1.6m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=11.40m 桩直径或方桩边长 d=1.00m,桩间距a=8.40m,承台厚度Hc=1.40m 基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=760.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=

53、60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=984.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.42660.00=3724.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2820.00=984.00kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=5458.32kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(984.00+5458.32)/4+3724.00(8.401.414/2)/2(8.401.414/2)2=1924.11kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面