ca6140的后托架夹具设计课程设计

1、第2章：CA6140机床后托架的零件分析2.1 后托架的作用和结构后拖架是在加工超出床身长度的细长杆零件时，用来支撑工件的机床附件，通常半自动机床使用较多，主要起支撑作用和固定作用。本零件为CA6140车床后托架，用于机床和光杠，丝杠的连接。如图2-1所示。图2-1 后托架零件图具体零件图及参数见附件“后托架零件图”。2.2 后托架的工艺分析CA6140机床后托架的是CA6140机床 的一个重要零件，因为其零件尺寸较小，结构形状也不是很复杂，但侧面三杠孔和底面的精度要求较高，此外还有顶面的四孔要求加工，但是对精度要求不是很高。后托架上的底面和侧面三杠孔的粗糙度要求都是，所以都要求精加工。其三杠

2、孔的中心线和底平面有平面度的公差要求等。因为其尺寸精度、几何形状精度和相互位置精度，以及各表面的表面质量均影响机器或部件的装配质量，进而影响其性能与工作寿命，因此它的加工是非常关键和重要的。后托架应有足够的支撑刚性，尤其在托架的轮廓尺寸的大，承托的刀具数量多，重量大的情况下，更应该注意采用必要的措施来加强托架的支撑刚性，如可增加刀杆的直径，或其数量，采用刀杆与主轴向的连接而不与前盖连接，并适当增加其连接长度，用拉杆是刀杆与主轴箱相连，在托架下部设置支撑钉或滚轮等措施，并注意，只有中小型托架采用空心导向。一个好的结构不但要应该达到设计要求，而且要有好的机械加工工艺性，也就是要有加工的可能性，要便

3、于加工，要能够保证加工质量，同时使加工的劳动量最小。而设计和工艺是密切相关的，又是相辅相成的。设计者要考虑加工工艺问题。工艺师要考虑如何从工艺上保证设计的要求。CA6140车床后拖共有三组加工表面，他们相互之间有一定的位置要求。具体分析如下：加工40孔，30.2孔，三组圆孔之间有着一定的位置要求，主要是以下的要求：40孔与底面的平行度公差为100：0.07。30.2孔与底面的平行度公差为100：0.07,相对于40孔的平行度公差为100：0.08。25.5孔与底面的平行度公差为100：0.07,相对于40孔的平行度公差为100：0.08。m ，且都处于同一高度（350.07）。由以上分析可知，

4、有一个面和一个锪平面有尺寸精度要求，而且有一定的表面粗糙度要求。对于这三组孔，可以设计一专用夹具，将三孔同时加工出来，因是大批量生产，保证其加工精度。零件有两个主要的加工表面，分别零件底面和一个侧面，这两个主要的加工表面之间有一定的位置要求，分析如下：零件底面：这一加工表面主要是平面的铣削，它为后来的加工定位。侧面：这一加工表面主要是40mm、3mm、mm孔的加工，主要的加工表面为40mm、3mm、mm的孔，它为后来的加工定位。这两个加工表面之间有着一定的位置要求，主要是：零件底面与40mm、3mm、mm的孔中心线连线的平行度公差为100：0.07、距离偏差为。由以上分析可知，对这两个加工表面

5、而言可以先粗加工零件底面，然后以次为基准加工侧面的40mm、3mm、mm孔，在由加工完的40mm、3mm、25.5mm孔作为基准精加工底面并且保证它们之间的位置精度要求。在进行其他精度要求低的加工。侧面三孔的具体位置如图2-2所示。图2-2 侧面三杠孔详细技术要求见附件“后托架零件图”。第3章 CA6140车床后托架的工艺规程设计3.1 确定毛坯的材料选择毛坯或者绘制毛坯图是制定工艺规程最初阶段的重要工作之一，决定于零件的材料、形状、生产性质等。常用钢铁材料有：优质碳素结构钢、碳素结构钢、低合金结构钢、合金结构钢、一般工程用铸造碳钢件、灰铸铁件、球墨铸铁件、可锻造铁件、耐热铸铁件。灰铸铁HT2

6、00可承受较大的弯曲应力。用于强度、耐热性要求较高的重要零件和要求气密性的铸件，有较好的耐热性和良好的减振性，铸造性能好。符合机床后托架技术要求，所以选择零件的材料为灰铸铁HT200。3.2 确定毛坯的制造形式成件毛坯的制造方法有：砂模铸造、金属模铸造、压力模铸造、离心铸造、消失模铸造、自由锻造、模锻、冷冲件、焊接、铆接件。砂模铸造适用于各种金属材料的铸造成型。手工制造适用于单件及小批量生产，也用于大型零件的铸造。机器制造适用于大批量生产，比手工有较高的效率和精度。由于本零件结构比较简单，可以选用砂模铸造。对铸造件的要求：铸件的壁厚应和合适，均匀，不得有突然变化。铸造圆角要适当，不得有尖角。铸

7、件结构要尽量简化，并要有和合理的起模斜度，以减少分型面、芯子、并便于起模。加强肋的厚度和分布要合理，以免冷却时铸件变形或产生裂纹。铸件的选材要合理，应有较好的可铸性。毛坯形状、尺寸确定的要求：各加工面的几何形状应尽量简单。工艺基准以设计基准相一致。便于装夹、加工和检查。结构要素统一，尽量使用普通设备和标准刀具进行加工。在确定毛坯时，要考虑经济性。虽然毛坯的形状尺寸与零件接近，可以减少加工余量，提高材料的利用率，降低加工成本，但这样可能导致毛坯制造困难，需要采用昂贵的毛坯制造设备，增加毛坯的制造成本。因此，毛坯的种类形状及尺寸的确定一定要考虑零件成本的问题但要保证零件的使用性能。确定毛坯是铸造件

8、，再根据机床后托架的参数，确定毛坯如图3-1所示。图3-1 毛坯图主视图具体毛坯图见附件“后托架毛坯图”3.3 基面的选择基面的选择是工艺规程设计中的重要工作之一。基面选择的正确与合理，可以使加工质量得到保证，生产率得以提高。否则，加工工艺过程中会问题百出，更有甚者，还会造成零件大批报废，使生产无法正常进行。选择粗基准时一般应遵循的原则：如果必须首先保证工件上加工表面于不加工表面之间的位置要求，则应以不加工表面作为粗基准。如果在工件上有很多不需要加工的表面，则应以其中于加工表面的位置精度要求较高的表面作为粗基准。如果必须首先保证工件某重要表面的余量均匀，应选择该表面作粗基准。选作粗基准的表面，

9、应平整，没有浇口、冒口或飞边等缺陷，以便定位可靠。粗基准一般只能使用一次，即不应重复使用，以免产生较大的位置误差。选择粗基准时，考虑的重点是如何保证各加工表面有足够的余量，使不加工表面与加工表面间的尺寸、位子符合图纸要求。避免选择时发生矛盾。粗加工时，加工精度与表面粗糙度要求不高，毛坯余量较大，因此，选择粗加工切削用量时，要尽量保证较高的单位时间金属切除量（金属切除率）和必要的刀具耐用三要素（切削速度V、进给量F和切削深度p）中，提高任何一项，都能提高金属切削率。但是对刀具耐用度影响最大的是切削速度，其次是进给量，切削深度影响最小。所以，粗加工切削用量的选择原则是：首先考虑选择一个尽可能大的切

10、削深度p，其次选择一个较大的进给量F，最后确定一个合适的切削速度V。选择精基准一般应遵循的原则：用设计基准作为精基准，以便消除不重合误差，即所谓基准重合原则。当工件某一组精基准定位可以比较方便的加工其他表面时，应尽可能在多数工序中采用此组精基准定位，即所谓基准统一原则。当精加工或整加工工序要求余量尽量小而均匀时，应选择加工表面本身作为精基准，而该加工表面于其他表面之间的位置精度则要求由先行工序保证，即遵循自由基准原则。为了获得均匀的加工余量或较高的位置精度，在选择精基准时，可遵循互为基准原则。精基准的选择应使用定位基准，夹紧可靠。为此，精基准的面积于 被加工表面相比，应有较大的长度和宽度，以提

11、高其位置精度。选择精基准应考虑如何保证加工精度和装夹方便准确。精加工时加工精度和表面质量要求比较高，加工余量要求小而均匀。因此，选取精加工切削用量时应着重考虑，如何保证加工质量，并在此前提下尽量提高生产率。所以，在精加工时，应选用较小的切削深度p和进给量F，并在保证合理刀具耐用度的前提下，选取尽可能高的切削速度V，以保证加工质量和表面质量。3.4 制定工艺路线机械加工工序顺序的安排原则：“先基面后其他”前工序为后面工序准备好定位基准，因此第一道工序总是先把精基准先加工出来。“先主后次”先安排主要表面（指装配基面、工作表面等），后安排次要表面（指键槽、螺钉孔等），但要放在最终精加工和光整加工之前

12、。“先粗后精”主要表面的粗、精加工要分开，按照粗加工-半精加工-精加工-光整加工顺序安排工序。“先面后孔”由于平面定位比较稳定，装夹方便，一般零件多选用平面为精基准，因此总是先加工平面后加工孔。但是有的零件平面小，不方便定位，则应先加工孔。选择工序如下：工序 = 1 * ROMAN I 粗铣底面工序 = 2 * ROMAN II 钻、扩、铰 40mm、30.2mm、25.5mm 孔工序 = 3 * ROMAN III 检验工序 = 4 * ROMAN IV 精铣底面工序 = 5 * ROMAN V 锪 R22mm平面工序 = 6 * ROMAN VI 钻 20mm 、13mm 孔工序 = 7

13、* ROMAN VII 钻 10mm 锥孔工序 = 8 * ROMAN VIII 钻、铰 2-20mm、2-13mm 孔工序 = 9 * ROMAN IX 钻、铰 13mm 孔、2-10mm 锥孔工序 = 10 * ROMAN X 钻 6mm 孔工序 = 11 * ROMAN XI 钻 M6mm 底孔并倒角工序 = 12 * ROMAN XII 攻螺纹 M6mm工序 = 13 * ROMAN XIII 最终检验3.5 机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定我们选用后托架的毛坯材料为HT200，其硬度为190210HB，采用的毛坯成型法是砂模铸造。根据原始资料及其加工工艺，分别确定各表面机械加工

14、余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下：（所用计算尺寸、公式及其表格见参考文献 = 1 * ROMAN I）孔的粗加工：孔余量值2.5mm，孔余量值2.2mm，孔余量值2mm。孔的半精加工：孔余量值0.3mm，孔余量值0.3mm，孔余量值0.25mm。孔的精加工：孔余量值0.8mm，孔余量值0.8mm，孔余量值0.8mm。粗加工20mm，13mm，10mm孔的余量都为1mm精加工20mm，13mm，10mm孔的余量都为0.8mm。3.6 确定切削用量及基本工时工序 = 1 * ROMAN I 粗铣底面加工条件：工件材料：HT200，= 200MPa ，砂型铸造加工要求：粗铣选用刀具：端面铣刀选用机床：X

15、5032A立式铣床计算切削用量及加工工时由参考文献1表15-53f=0.f=0.3 mm/z 由参考文献1表15-55v=0.m/s 取v=0.3m/sn=r/s=r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=71 r/min=r/s实际切削速度v=0.297m/s切削深度a=mm（按加工余量分配）切削工时：L=120mm L为加工长度l1=80mm(刀具直径)由参考文献2表20取铣削入切量和超切量y+=18mm t=77s=min工序 = 2 * ROMAN II 钻、扩、铰 40mm、30.2mm、25.5mm 孔 加工条件：工件材料：HT200，=200MPa、铸造加工要求：钻、扩、

16、铰40mm、30.2mm、刀具：钻头、扩孔钻、铰刀机床：Z3040X16摇臂钻床计算切削用量及加工工时钻38mm孔：由参考文献1表15-33取f=1.1 mm/rL=60mm3dw取K=1由参考文献1表15-37取v=0.35m/sn=r/s=r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=180 r/min=3r/s实际切削速度v=0.358m/s切削深度a=19mm切削工时：L=60mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=14mm t=23s=min扩孔至3mm由参考文献1表15-41取f=v=m/s n r/s切削工时：L=60mm L为加工长度由文献2表22取钻

17、削入切量和超切量y+=15mm t=22s=min铰40mm孔：由参考文献2表31取f=2.5 mm/r由参考文献2表33取cv=15.6 zv=0.2 xv=0.1 yv由参考文献1表15-36取Kv由参考文献2表32刀具耐用度T=7200sv=m/sn=r/s=r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=140 r/min=r/s实际切削速度v=0.293m/s切削工时：L=60mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=15mm t=13s=min钻28mm孔：由参考文献1表15-33取f=1.0 mm/rL=60mm3dw取K=1由参考文献1表15-37取v=0

18、.35m/sn=r/s=r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=236 r/min=r/s实际切削速度v=0.346m/s切削深度a=14mm切削工时：L=60mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=11mm t=18s=min扩孔至mm：由参考文献1表15-41取f=v=m/s n r/s切削工时：L=60mm L为加工长度由参考文献 = 2 * ROMAN II表22取钻削入切量和超切量y+=12mm t=18s=min铰mm孔：由参考文献2表31取f=2.5 mm/r由参考文献2表33取cv=15.6 zv=0.2 xv=0.1 yv由参考文献1表15-3

19、6取Kv由参考文献2表32刀具耐用度T=7200sv=m/sn=r/s=r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=170 r/min=r/s实际切削速度v=0.269m/s切削工时：L=60mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=12mm t=10s=min钻23mm孔：由参考文献1表15-33取f=0.75 mm/rL=60mm3dw取K=1由参考文献1表15-37取v=0.35m/sn=r/s=r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=300 r/min=5r/s实际切削速度v=0.359m/s切削深度a=mm切削工时：L=60mm L为加工长度由参考

20、文献2表22取钻削入切量和超切量y+=9mm t=s=min扩孔至mm：由参考文献1表15-41取f=v=m/s n r/s切削工时：L=60mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=10mm t=16s=min铰mm孔：由参考文献2表31取f=2.0 mm/r由参考文献2表33取cv由参考文献1表15-36取K由参考文献2表32取后刀面最大磨损刀具耐用度T=7200sv=m/sn=r/s=r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=67 r/min=r/s实际切削速度v=0.09m/s切削工时：L=60mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=1

21、0mm t=s=min工序 = 3 * ROMAN III 检验工序 = 4 * ROMAN IV 精铣底面加工条件：工件材料：HT200，=200MPa、铸造加工要求：精铣底面刀具：端面铣刀量具：卡板机床：X5032A立式铣床计算切削用量及加工工时：由参考文献1表15-54f=0.23-0.5 mm/r取f=0.5 mm/r由参考文献1表15-55v=0.m/s 取v=0.3m/sn=r/s=r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=71 r/min=r/s实际切削速度v=0.297m/s切削深度a=mm（按加工余量分配）切削工时：L=120mm L为加工长度l1=80mm(刀具直径

22、)由参考文献2表20取铣削入切量和超切量y+=18mm t=370s=min工序 = 5 * ROMAN V 锪 R22mm平面工序 = 6 * ROMAN VI 钻 20mm 、13mm 孔加工条件：工件材料：HT200，=200MPa、铸造加工要求：钻20mm、13mm孔刀具：钻头机床：ZA5025立式钻床计算切削用量及加工工时：钻20mm孔：由参考文献1表15-33取f=0.72 mm/rL=13mm3dw取K=1由参考文献1表15-37取v=0.35m/sn=r/s=r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=335r/min=r/s实际切削速度v=0.35m/s切削深度a=10

23、mm切削工时：L=60mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=6mm t=5s=min钻13mm孔：由参考文献1表15-33取f=0.6 mm/rL=5mm3dw取K=1由参考文献1表15-37取v=0.35m/sn=r/s=r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=500r/min=r/s实际切削速度v=0.34m/s切削深度a=mm切削工时：L=5mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=6mm t=s=min工序 = 7 * ROMAN VII 钻 10mm 锥孔加工条件：工件材料：HT200，=200MPa、铸造加工要求：钻10mm锥孔

24、刀具：钻头机床：ZA5025立式钻床计算切削用量及加工工时：由参考文献1表15-33取f=0.5 mm/rL=18mm3dw取K=1由参考文献1表15-37取v=0.35m/sn=r/s=r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=670r/min=r/s实际切削速度v=0.35m/s切削深度a=5mm切削工时：L=18mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=5mm t=4s=min工序 = 8 * ROMAN VIII 钻、铰 2-20mm、2-13mm 孔加工条件：工件材料：HT200，=200MPa、铸造加工要求：钻、铰2-20mm、2-13mm孔刀具：钻头机

25、床：ZA5025立式钻床计算切削用量及加工工时：钻19mm孔：由参考文献1表15-33取f=0.72 mm/rL=12mm3dw取K=1由参考文献1表15-37取v=0.35m/sn=r/s=352r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=355r/min=r/s实际切削速度v=0.353m/s切削深度a=mm切削工时：L=12mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=8mm t=5s=min钻12mm孔：由参考文献1表15-33取f=0.6 mm/rL=65-12=53mm5dw则f=0.6 mm/r由参考文献1表15-37取v=0.35m/sn=r/s=r/mi

26、n按机床参数和参考文献3表2-12选取n=560r/min=r/s实际切削速度v=0.352m/s切削深度a=6mm切削工时：L=53mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=6mm t=12s=min铰孔至20mm：由参考文献2表31f=1.0-2.0 mm/r取f=1.5 mm/r由参考文献2表33取cv=15.6 zv=0.2 xv=0.1 yv由参考文献1表15-36取Kv由参考文献2表32刀具耐用度T=7200sv=m/sn=r/s=86r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=85 r/min=r/s实际切削速度v=0.089m/s切削工时：L=12mm

27、 L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=8mm t=10s=min铰孔至13mm：由参考文献2表31f=1.0-2.0 mm/r取f=1.2 mm/r由参考文献2表33取cv=15.6 zv=0.2 xv=0.1 yv由参考文献1表15-36取Kv由参考文献2表32刀具耐用度T=7200sv=m/sn=r/s=132r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=132 r/min=r/s实际切削速度v=0.09m/s切削工时：L=53mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=6mm t=22s=min工序 = 9 * ROMAN IX 钻、铰 13mm

28、 孔、2-10mm 锥孔加工条件：工件材料：HT200，=200MPa、铸造加工要求：钻、铰13mm孔、2-10mm锥孔刀具：钻头机床：ZA5025立式钻床计算切削用量及加工工时：钻12mm孔：由参考文献1表15-33取f=0.6 mm/rL=65-20=45mm5dw则f=0.6 mm/r由参考文献1表15-37取v=0.35m/sn=r/s=r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=560r/min=r/s实际切削速度v=0.352m/s切削深度a=6mm切削工时：L=45mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=6mm t=10s=min钻9mm孔：由参考文献

29、1表15-33取f=L=20mm3dw取K=1由参考文献1表15-37取v=0.35m/sn=r/s=743r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=750r/min=r/s实际切削速度v=0.353m/s切削深度a=mm切削工时：L=20mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=5mm t=4s=min铰孔至13mm：由参考文献2表31f=1.0-2.3 mm/r取f=1.2 mm/r由参考文献2表33取cv=15.6 zv=0.2 xv=0.1 yv由参考文献1表15-36取Kv由参考文献2表32刀具耐用度T=7200sv=m/sn=r/s=132r/min按机

30、床参数和参考文献3表2-12选取n=132 r/min=r/s实际切削速度v=0.09m/s切削工时：L=45mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=6mm t=19s=min铰孔至10mm由参考文献2表31f=0.65-1.3 mm/r取f=1.0 mm/r由参考文献2表33取cv=15.6 zv=0.2 xv=0.1 yv由参考文献1表15-36取Kv由参考文献2表32刀具耐用度T=7200sv=m/sn=r/s=191r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=190 r/min=r/s实际切削速度v=0.1m/s切削工时：L=20mm L为加工长度由参考文献

31、2表22取钻削入切量和超切量y+=5mm t=8s=min工序 = 10 * ROMAN X 钻 6mm 孔加工条件：工件材料：HT200，=200MPa、铸造加工要求：钻6mm孔刀具：钻头机床：ZA5025立式钻床计算切削用量及加工工时：由参考文献1表15-33取f=0.35 mm/rL=79mm10dw则f=5 mm/r由参考文献1表15-37取v=0.35m/sn=r/s=r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=1120r/min=r/s实际切削速度v=0.352m/s切削深度a=3mm切削工时：L=79mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+=3mm t=

32、18s=min工序 = 11 * ROMAN XI 钻 M6mm 底孔并倒角加工条件：工件材料：HT200，=200MPa、铸造加工要求：钻mm孔刀具：钻头机床：ZA5025立式钻床计算切削用量及加工工时：由参考文献1表15-33取f=0.2 mm/rL=20mm5dw则f= mm/r由参考文献1表15-37取v=0.35m/sn=r/s=1365r/min按机床参数和参考文献3表2-12选取n=1400r/min=r/s实际切削速度v=0.36m/s切削深度a=mm切削工时：L=20mm L为加工长度由参考文献2表22取钻削入切量和超切量y+ t=5s=min工序 = 12 * ROMAN

33、XII 攻螺纹 M6mm工序 = 13 * ROMAN XIII 最终检验第4章 后托架的夹具设计4.1 夹具设计过程中的问题夹具的作用：可以缩短辅助时间，提高劳动生产率。易于保证加工精度的稳定。可以扩大机床的使用范围。可以减轻劳动强度，保证生产安全。因此对专用夹具有如下要求：保证加工精度。提高生产率。结构应简单、合理，便于加工、装配、检查和维修。操作简便、省力、安全。经济性好。专用夹具一般有如下结构：定位装置：使工件在夹具装夹中占据准确位置。夹紧装置：将工件压紧夹牢，保证工件在加工的过程中受到外力的作用下不偏离占据的正确位置。对刀或导向块：确定刀具相对于定位工件加工表面的正确位置。连接元件：

34、夹具在机床上的连接元件。夹具体：机床夹具的基础元件，通过夹具体将所有的元件连接组成一个整体结构。其他辅助装置：因特殊需要而设置的装置等。4.2 夹具设计4.2.1 定位基准的选择 根据零件图可知，加工CA6140车床后托架三杠孔，应保证其加工的形状公差平面度和位置公差平行度的基本要求。由工艺流程可知其设计基准为底面。所以应该精加底面，保证底面的尺寸和粗糙度的要求。根据六点定位原则：底面限制了Z方向的移动，X方向的转动，Y方向的转动；再以零件的左端平面限制X方向上的移动；夹具盖板平面限制Y方向的移动和Z方向上的转动，从而实现工件的完全定位。为了提高加工效率，现决定用麻花钻，扩孔钻，铰刀和高速钢镶

35、齿套式面铣刀对三杠孔的加工。同时为了缩短辅助时间，准备采用手动螺旋压板夹紧机构。4.2.2 定位元件的选择常见的定位元件：支承钉、支承板、可调支承、定位支承、辅助支承、定位销、圆锥销、心轴、锥度心轴、固定V形块、活动V形块、圆柱孔中定位、特殊双顶尖等根据题目要求及其毛坯形状的要求：本夹具定位方案为工件以底面及两侧面分别靠在夹具支架的定位平面和定位销及底面的3个固定钻套定位，用螺钉及压板将工件夹紧。4.2.3 定位误差计算确定基准定位误差：由参考文献8表1-1-12圆柱销直径D=12mm由参考文献8查得圆柱销直径偏差D=mm mm mmmm定位误差：为定位销与工件间最小间隙 定位误差此设计误差在

36、规定误差范围之内，符合设计标准。4.2.4 夹紧力的计算零件加工过程中所受的夹紧力较大，根据零件的形状，以及夹紧机构在夹具中安装，可确定夹紧力的位置。为了节约辅助时间，减轻工人的劳动强度，便于制造和安装，本夹具采用宽头压板，用螺母、螺杆、弹簧相互配合夹紧零件。夹紧力的计算:最大切削力：加工40mm孔时轴向力最大由参考文献2表23F= 其中： 取决于工件材料和切削条件的系数 =1 当实际的加工条件与求得的经验公式的实验条件不相符时，各种因素对轴向力的修正系数由参考文献2表22-1其中：HB=200 nF=所以：F=最大转矩：加工40mm孔时转矩最大由参考文献2表23M= 其中： 取决于工件材料和

37、切削条件的系数 =2 当实际的加工条件与求得的经验公式的实验条件不相符时，各种因素对转矩的修正系数由参考文献2表22-1其中：HB=200 nF=所以：F=切削功率：由参考文献2表23切削功率：夹紧力计算：本夹具采用的是压板夹紧，对夹具夹紧力影响最大的是钻mm孔是的转矩： 由参考文献2表23M= 其中： 取决于工件材料和切削条件的系数 =2 当实际的加工条件与求得的经验公式的实验条件不相符时，各种因素对转矩的修正系数由参考文献2表22-1其中：HB=200 nF=所以：F=夹紧力Q其中：M为对夹具夹紧力影响最大的转矩 L 为夹紧力力臂 L=263+12+25所以 实际预紧力： 其中：K为安全系

38、数：一般安全系数，考虑到增加夹紧的可靠性和因工件材料性质及余量不均匀等引起的切削力的变化。 一般取：加工性质系数，粗加工取。精加工取：刀具钝化系数，考虑刀具磨损钝化后，切削力增加。一般取。这里取：断续切削系数，断续切削时取。连续切削时，取所以 所以 所以 夹紧力为： Q =1554N4.2.5 夹紧元件强度校核受力分析：当压紧工件时，螺栓除受夹紧力Q作用产生拉应力外，还受转矩T的扭转而产生扭转剪应力的作用。拉伸应力：扭转剪应力：由第四强度理论，可知螺栓预紧状态下的计算应力：元件材料为45钢，屈服强度为=450 则许用挤压应力夹具结构见附件“夹具总装图，夹具零件图”。4.3 夹具说明本夹具是用来

39、加工车床后托架的钻模。工件以底面及两侧面分别靠在夹具支架的定位平面和定位销及底面的3个固定钻套定位，用螺钉及压板将工件夹紧。为提高工件加工孔中心距精度，钻模设计有钻套。夹具具体结构如图4-1所示。图4-1 夹具总装图主视图夹具具体结构及参数见附件“夹具总装图”。结论1、毕业设计是对所学知识的一次综合运用，充分的运用以前所学知识去分析和解决实际问题，进一步巩固和深化了基础知识，同时也是对机械制造技术基础学习的一个升华过程。2、掌握了一般的设计思路和设计的切入点，对机械加工工艺规程和机床夹具设计有了一个全新的体验和全方位的认识，培养了正确的设计思路和分析解决问题的能力，同时提升了运用知识和实际动手

40、的能力。3、是对学习的制图软件CAD的一次运用和复习巩固的过程。进一步规范了制图要求，学会运用标准、规范、手册和查阅相关资料的能力。此外我国机械行业还有很大的发展空间，与先进制造业国家还存在一定得差异，特别是机床方面技术差距明显导致我国制造业依赖国外技术，因此需要我们不断努力，勇于创新，为祖国制造业做出自己应有的贡献。由于本人水平有限，加之时间短，没有相关。所做设计中定有许多不妥、错误之处，请各位老师给予指正和教导，在此表示深深的感谢。致谢在毕业设计的过程当中，遇到了不少困难和问题，其中得到了指导老师吴老师以及其他老师和同学的大力帮助。在设计过程中，吴老师经常抽出时间和精力耐心指导，在设计的整

41、个过程中给以了很大的帮助。同时也感谢在一起做，设计的同学们，他们给我的设计不少有用的帮助。最后还要感谢在毕业设计中所用的资料、书籍的作者，这些我不认识的科技工作者提供了我设计之用的经验和大量的数据，我的设计是建立在他们辛苦努力的基础上的。在此表示衷心的感谢！参考文献1张耀宸.机械加工工艺设计实用手册M.北京：航空工业出版社.1993.手册M.北京：机械工业出版社 19793侯珍秀.机械系统设计M.哈尔滨：哈尔滨工业大学出版社.2003.4王凡.实用机械制造工艺设计手册M.北京：机械工业出版社.2008.5尹成湖.机械制造技术基础M.北京：高等教育出版社.2008.6王启平.机械制造工艺学M.哈

42、尔滨：哈尔滨工业大学出版社.2005.7曾志新、吕明.机械制造技术基础M.武汉：武汉理工大学出版社.2004.8东北重型机械学院、洛阳农业机械学院、长春汽车厂工人大学.机床夹具设计手册M.上海：上海科学技术出版社.1997.9Serope kalpakjian.Steven R.Schmid.Manufacturing Engineering and TechnologyMachiningM.北京：机械工业出版社.2004.- 欢迎下载资料，下面是附带送个人简历资料用不了的话可以自己编辑删除，谢谢！下面黄颜色背景资料下载后可以编辑删除X X X 个 人 简 历个人资料姓 名：xxxx婚姻状况：

43、未婚照片出 生：1987-06-24政治面貌:团员性 别：男民 族：汉学 位：本科移动 ：专 业：英语电子邮件：地 址： 教育背景吉林工程技术师范学院-外国语言文学系主修课程本科阶段主修大学英语精读，大学英语泛读，英语口语，英语听力，英语写作，英语口译，翻译学，词汇学，语法学，英美概况，英国文学，美国文学，语言学，日语，中外名胜。特长及兴趣爱好除了有专业的英语方面知识外，我在校生活部工作一年, 在系宣传部和秘书处各工作一年。为全面发展，大三上学期，我加入系文学社，参于了我系心韵杂志的创刊和编辑工作。在这些活动中锻炼了我的领导和团队协作能力，学会了更好的与人相处，这些在我以后的工作中一定会有很大

44、的帮助。计算机能力能熟悉使用Office工具以及Photoshop、Flash等软件。获国家计算机二级等级资格证书。外语水平通过英语专业四级考试，能熟练进行听说读写译。奖励情况：2007-2008 优秀学生会干部 200807 师生合唱比赛一等奖普通话水平测试等级证书英语专业四级证书自我评价X X X 个 人 简 历个人资料姓 名： 婚姻状况：未婚出 生： 政治面貌：团员性 别： 民 族：汉学 位： 移动 ：专 业： 电子邮件：地 址：教育背景2006.9-2010.6吉林工程技术师范学院-外国语言文学系主修课程大学英语精读，大学英语泛读，英语口语，英语听力，英语写作，英语口译，翻译学，词汇学

45、，语法学，英美概况，英国文学，美国文学，语言学，日语，中外名胜。能力及特长这要写你明你有什么样的能力及经验，最重要就是告诉用人单位，你会做什么？计算机能力能熟悉使用Office工具以及Photoshop、Flash等软件。获国家计算机二级等级资格证书。外语水平通过英语专业四级考试，能熟练进行听说读写译。奖励情况2007-2008 优秀学生会干部 200807 师生合唱比赛一等奖普通话水平测试等级证书英语专业四级证书实习经验（或实践经验或兼职经验）这里写上你的实习经验或实践经验或兼职经验等信息吧，标题自己起一个贴切的。自我评价本人性格开朗、稳重、有活力，待人热情、真诚。工作认真负责，积极主动，能

46、吃苦耐劳。有较强的组织能力、实际动手能力和团体协作精神，能迅速的适应各种环境，并融入其中。我不是最优秀的，但我是最用功的；我不是太显眼，但我很踏实；希望我的努力可以让您满意。这里不要照抄哦，不会写自我评价的朋友，你可以访问 这里有很多自我评价范文可以参考。（按住键盘的CTRL键，再用鼠标点链接就可以直接打开网站，不用复制到浏览器的。）本人性格热情开朗、待人真诚，善于沟通，应变能力较强。懂得珍惜拥有的一切。B内张型鼓式制动器C湿式多片制动器D浮钳盘式制动器289.零配件市场上的主要价格形式（ABC）A厂家指导价B市场零售价C配件厂价格290.油漆出险桔皮皱，即表面不光滑，可能的原因（ D ）A涂

47、装间通风国强B稀释剂干燥速度过快C稀释剂干燥速度过快慢D一次喷涂过厚291.汽车的动力性能包括（ACD）A最高车速B平均车速C加速时间D能爬上的最大坡度292.车险定损核价运作规范规定事故车辆修复费用包括（ABCD）A事故损失部分维修工时B事故损失部分需更换的配件费C残值D税费293.车辆全损或推定全损案件， 在确定损失前，应该了解（ABD）汽车信息A了解车辆购置时间、价格B取得车辆的购置发票或其他证明C了解车辆的购置渠道D了解车辆的所有人294.机动车电器故障引起火灾的主要原因有（BC）A电瓶故障B线路故障C电器元件故障D日光聚集295. 车险定损核价运作规范规定对残值处理的原则（AB）BA

48、所有残值归被保险人所有，保险人在维修费中扣除B事故车辆更换的配件由保险人收回后不计入残值之内C所有配件必须折旧卖给被保险人D所有配件必须折旧卖给维修厂或废品收购站296.从火灾原因调查的角度，汽车火灾的原因分（ABCD）A机械故障类（如发动机过热）B电器类（线路老化短路）C人为类（纵火）D交通事故类（碰撞、倾覆、货物引起）297.对汽车整车进行测量非常重要的平面（D）?A基本面B中心面C零平面D下平面298.机械配件的基本维修原则（ABCD）A超过配合尺寸，通过加工也无法得到装配技术要求B变形通过矫正无法保证使用性能和安全技术要求C断裂无法焊接或焊接后无法保证使用性能和安全技术要求D转向等涉及

49、到安全的所有发生变形的配件299.被保险人可依据哪些有效证明作为领取赔款的凭证（A）ACA居民身份证B有效驾驶本C户口薄300.驾驶员未取得驾驶资格包括哪些情况（ABCD）ABCA无驾驶证B驾驶车辆与准驾车型不符C公安交关部门规定的其他属于非有效驾驶的情况D驾驶证丢失301.车险网上理赔系统录入的要求有哪些（ABCDE）A查勘时间照片最佳大小为60-80kB扫描仪设置方档最佳大小100-150kC索赔申请书应当由当事驾驶员在第一时间亲笔填写D车损照片的拍摄必须符合车险定损核价运作规范的相关规定E驾驶证，行驶证应尽量在查勘环节第一时间采取原件拍摄 判断题 1. 185/65R14，其中R代表Radial：表达轮胎纹