地连墙工程施工方案（2021年）

1、智慧快速路工程地连墙施工方案编 制：审核（项目总工）：批准（项目经理）：有限公司智慧快速路工程项目部二二一年六月智慧快速路工程 地下连续墙施工方案目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc19827 1、编制说明 PAGEREF _Toc19827 h 3 HYPERLINK l _Toc9206 1.1 编制依据 PAGEREF _Toc9206 h 3 HYPERLINK l _Toc22569 1.2 编制原则 PAGEREF _Toc22569 h 3 HYPERLINK l _Toc5832 2、工程概况 PAGEREF _Toc5832 h 4 HYP

2、ERLINK l _Toc505 2.1 项目概况 PAGEREF _Toc505 h 4 HYPERLINK l _Toc24879 2.2 地连墙概况 PAGEREF _Toc24879 h 4 HYPERLINK l _Toc24415 2.3 工程地质概况 PAGEREF _Toc24415 h 5 HYPERLINK l _Toc22215 2.4 气象及水文条件 PAGEREF _Toc22215 h 5 HYPERLINK l _Toc2645 2.5 施工作业条件 PAGEREF _Toc2645 h 6 HYPERLINK l _Toc4933 2.5.1 施工用水 PAGE

3、REF _Toc4933 h 6 HYPERLINK l _Toc31450 2.5.2 施工用电 PAGEREF _Toc31450 h 6 HYPERLINK l _Toc13663 2.5.3 周边环境及交通状况 PAGEREF _Toc13663 h 6 HYPERLINK l _Toc2224 2.5.4 沿线管线情况 PAGEREF _Toc2224 h 6 HYPERLINK l _Toc16913 3、施工要求和技术保证条件 PAGEREF _Toc16913 h 7 HYPERLINK l _Toc2078 3.1 施工要求 PAGEREF _Toc2078 h 7 HYPE

4、RLINK l _Toc31448 3.2 技术保证条件 PAGEREF _Toc31448 h 8 HYPERLINK l _Toc16826 3.3 施工场地布置 PAGEREF _Toc16826 h 8 HYPERLINK l _Toc1744 4、施工方案 PAGEREF _Toc1744 h 9 HYPERLINK l _Toc17799 4.1 总体施工方案 PAGEREF _Toc17799 h 9 HYPERLINK l _Toc3561 4.2 施工准备工作 PAGEREF _Toc3561 h 9 HYPERLINK l _Toc23524 4.3 施工工艺和方法 PAG

5、EREF _Toc23524 h 10 HYPERLINK l _Toc7810 4.3.1 施工工艺流程 PAGEREF _Toc7810 h 10 HYPERLINK l _Toc11045 4.3.2 施工方法 PAGEREF _Toc11045 h 10 HYPERLINK l _Toc14645 4.3.3 特殊槽段施工 PAGEREF _Toc14645 h 34 HYPERLINK l _Toc7887 4.3.4 地下连续墙施工注意事项 PAGEREF _Toc7887 h 35 HYPERLINK l _Toc31633 4.3.5 地下连续墙常见问题预防及处理措施 PAGE

6、REF _Toc31633 h 36 HYPERLINK l _Toc17866 4.4 检查方法及质量验收标准 PAGEREF _Toc17866 h 39 HYPERLINK l _Toc27157 5、施工进度计划 PAGEREF _Toc27157 h 40 HYPERLINK l _Toc18180 5.1 施工技术计划 PAGEREF _Toc18180 h 40 HYPERLINK l _Toc6835 5.2 施工工期计划 PAGEREF _Toc6835 h 40 HYPERLINK l _Toc18528 5.3 工序时间表 PAGEREF _Toc18528 h 40 H

7、YPERLINK l _Toc19608 6、资源配置计划 PAGEREF _Toc19608 h 41 HYPERLINK l _Toc16869 6.1 人员配置计划 PAGEREF _Toc16869 h 41 HYPERLINK l _Toc7953 6.2 材料计划 PAGEREF _Toc7953 h 42 HYPERLINK l _Toc18304 6.3 设备配置计划 PAGEREF _Toc18304 h 42 HYPERLINK l _Toc26824 7、施工保证措施 PAGEREF _Toc26824 h 43 HYPERLINK l _Toc26084 7.1 质量保

8、证措施 PAGEREF _Toc26084 h 43 HYPERLINK l _Toc31145 7.1.1 质量保证体系 PAGEREF _Toc31145 h 43 HYPERLINK l _Toc21313 7.1.2 组织及制度保证措施 PAGEREF _Toc21313 h 45 HYPERLINK l _Toc9519 7.1.3 施工质量保证措施 PAGEREF _Toc9519 h 46 HYPERLINK l _Toc31474 7.2 安全保证措施 PAGEREF _Toc31474 h 47 HYPERLINK l _Toc8177 7.2.1 安全管理措施 PAGERE

9、F _Toc8177 h 47 HYPERLINK l _Toc25422 7.2.2 施工用电安全保证技术要点 PAGEREF _Toc25422 h 48 HYPERLINK l _Toc21146 7.2.3 施工起吊作业安全保证技术要点 PAGEREF _Toc21146 h 48 HYPERLINK l _Toc10042 7.2.4 机械使用安全技术措施 PAGEREF _Toc10042 h 49 HYPERLINK l _Toc5565 7.2.7 夜间施工措施 PAGEREF _Toc5565 h 50 HYPERLINK l _Toc18748 7.3 环境保护措施 PAG

10、EREF _Toc18748 h 50 HYPERLINK l _Toc9501 7.4 文明施工措施 PAGEREF _Toc9501 h 51 HYPERLINK l _Toc5136 7.5 应急措施 PAGEREF _Toc5136 h 52 HYPERLINK l _Toc20066 7.5.1 应急救援指挥机构 PAGEREF _Toc20066 h 52 HYPERLINK l _Toc7450 7.5.2 应急救援小组 PAGEREF _Toc7450 h 52 HYPERLINK l _Toc15959 7.5.3 应急通信联络及急救电话 PAGEREF _Toc15959

11、h 54 HYPERLINK l _Toc24356 7.5.4 应急物资 PAGEREF _Toc24356 h 55 HYPERLINK l _Toc10524 7.5.5 应急措施 PAGEREF _Toc10524 h 56 HYPERLINK l _Toc22601 7.5.6 施工伤亡事故处理程序 PAGEREF _Toc22601 h 57 HYPERLINK l _Toc11511 7.5.7 应急救援路线 PAGEREF _Toc11511 h 581、编制说明1.1 编制依据（1）建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）；（2）建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB5

12、0202-2002）；（3）混凝土结构耐久性设计规范（GB/T50476-2008）；（4）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）；（5）钢筋机械连接技术规程（JGJ107-2016）；（6）钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2012）；（7）混凝土外加剂应用技术规范（GB50119-2013）；（8）钢筋混凝土用热轧带肋钢筋（GB/T 1499.2-2018）（9）地下工程防水技术规范（GB50108-2008）；（10）地下防水工程质量验收规范（GB50208-2011）；（11）建筑施工安全管理规范（DB 33/1116-2015）；（12）越东路及南延段（杭甬高速-绍

13、诸高速平水口）智慧快速路工程（二环南路以北至绍诸高速平水口）2标基坑工程施工图、实施性施工组织设计、施工合同；（13）建筑法、安全生产法、建设工程安全生产管理条例。1.2 编制原则（1）越东路及南延段（杭甬高速-绍诸高速平水口）智慧快速路工程（二环南路以北至绍诸高速平水口）标地下连续墙施工方案是根据招标文件及施工合同的总体要求，在认真、全面理解设计文件的基础上，按照主体围护结构设计图纸、施工过程中涉及的相关规范、规程、标准和强制性条文，结合实施性施工组织设计进行编制。（2）遵守、执行业主相关文件条款的具体要求，确保实现施工组织设计工期、质量、安全、环境保护、文明施工等各方面工程目标。（3）结合

14、工程实际情况，应用新技术成果，在认真、全面理解设计文件的基础上，结合工程情况进行编制，使施工方案具有技术先进、方案可靠、经济合理的特点。（4）充分研究现场施工环境，妥善处理施工方案与周边接口问题，使施工方案满足现场施工条件及对周边环境的影响最小化。（5）施工方案尽可能做到重点突出、内容全面、思路清晰的特点。2、工程概况2.1 项目概况越东路及南延段（杭甬高速绍诸高速平水口）智慧快速路工程（二环南路以北至绍诸高速平水口)标段位于绍兴市越城区，起于涂山路，终于洄涌湖公园。本标段主线起讫里程K17+675K20+800，全长3125m，地面辅道桩号范围为K17+619.07K18+637.461，长

15、度1018.381m，均为双向4车道规模。主要建设内容包括地面道路工程（含保通道路）、地道工程、桥梁工程、堤岸工程、机电工程、交安工程、消防工程、景观绿化工程及智慧交通工程等。项目合同工期36个月，合同价款12.42亿元。标段线路位置见图2.1-1。图2.1-1线路走向图2.2 地连墙概况标段内地连墙墙高2428m，厚600mm，墙身为C35钢筋混凝土,混凝土抗渗等级P8，位置段落及数量情况见表2.2-1，钢筋笼情况统计见表2.2-2。表2.2-1 地连墙情况统计表序号里程段落长度（m）墙高（m）幅数类型墙厚（mm）C35混凝土方量(m)1K18+244-K18+39014626.653E1、

16、W16002330.162K18+390-K18+5942042455E1、W1、S1、N16002937.631号变电所402412/6005764K20+160-K20+2004024.512E2、W26005885K20+200-K20+237372617E2、W2、S2600577.26K20+237-K20+3391022734E2、W26001652.47K20+391-K20+5152242840E3、W3、N36003763.2合计223表2.2-2 钢筋情况统计表序号里程段落墙高（m）墙厚（mm）幅数类型钢筋重量（t）备注1K18+244-K18+39026.660053E1

17、、W1838.862K18+390-K18+5942460055E1、W1、S1、N11057.5431号变电所2460012/207.794K20+160-K20+20024.560012E2、W2211.185K20+200-K20+2372660017E2、W2、S2211.186K20+237-K20+3392760034E2、W2594.867K20+391-K20+5152860040E3、W3、N31288.22合计2232.3 工程地质概况根据设计文件中勘察资料显示，拟建场地内场地内分布有杂填土、素填土、淤泥、浜填土、褐黄灰黄色粉质粘土、灰色黏质粉土、灰色淤泥质黏土、粉质粘土、

18、灰黄褐黄色粉质粘土、灰色含黏性土砂砾、黄灰浅灰白色粉质粘土、黄灰灰白色含黏性土砂砾石、灰青灰色粉质黏土、灰黄草黄色含砾粉质黏土、全风化凝灰质角砾岩、强风化玻屑凝灰岩、中风化玻屑凝灰岩。2.4 气象及水文条件绍兴市属亚热带季风气候区，夏季高温多雨，冬季温和少雨，四季分明。根据绍兴市气象局资料，历年平均气温16.4,最高气温出现在7月份，极端最高气温39.5，最低气温平均在34左右，极端最低气温-10.1，年降雨量1450.4mm，日最大降水量345.2mm，年蒸发量8001000mm，相对湿度80%左右，无霜期245天左右。春末夏初多梅雨，410月多热雷、台风暴雨。历年十分钟平均最大风速2.1m

19、/s，风向WWS，夏季主导风向ES，冬季主导风向为WN。全年有3个明显的降水时段，即45月的春雨，67月的梅雨和9月的秋雨；1月是下雪最多的月份。年平均日照2017小时，其中以7、8月最多，月平均日照分别为239、241小时；1、2月最少，月平均日照分别为134、124小时。夏秋之交，台风对本地区天气影响较大，是本地区的主要灾害性天气，其他灾害性天气有暴雨、连阴雨、干旱、寒潮、大雪、大雾、高温和热带气旋等。拟建场地地下水类型主要工程沿线地下水可分为第四系浅层松散岩类孔隙潜水、深部松散岩类孔隙承压水和岩层裂隙水。孔隙潜水赋存于场地浅部的填土、黏土和淤泥质土层中，地下水年变化幅度1.0m。2.5

20、施工作业条件2.5.1 施工用水按相关程序向绍兴市越城区自来水公司申请开户，根据施工需要就近设置接水点，管道引入各工点。2.5.2 施工用电施工段落地处绍兴市越城区，电力资源丰富，电网密布，网电负荷充足，可直接申请临电开户并架设专线至各施工工点。2.5.3 周边环境及交通状况施工段落位于绍兴市越城区，紧贴平水东江，沿线左侧主要为高尔夫球场内厂房，右侧多为住宅及旅游区，包括东泽庄园、绍兴市委党校等沿途可利用二环东路、二环南路、涂山路、皖江路及阳明路等进入地道工程施工红线，红线内需在地道两侧新建施工便道。2.5.4 沿线管线情况线路周边管线共计7类，包括电力管道、雨水管道、通信管道、燃气管道、给水

21、管道、污水管道、石油污水管道等。沿线影响地连墙施工的管线分布见表2.5-1表2.5-1 管线分布统计表序号管线类型规格材质/方式位置及走向与围护关系备注1供水管线DN1200铸铁平水江东侧南北走向K17+980K18+390处于围护内2雨水管DN500PVC平水江东侧南北走向K17+980K18+390处于围护内3电力10Kv暗埋与线路斜交围护范围内与围护相交4通信管道光纤暗埋平水江东侧南北走向处于围护范围内5燃气管DN300PE中压平水江东侧南北走向处于围护范围内6污水管DN500暗埋平水江东侧南北走向处于围护范围内7供电线10kv高架平水江东侧南北走向围护范围内与围护相交地连墙施工前，段落

22、内暗埋10Kv电力线、燃气管道、给水管、雨水管、污水管需全部改迁完成。K20+260、K20+320两处220KV架空高压线属于保护线路，无法迁改，高压线下施工中，施工过程中采取相应的安全措施。3、施工要求和技术保证条件3.1 施工要求（1）导墙采用钢筋混凝土结构，导墙的基底应夯实。导墙的接头施工缝应与地下连续墙之间的接头位置错开。（2）地下连续墙的现浇导墙拆模后，应沿纵向设上下两道支撑，将两片导墙支撑起来，在导墙的混凝土未达到设计强度之前，禁止任何重型机械和运输设备在旁边行驶，以防导墙受压变形。（3）地下连续墙垂直施工误差小于0.3%，墙体表面平整度100mm，成槽深度允许偏差+100mm。

23、（4）应采取措施确保接头准确定位，成槽和接头垂直偏差小于1/300，接头处相邻两槽段的中心线在任一深度的偏差值均不得大于60mm。（5）地下连续墙均自地面成槽施工，槽内泥浆液面应保持高于地下水位0.5m以上，新鲜泥浆的比重宜保持在1.051.1之间，槽底沉渣厚度不应大于5cm。（6）为确保槽壁稳定，成槽时，槽顶附近尽可能避免堆载和机械设备对槽壁产生的附加应力，并减少振动，如成槽过程中可能产生坍压时，应对地层采取加固措施。（7）地下连续墙采用跳段施工方式，一期槽段的混凝土强度达到设计强度的70%以上，方可进行下期槽段的施工。（8）施工必须按设计要求配筋，每一槽段为一幅钢筋笼，为了保证钢筋笼的整体

24、性和刚度，要求钢筋笼必须在同一平台上整体制作或整体预拼装。必须防止吊装时产生过大变形造成入槽困难和碰撞槽壁，特别是异型槽段更应注意。（9）预埋插筋、接驳器和预埋件要求位置准确，符合规范要求，若预估不能满足时应及时提出，以便加大余量，满足使用和后续工序的要求。(10)预埋注浆管，注浆管在每幅槽段的中间埋设2根，采用50mm钢管，在钢筋笼施工结束后固定在钢筋笼上，底部插入墙底1m，压浆范围为地下连续墙底下1.5m，浆液采用水灰比为1的水泥浆。每幅注浆量不得小于2m。当每根注浆管注浆量达到2m，或注浆压力超过2Mpa，或地下连续墙因注浆隆起达到10mm时，停止注浆。预埋声测管采用D503mm，每幅墙

25、预埋超声波管不少于4个。(11)通过计算本工程钢筋笼采用整幅吊装。钢筋接头采用焊接接头，或机械连接，在同一连接区段上焊接接头不超过50%。(12)钢筋保护层厚度为70mm，为确保主筋保护层厚度，在钢筋笼的两侧隔一定距离应在主筋上焊接钢制垫板，以保证垫层厚度和钢筋笼的垂直度，钢垫板3mm厚，纵向4m设置一排，每排不少于2块，与主筋焊接。(13)为了便于钢筋笼的插入，底部钢筋做成稍许闭合状，钢筋坡度1:10，坡长为0.5m。(14)地下连续墙采用声波投射法检测墙身结构质量，检测槽段数不少于总槽段数的20%，且不少于3个槽段。3.2 技术保证条件（1）施工作业前，对作业班组进行技术培训，对与地下连续

26、墙相关的施工内容进行全面的技术交底。施工过程中，现场技术员依据施工方案、施工图纸及技术交底等相关文件、规范的要求进行现场质量检查，发现问题立即通知作业班组进行整改，并对整改情况及时跟踪落实。（2）选择具有丰富施工经验的技术人员、安全人员进行施工管理，优选具有丰富地下连续墙施工经验的作业班组进行作业，确保能够严格按照图纸要求进行施工，保证施工质量和安全。（3）严格按照建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002、建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012等规范中的相关要求进行施工，严肃施工纪律，加强过程管控，把好质量关。3.3 施工场地布置地连墙钢筋加工场和泥浆循环池在地连墙作业面附

27、近修建，地连墙钢筋笼由履带吊吊运至工作面钢筋加工场主要有三大块功能：第一，原材料堆放场；第二，钢筋笼加工平台；第三，钢筋笼临时存放区。图3.3-1 泥浆池示意图 图3.3-2钢筋笼加工场示意图每处地连墙钢筋加工场旁设置一处泥浆制作及存放区，区域顶设置雨棚，每处设置2025个泥浆箱（根据泥浆使用情况适当增减泥浆箱个数），场地大小约为12m*23m，泥浆箱大小为5m（长）*2m（宽）*2m（深），根据成槽作业面延长泥浆管将泥浆输送至作业面，废浆利用移动泥浆罐车将泥浆运送至场地外。4、施工方案4.1 总体施工方案为确保施工有序推进，将该工程划分为三个施工区段：第一区段K18+244K18+390、1

28、号变电所，长度390m；第二区段K20+160K20+339，长度179m；第三区段K20+391K20+515长度224m。各区段大平行小流水作业，区段划分见表4.1-1.表4.1-1 地连墙区段划分表序号里程段落单边长度（m）墙高（m）幅数类型墙厚（mm）区段划分1K18+244-K18+39014626.653E1、W1600第一区段2K18+390-K18+5942042455E1、W1、S1、N1600第一区段31号变电所402412/600第一区段4K20+160-K20+2004024.512E2、W2600第二区段5K20+200-K20+237372617E2、W2、S260

29、0第二区段6K20+237-K20+3391022734E2、W2600第二区段7K20+391-K20+5152242840E3、W3、N3600第三区段4.2 施工准备工作（1）施工前必须查明施工区域内详细地质资料，包括土层厚度、颗粒组成、分布范围、含水量、地下水位、有机物含量、地基承载力等资料。（2）熟悉并掌握设计施工图纸，充分理解设计意图，如有疑问，及时按照业主要求的渠道沟通解决。（3）按要求对钢筋原材及连接件等进行抽样送检，复试合格后投入使用。（4）召开技术交底会议，向施工人员及操作人员做好施工技术和安全技术交底，使作业人员了解设计意图，掌握施工要领和关键工序及安全操作规程，做到分工

30、明确，职责分明。（5）施工前根据环境和地下管线埋设的位置以及邻近建筑物的间隔距离，保护等级进行技术交底，确定操作参数。施工前场地应予以平整，必须清除地上和地下的一切障碍物，施工场地路基承重荷载以满足施工所需最大机械配置为基本。（6）主要施工机械及其配套设备的进场报验及技术性能资料。（7）施工测量网的设置。在施工场地设置井字形测量控制桩及水准点，控制点应设在不受地连墙施工影响处，设明显标志及保护架。4.3 施工工艺和方法4.3.1 施工工艺流程地下连续墙施工工艺流程见图4.3-1。验收合格验收合格验收合格图4.3-1 地下连续墙施工工艺流程图4.3.2 施工方法4.3.2.1 普通段落施工地下连

31、续墙施工采用液压抓斗机开挖成槽，静态泥浆护壁，以“跳孔挖掘法”成单元施工槽段。通过对地下连续墙钢筋笼的计算，采用200t与100t履带吊整幅起吊入槽，水下浇注混凝土。（1）测量放线根据业主提供的基点、导线点及水准点，在施工场地内引测施工用平面控制点和水准点（做好二个以上的水准点），报监理工程师复测。根据施工规范及施工经验，地下连续墙统一外放10cm，施工过程中定期复测基点，确保其精度符合要求。（2）导墙施工 HYPERLINK mailto:导墙采用C25钢筋混凝土，导墙侧壁厚50cm，两片导墙净间距640mm，水平方向厚度25cm，纵向、横向钢筋均为12200，导墙钢筋绑扎及模板支护见图4.

32、3-1、图4.3-2。 导墙采用C25钢筋混凝土，导墙侧壁厚50cm，两片导墙净间距650mm，水平方向厚度25cm，纵向、横向钢筋均为12200，导墙钢筋绑扎及模板支护见图4.3-1、图4.3-2。 图4.3-1 导墙钢筋绑扎示意图 图4.3-2 导墙模板支护示意图图4.3-3 地连墙导墙剖面图1）施工工艺流程见图4.3-4。图4.3-4 导墙施工工艺流程图2)导墙施工方法导墙沟槽土方采用挖掘机开挖，人工配合，开挖时严格控制超挖，欠挖部分采用人工进行修整；钢筋采用现场绑扎的方法，钢筋主筋保护层为30mm；混凝土采用泵送混凝土浇筑，分层捣固密实；模板采用钢模板进行拼装支护。导墙钢筋混凝土分段施

33、工，每段长度约1520m，分段施工缝与连续墙的分幅接头错开。导墙沟槽土方开挖设临时排水系统，防止槽坑积水。钢筋绑扎施工注意纵向钢筋的绑扎搭接长度不小于35d。导墙在拆模后及时沿其纵向每隔1m设上、下两道100*100木支撑，将两片导墙支撑起来，或回填土至沟槽内，以防导墙壁位移。导墙达到设计强度以前严禁重型机械在附近行走、停置或作业，以防导墙变形。若导墙被破坏或变形，应拆除，并用优质土(或掺入适量水泥、石灰)回填坑底并夯实，重新浇筑导墙。导墙施工控制要点，如图4.3-5所示。钢筋工程标高控制、开挖尺寸控制导墙施工土方开挖模板安装砼工程墙背回填搭接长度检查间距检查、保护层厚度控制支撑系统检查、垂直

34、度控制、平整度控制对称浇筑、振捣密实、面层标高控制、表面抹光填料选定分层夯实 图4.3-5 导墙施工控制要点4)导墙施工注意事项导墙不得以杂填土为基底，遇到杂填土须挖出，若挖出以后土方超深，则此处的导墙加深，遇其它障碍物时按上述方法处理，如处理效果无法达到设计要求，则需采取地基加固的措施。导墙施工接头应与地下连续墙接头位置错开不小于1m。槽壁段施工时，为确保槽壁稳定必须严格控制槽壁附近的堆载，不允许车辆在上面行驶和碰撞。导墙拆模后，及时进行墙间支撑，支撑按间距1m原则设置。导墙后侧若需回填土时，用粘性土回填并夯实，不得漏浆。考虑以后地下连续墙施工误差影响结构施工的因素，施工时导墙统一外放10c

35、m。为便于转角幅成槽施工，拐角处导墙相应延伸30cm。（3）泥浆工艺1）泥浆的拌制配合比及各阶段性能指标本工程泥浆采用优质的膨润土、纯碱、高浓度CMC和自来水作原材料，按试验确定的配合比配制，其配合比及性能指标如表4.3-1、表4.3-2。施工过程中如果上述泥浆指标不能满足槽壁土体稳定，通过试验室现场采样测试后，重新对泥浆指标进行调整。表4.3-1 新浆试用配合比序号项目规格指标（%）1膨润土优质682纯碱工业用0.30.53CMC高粘度0.050.084水自来水100表4.3-2 泥浆性能指标 泥浆项目新配制循环泥浆废弃泥浆检验方法粘性土砂性土粘性土砂性土粘性土砂性土比重（g/cm3）1.0

36、41.051.051.11.101.251.35比重计粘度（s）20242530255060漏斗计含砂率（%）344811洗砂瓶PH值8989881414试纸2）泥浆的制作泥浆制备设备包括储料斗螺旋输送机、磅称、定量水箱、泥浆搅拌机、药剂贮液桶等。搅拌前先做好药剂配制，纯碱液配制浓度为1：101：5，CMC液对高粘度泥浆的配制浓度为1.5%。搅拌时先将水加至1/3，再把CMC粉缓慢撒入，用软轴搅拌器将大块CMC搅拌成小颗粒，继续加水搅拌。配制好的CMC液静置6h后方可使用。泥浆搅拌前先将水加至搅拌筒1/3后开动搅拌机，在定量水箱不断加水同时，加入膨润土、纯碱液，搅拌3min后，加入CMC液继续

37、搅拌，搅拌好的泥浆应静置24h后使用。泥浆制备流程见图4.3-6。 图4.3-6 泥浆制备流程图3）泥浆的使用及管理泥浆的使用流程见图4.3-7。新泥浆的配制需严格按配合比进行配制，配制好的泥浆各项性能指标经自检合格后，静置24小时以上，经监理同意后方可投入使用。泥浆制备泥浆指标检验泥浆废弃外运地下连续墙护壁浇筑砼护壁泥浆指标检验泥浆池沉淀满足规范要求不合格泥浆配制箱顶需搭设遮雨蓬，防止下雨破坏配制好的泥浆。 图4.3-7 泥浆的使用流程图在成槽过程中，由于泥浆会受到各种因素的影响而降低质量，为确保护壁效果及墙体混凝土质量，必须对被置换后的泥浆进行测试，及时处理不合格的泥浆，直至各项技术指标都

38、符合质量要求后方可使用。质检员随时进行泥浆指标的抽查，对不能再利用的泥浆坚决废弃。对严重遭污染及严重超比重的泥浆坚决作废浆处理，并采用全封闭式泥浆运输车外运至规定的泥浆排放点弃浆。（4）成槽施工根据本工程地质条件，选择一幅标准幅作为成槽工艺试验槽段，以核对地质资料，检验所选用的设备、施工工艺及技术措施的合理性，取得造孔成槽、泥浆护壁等第一手资料。1）槽段开挖标准槽段采取三序成槽，先挖两边，再挖中间。槽段开挖长度6m左右，开挖过程中要实测槽壁变形、垂直度、泥浆液面高度，并应控制抓斗上下运行速度,挖槽时，抓斗中心平面应与导墙中心平面相吻合。单幅槽段成槽见表4.3-3地下连续墙施工方法示意图表，槽段

39、开挖顺序见图4.3-8槽段开挖顺序图。表4.3-3 地下连续墙施工方法示意图表序号图示说明1准备开挖的地下连续墙沟槽2用液压槽壁机进行成槽开挖3刮泥皮、清底4吊放钢筋笼插入导管5二次清孔、灌注水下混凝土图4.3-8 槽段开挖顺序图液压抓斗槽壁机定位后，抓斗平行于导墙内侧面，抓斗下放时，自行坠入导墙内，不允许强力推入，以保证成槽精度。土层成槽时不宜满斗挖土，即每斗不能挤满土方，因为土在泥浆中经过挤压后，会影响泥浆质量，使泥浆粘度比重增大。装土的抓斗提升到导墙顶面时，要稍停，待抓斗上泥浆沥净后，再提升转到临时堆土场，以防泥浆污染场地，掉在导墙上的泥土清至槽孔外，严禁铲入槽中。抓斗成槽过程中，每钻进

40、2m进行一次渣样采集。抓斗挖土过程中，上、下升降速度均缓慢进行，抓斗还要闭斗下放，开挖时再张开，以免造成涡流冲刷槽壁，引起坍孔。抓斗下放挖土时，抓斗中心对准放于导墙上的孔位中心标志物，并顺着导墙外侧壁下放，保证挖土位置正确。槽段成槽完成后及时在槽段处铺设安全网片，四周用铁马、警示带围护，以保障施工安全。2)槽段成槽检查槽段开挖结束后，采用超声波检测槽位、槽深、槽宽及槽壁垂直度，合格后可进行清槽换浆。槽段开挖质量标准见表4.3-4槽段开挖质量标准表。表4.3-4 槽段开挖质量标准表项目允许误差检查频率检查方法范围点数成槽平面轴线与设计轴线间30每幅3尺量成槽的垂直精度液压抓斗法0.3%每幅三线每

41、线每2米一点测斜仪接头处相邻两槽段的挖槽中心线不大于60mm挖槽深度清孔后不小于设计深度每幅2测深吊线清孔及槽底淤泥厚度不大于50mm/长度误差2%/成槽厚度误差1.5%-1%/3）刷壁由于单元槽段接头部位的土渣会显著降低接头处的防渗性能。这些土渣的来源，一方面是在混凝土浇筑过程中，由于混凝土的流动将土渣推挤到单元槽段接头处，另一方面是在先施工的槽段接头面上附有泥皮和土渣。因此用钢刷子刷除方法进行刷壁。刷壁是地下连续墙施工中的一个至关重要的环节，刷壁的好坏直接影连续墙接头防水效果。 后续槽段挖至设计标高后，用特制的刷壁器清刷先行幅接头面上的沉碴或泥皮，上下刷壁的次数不少于10次，直到刷壁器的毛

42、刷面上无泥为止，确保接头面的新老砼接合紧密。刷壁器采用偏心吊刷，以保证钢刷面与接头面紧密接触从而达到清刷效果，见图4.3-9偏心吊刷示意图。 图4.3-9 偏心吊刷示意图4）清底换浆采用抓斗撩抓法清底，在成槽完毕之后进行。当槽底沉渣已经清除干净时即时换浆，保证槽底沉渣不大于50mm；槽底泥浆比重一般不大于1.15，但在地质条件恶劣地段可根据实际情况适当加大泥浆比重。单元槽段开挖结束之后，检查槽位、槽深、槽宽、槽壁垂直度，合格后方可进行清槽换浆工作，用抓斗对槽底进行清理。清底施工技术要点：用成槽机进行清底，泥浆泵深入槽底至少分三点采用反循环定位换浆，确保沉淤厚度5cm，槽底以上0.21m处的泥浆

43、比重不大于1.15，粘度28S，含砂率8%。以砂层和软土为主的地层，清底换浆时间不能过长，结合本工程连续墙的特点一般不宜超过4小时。（5）钢筋笼制作和吊装1）钢筋笼加工平台根据成槽设备的数量和施工场地的实际情况，本工程搭设钢筋笼加工平台共4处，平台采用175H型钢焊接，平台底层采用素混凝土铺平，平台比场地便道高出150mm，用水准仪校平，钢筋笼平台放样用全站仪，以保证钢筋笼平台四个角均为直角。在平台上根据设计钢筋间距、各类主筋的长度、位置画出控制标记，以保证钢筋笼的加工精度。2）钢筋笼制作钢筋笼制作时先在钢筋制作平台上标出钢筋笼的尺寸和钢筋的摆放位置，然后按照标好的位置进行摆放、焊接加工。钢筋

44、接头采用机械连接，纵横向钢筋相交部位需100点焊。声测管安装与保护措施声测管直接绑扎在钢筋笼内侧上，用铁丝在钢筋上缠绕两圈，然后以编辫子的方法编至70-80mm，再把铁丝叉开困住声测管。声测管安装完毕后要上堵下封，接头处用胶带缠住，确保连接部位密实不渗漏管内加注清水，钢筋笼放入槽段时应防止扭曲，管与管平行垂直，保证在浇筑砼时不渗漏水泥砂浆。钢筋笼保护层的设置钢筋笼定位垫块采用t3mm钢板加工的垫块,在钢筋笼宽度上水平方向设不少于2列定位垫块，竖向间距4m布置。钢板与钢筋笼主筋焊接牢固。垫块形式见图4-11钢筋笼保护层垫块示意图。图4-11 钢筋笼保护层垫块示意图钢筋笼的加固为了保证钢筋笼在吊装

45、过程的稳定，在每幅钢筋笼设置4榀加强桁架代替该位置原有的桁架，桁架方向同钢筋笼主筋方向，桁架主筋利用钢筋笼主筋，连接筋采用25的级螺纹钢，连接筋与主筋成45夹角、连接筋与桁架筋间成90夹角。具体形式见图4-12桁架结构示意图。图4-12 桁架结构示意图导管仓的设置根据槽段宽度来设置导管仓，参照规范，每根导管的影响范围为2m，故宽度小于等于4m的槽段设置一根导管，宽度大于4m的槽段设置两根导管，两根导管间距不能低于2m。注浆管的安装注浆管在每幅槽段的中间埋设2根，采用50mm钢管，在钢筋笼施工结束后固定在钢筋笼上，底部插入墙底1m。3）吊车设备选择按最重钢筋笼重量计算：即WT=35T（含索具、铁

46、扁担、吊钩重量，按3T考虑），配置200T履带吊作为主吊，100T履带吊作为副吊，双机抬吊钢筋笼；钢筋笼重量在30T以内的采用130T履带吊作为主吊，50T履带吊作为副吊。主要计算如下：选择计算主吊机垂直高度时，不仅要考虑主吊臂架最大仰角75和最大尺寸、重量的钢筋笼为标准，而且要考虑钢筋笼吊起后能旋转180，不碰撞主吊臂架（见图4-13），故要满足BC距离大于3.5m的条件。由于加工制作的吊具尺寸为h1=1.52m，h0=0.5m，因此：AC=BCtg75=13.06m（BC=3.5m）h2=AC-h1-b-h0=13.06-1.52-2.0-0.5=9.04m 图4-13 履带吊吊装示意图故

47、H=h2+h1+h3+h4+h0=9.04+1.52+28+0.5+0.5=39.56mb起重滑轮组定滑轮到吊钩中心距离，取2mh0起吊扁担净高h1扁担吊索钢丝绳高度h2钢筋笼吊索高度h3起吊时钢筋笼距地面高度主吊机起重臂长度LL=（HbC）/sina=（39.5622）/sin75=40.95（m）C为起重臂下轴距地面的高度2 m。根据200T或100T履带吊车技术性能表，查对符合起重量超过35t，起吊高度超过47.56m，臂长大于49.24m的履带吊车。200T履带吊安装58m的臂架，最大半径按照14m考虑，起吊重量54.8t，可以满足现场安全吊装的需要，故主吊选择200T履带吊车，副吊选

48、100T履带吊。两台起重机在该工况下允许起重量之和的75%大于起吊重量。（54.8+30.6）75%=64.05t35t单机的起吊荷载不得超过允许荷载的80%。35/2=17.554.8*80%=43.84t,且35/2=17.530.6*80%=24.48t4）钢筋笼吊点布置钢筋笼纵向吊点布置如果吊点位置计算不准确，对钢筋笼会产生较大挠曲变形，使焊缝开裂，整体结构散架，无法起吊；因此吊点位置的确定是吊装过程的一个关键步骤。根据弯矩平衡定律，正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理，计算如下（如图4-14）。图4-14 钢筋笼纵向弯矩示意图+M=-M 其中：+M=1/2qL12 q均布载荷-M=1

49、/8 qL221/2 qL12 M弯矩 故： L2=22 L1又： 2 L1+（6-1） L2=37m L1=37（2+102）=2.29m L2=22 L1=6.48m因此选取图示十二点吊起吊时弯矩平衡，钢筋笼产生挠度最小。在起吊过程中，B、C、D为主吊位置，E、F、G为副吊位置。此计算结果为理论最佳值，实际操作中需在此基础上进行微调。笼头吊点一般设置在第一根水平筋上，其距笼顶距离一般为1.0m，那么其后几个点随之调整。以最深地连墙37m钢筋笼为例，可按如下布置吊点：AB=1.0m；BC=CD=DE=EF=FG=6.9m，GH=1.5m。L型、T型槽段钢筋笼吊点根据钢筋笼加工情况适当调整。钢

50、筋笼横向吊点布置根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼横向受力弯矩图如4-15所示。图4-15 钢筋横向弯矩图+M=-M 其中：+M=1/2qL12 q均布载荷-M=1/8 qL221/2 qL12 M弯矩 故： L2=22 L1又： 2 L1+L2=6 L1=6（2+22）=1.25m L2=22 L1=3.5m以6m幅宽钢筋笼为例，根据本工程钢筋笼主筋分布，横向吊点位置为1.25m+3.5m+1.25m。L型、T型槽段钢筋笼吊点根据钢筋笼加工情况适当调整。钢筋笼吊点采用32圆钢，共设12个吊点。图4-16 钢筋笼吊点设置及起吊示意图图4-17 钢筋笼吊点设置及起

51、吊示意图5）钢丝绳验算钢丝绳规格：吊装钢筋笼的钢丝绳，使用637+1的钢丝绳，公称抗拉强度取1700MPa。换算系数：a=0.82；钢丝绳安全系数：K=6（起重吊装数据手册）钢丝绳允许拉力：Fg=aFg/K；钢丝绳受力计算：P=Q/（ncos）主吊机扁担上部（吊钩与铁扁担之间）钢丝绳验算。钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大。钢丝绳直径47mm，单根有效长度不小于3.6m。查表知钢丝绳容许拉力Fg=1700KN，钢丝绳破断拉力Fg，=1430KN吊重：G总 =G笼+G吊=35t=350KN钢丝绳允许拉力：Fg=aFg，/K=0.821430/6=195.43KN钢丝绳（双股）受力计算：P=Q/（n

52、cos）/2=350/（2cos30）/2=101.04KN钢丝绳直径47mm时：Fg=195.43KN P=101.04KN，满足要求。主吊扁担下部（铁扁担与钢筋之间）钢丝绳验算。钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大，钢丝绳直径43mm，单根有效长度不小于61m。查表知钢丝绳破断拉力总和：Fg=1185KN吊重：G总=G笼=32t=320KN钢丝绳允许拉力：Fg=aFg/K=0.821185/6=161.95KN钢丝绳受力计算：P=Q/（ncos）=320/（4cos0）=80KN 钢丝绳直径43mm时：Fg=161.95KNP=80KN，满足要求。副吊机扁担上部（吊钩与铁扁担之间）钢丝绳验算。

53、钢丝绳直径39mm，单根有效长度不小于3.6m。查表知钢丝绳破断拉力总和：Fg=959.5KN吊重：G总 =（G笼60+G吊）=（3260%+1.5t）=20.7t=207KN钢丝绳允许拉力：Fg=aFg/K=0.82959.5/6=131.1KN钢丝绳受力计算：P=Q/（ncos）=207/（2cos30）/2=59.76KN钢丝绳直径39mm时：Fg=131.1KNP=59.76KN，满足要求。副吊扁担下部（铁扁担与钢筋之间）钢丝绳验算。因钢丝绳与铅垂线夹角为0时钢丝绳受力最大，所以按最大受力计算；钢丝绳直径36.5mm，单根有效长度不小于61m。查表知钢丝绳破断拉力总和：Fg=856KN

54、吊重：G总=G笼60=32t60=19.2t=192KN钢丝绳允许拉力：Fg=aFg/K=0.82856/6=117KN钢丝绳受力计算：P=Q/（ncos）=222.2/（4cos0）=55.55KN 钢丝绳直径36.5mm时：Fg=117KN P=55.55KN，满足要求。表4-7 637+1钢丝绳破断拉力总和一览表直径钢丝绳的抗拉强度/MPa钢丝绳/mm钢丝/mm14001550170018502000钢丝破断拉力总和/kN8.70.439.0043.2047.3051.5055.7011.O0.560.0067.5074.0080.6087.1013.O0.687.8097.20106.

55、50116.00125.0015.O0.7119.50132.00145.00157.50170.5017.50.8156.00172.50189.50206.00223.0019.50.9197.50218.50239.50261.00282.0021.51.O243.50270.00296.00322.00348.5024.O1.1295.00326.50358.00390.00421.5026.O1.2351.00388.50426.50464.00501.5028.O1.3412.00456.50500.50544.50589.0030.O1.4478.00529.00580.5063

56、1.50683.0032.51.5548.50607.50666.50725.00784.0034.51.6624.50691.50758.00825.00892.0036.51.7705.00780.50856.00931.501005.0039.O1.8790.00875.00959.501040.001125.0043.O2.O975.501080.01185.01285.001390.0047.52.21180.001305.01430.01560.006）扁担梁验算主副铁扁担均采用80mm 厚Q235钢板加工，扁担长度均为3.6m。钢板尺寸见图4-18，钢板总长度L=3600mm，总

57、高度H=500mm,截面面积A=400cm2,重量g=3140 N/m。图4-18 扁担梁示意图根据公式：惯性矩I=bh3/12, 抗弯截面模量W=bh2/6I=8503/12=83334 cm4W= 8502/6=3334 cm3扁担的最大弯矩Mmax=2100.5=105 KNm=M/W=105000/0.003334=31.5MPa235MPa；满足钢板的屈服强度要求。扁担采用的形式满足内力要求。7）吊点钢筋验算吊点受拉验算吊点采用A28圆钢，在最不利的情况下，是钢筋笼全部竖直后，下放至槽段内剩下最后四个吊点的时候，此时主吊最上面的四个吊点承受整幅钢筋笼的重量，计算如下：查表知A28钢筋

58、的设计抗拉应力为：270N/mm2,每根A28圆钢所能承受的抗拉计算：f容=0.785x28x28x270/1000=166.17KN，在此阶段A28圆钢4个点承受整幅钢筋笼的重量，即吊点钢筋承受16.624=66.48T35T，满足起吊安全要求。吊点处焊缝抗剪强度计算吊点处钢筋采用28（HPB300）圆钢与竖向桁架筋25（HRB400）进行单面搭接焊焊接，焊缝长度为10d=250mm，hf=8mm焊接焊条采用E50型（据钢结构设计规范表3.4.1-3焊缝的抗拉强度为160N/mm2=160MPa）；焊缝剪切面积：保守起见，焊缝长度按8d计，200mmhe=0.7hf=0.78=5.6mm吊点

59、处焊缝抗剪强度只需考虑整幅钢筋笼竖起时，主吊各吊点的受力满足要求即可；吊重：Q=35t，各吊点吊重：Q/4=35/4=8.75t=87.5KN据钢结构设计规范公式7.1.2-1，=N/lw*he=87.5/(200*5.6)=78.13MPaf=160MPa，满足要求。18.96Kpa,因此地基承载力满足要求。9）钢筋笼起吊钢筋笼采用200T和100T两台履带起重机进行吊装，为了吊放过程中钢筋笼的稳定，将钢筋笼顶部及吊耳处2根水平钢筋换成32的钢筋进行加强，两层4根钢筋。两台吊车同时工作，使钢筋笼逐渐离开地面，并改变其角度，直到垂直，履带起重机将钢筋笼移到槽段上，对准槽段的中部缓缓入槽，钢筋笼

60、起吊见图4-19钢筋笼吊放图。图4-19 钢筋笼吊放图钢筋笼下放到位后，现场水准仪控制笼顶标高位置准确，然后通过焊接在钢筋笼上的吊筋固定在地下连续墙的导墙上。吊筋采用28的圆钢与主筋焊接牢固，吊筋搁置在横担（8#槽钢）在导墙上的槽钢上。吊筋及槽钢的连接关系见图4-20吊筋及横担设置示意图。图4-20 吊筋及横担设置示意图吊点位置采用28的撑筋进行加固，撑筋形式见图4-21上下层网片撑筋示意图。在向槽段下放钢筋笼过程倒换钢丝绳时，需要在搁筋位置设置两对吊耳。吊耳采用32的级圆钢，吊耳的形式见图4-22吊耳结构示意图。图4-21 上下层网片撑筋示意图图4-22 吊耳结构示意图（6）钢筋笼检验标准地