某肉联厂生产废水的处理工艺的设计环境工程毕业毕业设计

1、 .PAGE42 / NUMPAGES42目录TOC o 1-3 h z uHYPERLINK l _Toc168793288第一章 绪论 PAGEREF _Toc168793288 h 1HYPERLINK l _Toc1687932891.1 设计依据 PAGEREF _Toc168793289 h 1HYPERLINK l _Toc1687932901.2 设计畴 PAGEREF _Toc168793290 h 1HYPERLINK l _Toc1687932911.3 设计原则 PAGEREF _Toc168793291 h 1HYPERLINK l _Toc168793292第二章

2、肉联厂废水的工艺比较 PAGEREF _Toc168793292 h 2HYPERLINK l _Toc1687932932.1 肉联厂废水的水质特性 PAGEREF _Toc168793293 h 2HYPERLINK l _Toc1687932942.2工业废水处理工程实例 PAGEREF _Toc168793294 h 2HYPERLINK l _Toc1687932952.2.1 水解酸化序批式活性污泥法处理工艺（HASBR法） PAGEREF _Toc168793295 h 2HYPERLINK l _Toc1687932962.2.2 常熟市肉联厂采用厌氧-生物接触法处理屠宰废水

3、PAGEREF _Toc168793296 h 3HYPERLINK l _Toc1687932972.2.3 厌氧-SBR生化法处理工艺 PAGEREF _Toc168793297 h 4HYPERLINK l _Toc1687932992.2.4 完全混合式半深井射流曝气工艺 PAGEREF _Toc168793299 h 5HYPERLINK l _Toc1687933002.2.5 好氧法处理屠宰加工厂废水处理工艺 PAGEREF _Toc168793300 h 6HYPERLINK l _Toc1687933012.3 工艺简单比较 PAGEREF _Toc168793301 h 7

4、HYPERLINK l _Toc168793308第三章 工艺设计与计算 PAGEREF _Toc168793308 h 9HYPERLINK l _Toc1687933093.1 肉联厂废水的工艺比较 PAGEREF _Toc168793309 h 9HYPERLINK l _Toc1687933103.1.1 水质、水量分析 PAGEREF _Toc168793310 h 9HYPERLINK l _Toc1687933113.1.2 工艺流程的选择 PAGEREF _Toc168793311 h 10HYPERLINK l _Toc1687933143.1.3 处理工艺流程说明 PAGE

5、REF _Toc168793314 h 12HYPERLINK l _Toc1687933223.2 水解酸化池的设计要点 PAGEREF _Toc168793322 h 13HYPERLINK l _Toc1687933233.2.1 水解酸化池的构造 PAGEREF _Toc168793323 h 13HYPERLINK l _Toc1687933243.2.2 计算公式 PAGEREF _Toc168793324 h 14HYPERLINK l _Toc1687933253.3 SBR池设计要点 PAGEREF _Toc168793325 h 14HYPERLINK l _Toc1687

6、933263.3.1 现在流行方法 PAGEREF _Toc168793326 h 14HYPERLINK l _Toc1687933273.3.2 总污泥量综合设计法 PAGEREF _Toc168793327 h 15HYPERLINK l _Toc1687933283.3.3 SBR池的设计计算要点 PAGEREF _Toc168793328 h 16HYPERLINK l _Toc1687933293.3.4SBR设计主要参数 PAGEREF _Toc168793329 h 18HYPERLINK l _Toc1687933303.4 设计计算部分 PAGEREF _Toc168793

7、330 h 19HYPERLINK l _Toc1687933313.4.1 格栅 PAGEREF _Toc168793331 h 19HYPERLINK l _Toc1687933323.4.2 隔油池 PAGEREF _Toc168793332 h 21HYPERLINK l _Toc1687933353.4.3 细格栅 PAGEREF _Toc168793335 h 21HYPERLINK l _Toc1687933363.4.4 调节池 PAGEREF _Toc168793336 h 21HYPERLINK l _Toc1687933413.4.5 水解酸化池 PAGEREF _Toc

8、168793341 h 22HYPERLINK l _Toc1687933413.4.6 SBR反应池 PAGEREF _Toc168793341 h 22HYPERLINK l _Toc1687933513.4.7 清水池 PAGEREF _Toc168793351 h 28HYPERLINK l _Toc168793372第四章主要构筑物与设备一览表 PAGEREF _Toc168793372 h 33HYPERLINK l _Toc1687933734.1 构筑物一览表 PAGEREF _Toc168793373 h 33HYPERLINK l _Toc1687933744.2 主要机械

9、设备一览表 PAGEREF _Toc168793374 h 33HYPERLINK l _Toc168793375第五章工程投资概算 PAGEREF _Toc168793375 h 35HYPERLINK l _Toc1687933765.1 设备费用 PAGEREF _Toc168793376 h 35HYPERLINK l _Toc1687933775.2 土建工程 PAGEREF _Toc168793377 h 35HYPERLINK l _Toc1687933785.3 工程总概算 PAGEREF _Toc168793378 h 36HYPERLINK l _Toc168793379第

10、六章工程经济技术指标评估 PAGEREF _Toc168793379 h 37HYPERLINK l _Toc1687933806.1 工程投资 PAGEREF _Toc168793380 h 37HYPERLINK l _Toc1687933816.2 运行费用 PAGEREF _Toc168793381 h 37HYPERLINK l _Toc1687933826.2.1 电耗 PAGEREF _Toc168793382 h 37HYPERLINK l _Toc1687933836.2.2 人工费用 PAGEREF _Toc168793383 h 37HYPERLINK l _Toc168

11、7933846.2.3 总运行费用 PAGEREF _Toc168793384 h 37HYPERLINK l _Toc1687933856.2.4 单位运行费用 PAGEREF _Toc168793385 h 38HYPERLINK l _Toc168793387致 PAGEREF _Toc168793387 h 39参考文献HYPERLINK l _Toc168793386 PAGEREF _Toc168793386 h 40第一章 绪论1.1 设计依据 1.污水综合排放标准(GB 8978-1996) 2.泵站设计规(GB/T50265-97) 3.水污染控制工程(下册) 4.三废处理工

12、程技术手册1.2 设计畴某肉联厂废水处理系统工程的处理方案，包括工艺流程、构筑物介绍、设计计算过程和造价成本计算等。1.3 设计原则1.设计方案严格执行有关方面环境保护和工程建设的规定。 2.采用经济合理的处理工艺，保证处理效果，并节省投资和运行管理费用。 3.设备选型兼顾通用性和先进性，处理稳定可靠、效率高、管理方便，维修、维护工作量少，价格适中。 4.工作设计完成后，力争达到社会效益、经济效益和环境效益的统一。第二章 肉联厂废水的工艺比较2.1 肉联厂废水的水质特性肉联厂工业废水比其他食品废水比较起来，该类废水的有机物含量高，废水COD围在 10005000mg/L。废水波动的特征近似于旱

13、雨季，但在加工生产中要排出大量的肉屑、脏杂物、血污、油脂、毛、未消化的食料与粪便等污染物，因此有机物的含量比生活污水要高得多。由于加工对象可能是带病体或病毒携带者，因此该废水导致传染疾病的危险性更大。所以肉联厂工业废水的处理要考虑最终的杀菌消毒。肉类加工工业废水的另一特点是SS浓度高，而且水质水量波动较大，必须针对该行业的废水特点将废水中的有机物质（主要是悬浮物质）进行回收利用或处置，其次是作好节约用水的工作，最后才是末端治理技术的选择，采用相应的末端治理措施。2.2工业废水处理工程实例2.2.1 水解酸化序批式活性污泥法处理工艺（HASBR法）采用SBR法处理屠宰废水的工艺是采用“水解酸化序

14、批式活性污泥法（HASBR法）”。废水进水COD为6002000mg/L，氨氮为40100mg/L时，处理工艺见下图：粗格栅回转式格栅机调节水解酸化池SBR反应器污泥浓缩池集水池电磁流量计反切式细格栅机泵屠宰废水剩余污泥砂滤池污泥外运带式压缩机排放部分废水回用清水池排水污泥返回图2.1水解酸化序批式活性污泥法处理工艺流程图该工艺流程处理过程是：废水经粗格栅机格渣、沉砂预处理后，由回转式格栅机出去粗大的杂物后进入集水池，经潜污水泵提升，电磁流量计计量，反切式细格栅机进步去除废水中携带的猪毛、猪粪等悬浮杂物后依次进入调节水解酸化池，反应和预曝气后，再有污泥泵送入SBR反应池处理。SBR反应池的排水

15、经沙滤后排入清水池，部分废水由潜水泵送回厂区重复使用，多余部分则通过溢流口排放。SBR反应池的剩余污泥定期由排泥泵排入调节池酸化区进行厌氧消化处理，而水解调节池的剩余污泥则由泵提升污泥浓缩池，经浓缩调质处理后用带式压缩机脱水。表2.1现场水质检测结果水样PH值CODmg/LBODmg/LSSmg/L氨氮mg/L总大肠菌个/L处理前6.769.26780138047885814839443.154.80160000处理后6.777.4840.582.510.726.828553.023.61430460DB4437-90标准698030701050表2.2废水调节池水解酸化区与SBR反应池运行效

16、果项目原废水浓度mg/L调节池水解酸化区出水SBR反应池出水总去除率%浓度去除率浓度去除率COD620143037870239.050.9729681.086.388.493.3BOD526287824648332.045.0283488.693.092.396.1NH4-N377143864.16.790.592.588.990.9该废水处理运行成本为：0.59元/m32.2.2常熟市肉联厂采用厌氧-生物接触法处理屠宰废水此工艺采用厌氧与好氧相结合，使得COD得到充分降解。进水CODcr浓度在1000mg/L，处理工艺流程见下图。采用本工艺处理屠宰废水，COD去除率为92.5%左右，出水CO

17、D可达60mg。L左右，BOD5去除率为94%，色度降低20倍。该处理工艺投资省，运转费用低，处理效果好，技术较成熟，既有推广和使用价值。屠宰废水斜板沉淀池40%回流接触氧化池水泵格栅厌氧池集水池干化池污泥泵排放杀菌污泥池图2.2厌氧接触氧化法出来流程2.2.3 厌氧-SBR生化法处理工艺#某公司屠宰废水排放量为50m3/d，混合废水的水质如下表：表2.3#某公司屠宰废水水质PH值6.99.1COD10602760mg/LBOD55901480mg/LSS9401300mg/L油类2449mg/L该废水的可生化性比较好，采用生化为主的处理工艺，处理工业流程如下图所示：格栅初沉池SBR反应器进水

18、厌氧池贮泥池定期抽吸排放图2.3厌氧SBR生化法处理工艺流程图主要构筑物与参数如下：1) 初沉池 有效容积60m（4.0m3.5m4.5m），停留时间为14h，经初沉后对减轻后处理负荷与防止填料堵塞起到关键作用2) 厌氧池 有效容积480m（28.0m4.0m4.5m），置生物填料，填料接触时间为4d。3) SBR反应池 有效容积200m（4.5m4.5m5.5m），设射流曝气器进行曝气，每池设置4只射流器。SBR反应池设置两座交替使用。4) 污泥池 有效容积30m屠宰废水经初沉、厌氧水解、SBR生化处理后，处理前、后污水的检测结果见下表： 表2.4污水中的污染物指标检测结果 （单位：mg/L

19、，PH值除外）检测点PH值CODBOD5SS油类进水最大值7.12552133898241.8最小值6.9125564594125.6平均值109599296133.7出水最大值7.09228629.3最小值6.97921417.1平均值8325518.2平均去除率/%94.897.394.775.6废水处理成本为1.55元/m3实践证明，SBR法具有工艺简单，投资省，能耗低，处理效果好，操作简单，剩余污泥量上和不产生污泥膨胀等优点，是屠宰废水处理的理想工艺。2.2.4 完全混合式半深井射流曝气工艺某食品集团公司采用完全混合半深井射流曝气工艺，能够有效地处理北方寒冷地区屠宰废水或食品加工等高浓

20、度有机废水，处理效果明显。其技术关键在于曝气池的设计和打破常规作法，设计成半深井射流曝气池，所以其处理效果受气温变化影响小。污水调节池格栅井污泥回流斜板沉淀池消毒射流曝气池污泥达标排放砂滤池污泥干化池水封池沼气外运利用利用图2.4完全混合式半深井射流曝气工艺流程图该工艺处理屠宰废水进水COD浓度在1000mg/L左右，经处理后排放COD浓度为90mg/L。COD的去除率为91.48%；BOD去除率为91.07%；色度去除率为94.20%；悬浮物去除率为95.38%。该工艺特点是曝气池地下埋深6m，当室外温度为-20C时，池温度在1013C之间。池溶解氧为47mg/L，污泥负荷为 1.49kgB

21、OD5/（kgMLSSd），曝气池氧利用率为95.38%。该工程设计合理，处理效果好，出水无色清澈，各项指标符合要求。2.2.5 好氧法处理屠宰加工厂废水处理工艺 某肉联合加工是以饲养、屠宰、副产品加工、食用油脂等为主的屠宰加工工厂。屠宰车间为主要车间，每天生产废水排放量1089t。生产废水主要来源于屠宰废水车间放血、退毛、解体等工序废水与饲养车间的清洗水。生产废水含有大量的以固态或是溶解态存在的蛋白质、脂肪和碳水化合物等可降解的有机物质。这些物质的存在，使肉类加工废水表现出很高的BOD5，COD，SS、油脂和色度等。废水的COD为11001600mg/L，BOD为500800mg/L，SS为

22、600750mg/L。 该公司采用完全混合活性污泥处理肉类加工废水，技术特点是以完全曝气池为主体，以斜板沉淀池为补充，作为整个系统的重要装置。为适应肉类加工生产的季节性，废水流量的波动性，以与非连续生产的特点，设计中将曝气池一分为二，既能适应不同时期水量的污水处理，有能节省污水处理的运行费用。两组一体组成的曝气池，运行时可根据需要按生物吸附再生、普通活性污泥法或阶段曝气方式进行操作，工艺见下表：格栅脱脂槽二沉池曝气池格网调节池集泥池消毒池泵污泥浓缩池排水上清液R=100%回流污泥污泥外运屠宰生产废水图2.5完全混合活性污泥法工艺流程图表2.5各设备运行效果项目原废水浓度mg/L脱脂槽废水水解调

23、节池出水曝气、二沉池出水总去除率%浓度mg/L去除率mg/L浓度mg/L去除率mg/L浓度mg/L去除率mg/LCOD1105773.530465.34094120748089.191.5BID5542542379.430508790SS74151830155.4709012023427983运行成本为 0.71元/t。2.3 工艺简单比较1) 厌氧-SBR生化法处理工艺优点：工艺简单，投资省，能耗低，处理效果好，操作简单，剩余污泥量少和不产生污泥膨胀等优点，是肉联厂废水处理的理想工艺。缺点：设备运行成本较高2) 水解酸化序批式活性污泥法处理工艺 优点：运转费用低，处理效果好，去除率高，特别是

24、氨氮去除率高 缺点：工艺流程较复杂，建设成本较高3) 厌氧-生物接触法处理屠宰废水优点：此工艺采用厌氧与好氧相结合，使得CODcr得到充分降解。投资省，运转费用低，处理效果好，技术较成熟 缺点：耐冲击能力较差4) 完全混合式半深井射流曝气工艺优点：受气温变化影响小缺点：成本高5) 好氧法处理屠宰加工厂废水处理工艺优点：去除率高，工艺成熟，运行稳定，抗冲击能力强缺点：中小型处理设置基建投资大本人设计题目为350吨肉联厂废水处理工艺设计，根据肉类加工废水的水质和出水要求，综合以上各种可行的处理工艺的分析和对比，初步选择厌氧-SBR法。该方法工艺简单，投资省，能耗低，处理效果好，操作简单，剩余污泥量

25、少和不产生污泥膨胀等优点，而且抗冲击能力强，除氨氮效果好。肉类加工废水是间歇式排放的污水，其排放过程都是集中在某一时间段，很适合SBR工艺的特性。该流程中的厌氧部分采用水解酸化法，但简化水解酸化-SBR法的复杂过程，以达到节约成本的目的。第三章 工艺设计与计算3.1 肉联厂废水的工艺比较3.1.1 水质、水量分析肉类加工工业废水有机物含量高，废水COD高，SS高，污水可能带病体或病毒。该毕业设计的肉联厂废水水质情况如下表：表3.1肉联厂废水的水质CODcr（mg/l）BOD5（mg/l）SS（mg/l）PH原水800-900400-600600-8006-7水质特点：1) 废水水量变化大。2)

26、 水中的有机物含量高，而且含动植物油比较多，水质变化大。3) 由于肉类加工废水含有大量牲畜的血液，肠胃容物质等东西，所以可能带有病菌和病毒。设计处理量为：350t/d 污水厂24小时运行出水水质应达到以下指标：表3.2肉联厂废水出水水质要求CODcr（mg/l）BOD5（mg/l）SS（mg/l）PH排放水10030707处理后的污水经过消毒后可以直接回用或者排放到自然水体或者回用。3.1.2 工艺流程的选择肉联厂废水属于工业生产废水，根据上节水质、水量状况确定其处理工艺流程时候遵循以下几个原则。应选择占地面积小的工艺流程，从而减少污水厂的投资。由于污水的水量、水质变化大，所以应该选择一个对该

27、特点废水能比较稳定运行的流程。肉联厂比较缺少技术人员，选择工艺上尽量选择简单，容易管理和维护的工艺流程。采用的机械设备尽量的少，使运行简单。采用目前先进的肉联厂废水技术，使出水达到严格国家一级标准，降低对环境的危害。处理投资省，运行成本低。根据以上的原则，本设计采用水解酸化SBR法处理。水解酸化工艺的特点：不需要密闭的池，不需要搅拌器，不需要水、气、固三相分离器降低了造价和便于维护。根据这一特点可以设计出适应大、中、小型污水厂所需要的构筑物。水解、产酸阶段的产物主要是小分子的有机物，可生化性一般较好，故水解池可以改变原污水的可生化性，从而减少反应时间和处理的能耗。由于反应控制在第二阶段完成前，

28、出水无厌氧发酵的不良气味，改善了处理厂的环境。由于第一、二阶段反应迅速，故水解池体积小，与初次沉淀池基本相当，节省基建投资，于水解池对固体有机物的降解，减少污泥量，具有消化池的功能。工艺仅产生很少的剩余活性污泥，实现了污水、污泥一次处理、不需要中温消化池。SBR是序列间歇式活性污泥法的简称，其有以下特点：理想的推流过程使生化反应推动力增大，效率提高，池厌氧、好氧处于交替状态，净化效果好。运行效果稳定，污水在理想的静止状态下沉淀，需要时间短、效率高，出水水质好。 耐冲击负荷，池有滞留的处理水，对污水有稀释、缓冲作用，有效抵抗水量和有机污物的冲击。 工艺过程中的各工序可根据水质、水量进行调整，运行

29、灵活。 处理设备少，构造简单，便于操作和维护管理。 反应池存在DO、BOD5浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀。 SBR法系统本身也适合于组合式构造方法，利于废水处理厂的扩建和改造。 脱氮除磷，适当控制运行方式，实现好氧、缺氧、厌氧状态交替，具有良好的脱氮除磷效果。 工艺流程简单、造价低。主体设备只有一个序批式间歇反应器，无二沉池、污泥回流系统，调节池、初沉池也可省略，布置紧凑、占地面积省。SBR系统的适用围1) 中小城镇生活污水和厂矿企业的工业废水，尤其是间歇排放和流量变化较大的地方。 2) 需要较高出水水质的地方，如风景游览区、湖泊和港湾等，不但要去除有机物，还要求出水中除磷脱氮，防止河湖富营

30、养化。3) 水资源紧缺的地方。SBR系统可在生物处理后进行物化处理，不需要增加设施，便于水的回收利用。 4) 用地紧的地方。 5) 对已建连续流污水处理厂的改造等。 6) 非常适合处理小水量，间歇排放的工业废水与分散点源污染的治理。工艺流程图：格栅调节池进水SBR反应器定期抽吸排放或回用污泥脱水间污泥外运清水池(消毒池)图3.1水解酸化SBR处理工艺流程图水解酸化池隔油池3.1.3 处理工艺流程说明 肉联厂废水经过各个生产线收集后，由格栅阻隔杂物，而后自流进调节池。在调节池有潜水泵提升至水解酸化池。水解酸化池进行厌氧处理，污泥由水解酸化池的中上部分排出，而处理后的清水则由上面的溢流堰流出，收集

31、后经阀门控制自流进SBR反应池。经过SBR池的处理后上清液经阀门排到清水池中消毒，底部剩余污泥经排泥管泵到污泥泵房等待处理。消毒后的废水直接回用或者排入自然水体。污泥由板框式压滤机压滤后外运。1) 格栅污水中含有大量的粗大杂物（如猪脏屑、漂浮油脂等），严重影响了后续处理。设置格栅可以将这些杂物与废水分离，防止堵塞水泵和管道。格栅由一组相平行排列的金属栅条和诓架组成，倾斜置于废水流经的渠，以拦截污水中粗大的悬浮物质，保证后续处理设施能正常运行。2）隔油池 肉联厂废水中除浮油外，还有乳化油。低温时油脂以粘附在管壁上，增大水流阻力。此外，如果油脂过多的进入处理系统，将影响处理效果。废水在隔油池静置一

32、定时间，油粒会由于浮力上升到水面，而从废水中分离出去。分离出来的油脂可以作为工业用油或饲料添加物。3) 细格栅为了保证处理的水质少含杂质,增设一细格栅,进一步去除悬浮物，可保证后续处理设施的正常运行和减少后续处理设施的工作量。4) 调节池由于肉类加工工业废水的水质、水量的波动很大，这种波动对污水处理设施的正常运行和管理不利，严重影响处理效率。所以在进行污水处理前设置调节池，均化水质和调节水量，以使后续处理系统能在良好的环境下运行。5) 水解酸化池由于肉类加工工业废水的有机物浓度很高，含SS也比较多。所以进行SBR反应前先进行水解酸化反应。经过水解酸化，可以将大量的悬浮物水解成可溶性物质，大分子

33、降解为小分子。提高了污水的可生化性。COD去除率可达35%，BOD去除率可达20%。6) SBR反应池SBR池预先培养驯化一定量的活性污泥微生物（活性污泥），当废水进入反应器与活性污泥混合接触并有氧存在时，微生物利用废水中的有机物进行新代，将有机污染物转化为CO2和水等无机物，同时微生物细胞繁殖，最后将微生物细胞物质（活性污泥）与水沉淀分离，废水得到处理。7) 清水池(消毒池)由于肉类加工工业废水里含有有害细菌和病毒，所以出水前得经过加氯消毒处理。使出水达到细菌学指标。减少对人体的危害。8) 污泥脱水间由于肉联厂废水也会产生不少污泥，所以产生的污泥先进行压滤，以减少占地面积和方便外运填埋。3.

34、2 水解酸化池的设计要点3.2.1 水解酸化池的构造水解酸化池的构造与竖流沉淀池有相似之处，也可由普通沉淀池改造而成，水解酸化池的布水系统至关重要，因为池的布水死区容易引起污泥腐败上浮而影响处理效果。水解酸化沉淀池一般表面负荷取0.81.5m/(mh)，停留时间为45小时，采用底部均匀布水。1)进水装置位于池底部，采用竖管布水或者穿孔管布水，布水系统的均匀性是关系到水解酸化池能否运行的关键。每个布水口的服务面积为0.5-2m，每个孔口的流向不同，流速采用0.4-1.5m/s，并且尽量避免孔口堵塞和短流。2)出水装置采用池顶部平行出水堰汇集出水，出水堰的间距为2-3m，堰山采用可移动的三角形锯齿

35、出水堰，以便调节水平，保证出水均匀性。出水堰设置挡渣板，以截留含有气泡的浮渣，这部分浮渣大部分是水解活性污泥，当气泡在水面释放后会重新入池。3)排泥装置位于池中部，由于水解酸化池的底部保留了高活性的浓污泥，而中、上层是较稀的絮状污泥。当水解酸化反应池水解污泥整加到一定高度后，会随出水一起冲出沉淀池。因此，当水解池的污泥达到一定高度时，应进行排泥，从池的中部将剩余污泥排走。3.2.2 计算公式水解酸化池的计算公式见下表表3.3 水解酸化池计算公式名 称公 式符号说明池表面积A池表面积（m）Qmax最大设计流量（m/h）q表面负荷m/(mh)有效水深h有效水深（m）t停留时间（h）有效容积V有效容

36、积（m）布水管根数1n布水管根数（个）L池长（m）N布水管间距（m）3.3 SBR池设计要点3.3.1 现在流行方法1) 负荷法该法与连续式曝气池容的设计相仿。已知SBR反应池的容积负荷或污泥负荷、进水量与进水中BOD5浓度，即可由下式迅速求得SBR池容：容积负荷法V=nQ0C0Nv(1)Vmin=SVIMLSS106V污泥负荷法 Vmin=nQ0C0SVINs(2)V=Vmin+Q02) 曝气时间负荷法鉴于SBR法属间歇曝气，一个周期有效曝气时间为ta，则一日总曝气时间为nta，以此建立如下计算式：容积负荷法 V=nQ0C0tcNvta(3)污泥负荷法 V=24QC0ntaMLSSNS(4)

37、3) 动力学设计法 由于SBR的运行操作方式不同，其有效容积的计算也不尽一样。根据动力学原理演算(过程略)，SBR反应池容计算公式可分为下列三种情况：限制曝气 V=NQ(C-Ce)tfMLSSNsta(5)非限制曝气V=nQ(C-Ce)tfMLSSNs(ta+tf)(6)半限制曝气V=nQ(C0-Ce)tfLSSNs(ta+tf-t0)(7)3.3.2 总污泥量综合设计法该法是以提供SBR反应池一定的活性污泥量为前提，并满足适合的SVI条件，保证在沉降阶段历时和排水阶段历时的沉降距离和沉淀面积，据此推算出最低水深下的最小污泥沉降所需的体积，然后根据最大周期进水量求算贮水容积，两者之和即为所求S

38、BR池容。并由此验算曝气时间的活性污泥浓度与最低水深下的污泥浓度，以判别计算结果的合理性。其计算公式为：TS=naQ0(C0-Cr)tTS (8)Vmin=AHminTSSVI10-3 (9)Hmin=Hmax-H(10)V=Vmin+V(11)式中TS单个SBR池干污泥总量，kgtTS总污泥龄，dASBR池几何平面积，m2Hmax、Hmin分别为曝气时最高水位和沉淀终了时最低水位，mH最高水位与最低水位差，mCr出水BOD5浓度与出水悬浮物浓度中溶解性BOD5浓度之差。其值为：Cr=Ce-ZCse1.42(1-ek1t)(12)式中 Cse出水中悬浮物浓度，kg/m3k1耗氧速率，d-1tB

39、OD实验时间，dZ活性污泥中异养菌所占比例，其值为：Z=B-（B2-8.33s1.072(15-T)）0.5(13)B=0.555+4.167(1+TS0/BOD5)Ns1.072(15-T)(14)Ns=1/atTS(15)式中 a产泥系数，即单位BOD5所产生的剩余污泥量，kgMLSS/kgBOD5，其值为： a=0.6(TS0/BOD5+1)-0.60.0721.072(T-15)1/tTS+0.081.072(T-15)(16)式中TS、BOD5分别为进水中悬浮固体浓度与BOD 5浓度，kg/m3 T污水水温，由式(9)计算之Vmin系为同时满足活性污泥沉降几何面积以与既定沉淀历时条件

40、下的沉降距离，此值将大于现行方法中所推算的Vmin。必须指出的是，实际的污泥沉降距离应考虑排水历时的沉降作用，该作用距离称之为保护高度Hb。同时，SBR池混合液从完全动态混合变为静止沉淀的初始510min污泥 仍处于紊动状态，之后才逐渐变为压缩沉降直至排水历时结束。它们之间的关系可由下式表示：vs(ts+td-10/60)=H+Hb(17)vs=650/MLSSmaxSVI(18)由式(18)代入式(17)并作相应变换改写为：650AHmaxTSSVI(ts+td-10/60)=/+Hb(19)式中 vs污泥沉降速度，m/hMLSSmax当水深为Hmax时的MLSS，kg/m3ts、td分别为

41、污泥沉淀历时和排水历时，h式(19)中SVI、Hb、ts、td均可据经验假定，Ts、V均为已知，Hmax可依据鼓风机风压或曝气机有效水深设置，A为可求，同时求得H，使其在许可的排水变幅围保证允许的保护高度。因而，由式(10)、(11)可分别求得Hmin、Vmin和反应池容。3.3.3 SBR池的设计计算要点1) 运行周期（T）的确定 SBR的运行周期由充水时间、反应时间、沉淀时间、排水排泥时间和闲置时间来确定。充水时间（tv）应有一个最优值。如上所述，充水时间应根据具体的水质与运行过程中所采用的曝气方式来确定。当采用限量曝气方式与进水中污染物的浓度较高时，充水时间应适当取长一些；当采用非限量曝

42、气方式与进水中污染物的浓度较低时，充水时间可适当取短一些。充水时间一般取14。反应时间（tR）是确定SBR 反应器容积的一个非常主要的工艺设计参数，其数值的确定同样取决于运行过程中污水的性质、反应器中污泥的浓度与曝气方式等因素。对于生活污水类易处理废水，反应时间可以取短一些，反之对含有难降解物质或有毒物质的废水，反应时间可适当取长一些。一般在28h。沉淀排水时间（tS+D）一般按24h设计。闲置时间（tE）一般按2h设计。一个周期所需时间tCtRtStD ，周期数 n24tC2) 反应池容积的计算 假设每个系列的污水量为q，则在每个周期进入各反应池的污水量为q/nN。各反应池的容积为： V:各

43、反应池的容量 1/m：排出比 n：周期数（周期/d） N:每一系列的反应池数量 q：每一系列的污水进水量（设计最大日污水量）（m3/d） 3) 曝气系统 序批式活性污泥法中，曝气装置的能力应是在规定的曝气时间能供给的需氧量，在设计中，高负荷运行时每单位进水BOD为0.51.5kgO2/kgBOD，低负荷运行时为1.52.5kgO2/kgBOD。 在序批式活性污泥法中，由于在同一反应池进行活性污泥的曝气和沉淀，曝气装置必须是不易堵塞的，同时考虑反应池的搅拌性能。常用的曝气系统有气液混合喷射式、机械搅拌式、穿孔曝气管、微孔曝气器，一般选射流曝气，因其在不曝气时尚有混合作用，同时避免堵塞。 4) 排

44、水系统 上清液排除出装置应能在设定的排水时间，活性污泥不发生上浮的情况下排出上清液，排出方式有重力排出和水泵排出。 为预防上清液排出装置的故障，应设置事故用排水装置。 在上清液排出装置中，应设有防浮渣流出的机构。序批式活性污泥的排出装置在沉淀排水期，应排出与活性污泥分离的上清液，并且具备以下的特征： 应能既不扰动沉淀的污泥，又不会使污泥上浮，按规定的流量排出上清液。（定量排水） 为获得分离后清澄的处理水，集水机构应尽量靠近水面，并可随上清液排出后的水位变化而进行排水。（追随水位的性能） 排水与停止排水的动作应平稳进行，动作准确，持久可靠。（可靠性） 排水装置的结构形式，根据升降的方式的不同，有

45、浮子式、机械式和不作升降的固定式。 5) 排泥设备 设计污泥干固体量=设计污水量设计进水SS浓度污泥产率1000 ，在高负荷运行（0.10.4 kg-BOD/kg-ssd）时污泥产量以每流入1 kgSS产生1 kg计算，在低负荷运行（0.030.1 kg-BOD/kg-ssd）时以每流入1 kgSS产生0.75 kg计算。 在反应池中设置简易的污泥浓缩槽，能够获得23%的浓缩污泥。由于序批式活性污泥法不设初沉池，易流入较多的杂物，污泥泵应采用不易堵塞的泵型。3.3.4SBR设计主要参数序批式活性污泥法的设计参数，必须考虑处理厂的地域特性和设计条件（用地面积、维护管理、处理水质指标等）适当的确定

46、。 用于设施设计的设计参数应以下值为准： 项 目 参 数 BOD-SS负荷(kg-BOD/kg-ssd) 0.030.4 MLSS(mg/l) 15005000 排出比(1/m) 1/21/6 安全高度(cm)(活性污泥界面以上的最小水深) 50cm以上 序批式活性污泥法是一种根据有机负荷的不同而从低负荷（相当于氧化沟法）到高负荷（相当于标准活性污泥法）的围都可以运行的方法。序批式活性污泥法的BOD-SS负荷，由于将曝气时间作为反应时间来考虑，定义公式如下： QS：污水进水量（m3/d） CS：进水的平均BOD5(mg/l) CA：曝气池混合液平均MLSS浓度(mg/l) V：曝气池容积 e：

47、曝气时间比 e=nTA/24 n:周期数 TA:一个周期的曝气时间 序批式活性污泥法的负荷条件是根据每个周期，反应池容积对污水进水量之比和每日的周期数来决定，此外，在序批式活性污泥法中，因池容易保持较好的MLSS浓度，所以通过MLSS浓度的变化，也可调节有机物负荷。进一步说，由于曝气时间容易调节，故通过改变曝气时间，也可调节有机物负荷。 在脱氮和脱硫为对象时，除了有机物负荷之外，还必须对排出比、周期数、每日曝气时间等进行研究。 在用地面积受限制的设施中，适宜于高负荷运行，进水流量小负荷变化大的小规模设施中，最好是低负荷运行。因此，有效的方式是在投产初期按低负荷运行，而随着水量的增加，也可按高负

48、荷运行。 3.4 设计计算部分日处理350吨肉类加工废水主要设备计算水量Q350t/d平均日流量 Q=350m/d=14.58 m/h=0.004 m/s根据出水规律，大概4小时排放几乎全部的350吨废水所以最大日处理量Qmax=KzQ=1.2350 m/d=420 m/d4=105m/h=0.029m/s3.4.1 格栅主要用于拦截污水中粗大的悬浮物与杂质，并保证后续处理设施能正常运行。格栅设计如下：1) 栅条的间隙数(n)设栅前水深为h=0.4m，污水过流速度一般为0.6-1.0 m/s，本设计取过栅流速为0.5m/s，栅条间隙宽度b=0.010m，格栅倾角为60。n=11.612（条）2

49、) 栅槽宽度（B）设栅条S=0.01m，B=S(n1)bn=0.01（121）0.010120.23m，由于实际加工需要，B取0.5m，3) 进水渠道渐宽部分的长度（l1）设进水渠道B1=0.2m，其渐宽部分展开角度20l1=4) 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（l2）l2=l1/2=0.41/2=0.21m5) 通过格栅的水头损失（h2），设格栅断面为锐边矩形断面。h2=0.115m6) 栅后槽总高度（H）设栅前超高渠道超高为h1=0.3m，H=hh1h2=0.40.3+0.1150.815m7) 栅槽总长度（L） L=l1+l2+0.5+1.0+=0.41+0.21+0.5+1.0+(

50、0.4+0.3)/tg60=2.53m图3.2格栅8) 每日栅渣量（W） 因缺乏进水悬浮物的粒径分布数据，所以无法准确预测每日栅渣量，根据经验取W为10kg/d.采用人工清渣。3.4.2 隔油池主要用来收集、清除废水中的油脂。按废水的停留时间计算：隔油池的停留时间为T=2h,水深h=3m,超高0.3m1)隔油池有效容积(V)V=QmaxT=105m/h2h=210m32) 隔油池的面积(A)A=V/h=210/370 m23) 计算池长(L)和池宽(B)L/B一般为1：12:1,选取L=10m,则B=A/L=60/10=7m。3.4.3细格栅为保证后续处理的水质少含杂质和减少后续处理的处理量，

51、安装一自动机械格栅，处理量为300m3/h，型号为RFG0815，规格为8001500，格栅缝隔为0.75mm。3.4.4 调节池为了使管道和处理构筑物正常工作，不受高峰流量或浓度变化的影响，所以设置调节池，达到匀质和匀量的要求。1) 确定停留时间(T) 定T=4h2) 确定调节池容积(V)V=QmaxT=1054=420m33) 定调节池水深(h)定h=5m,超高0.3m4) 调节池总面积(A)A=V/H=420/5=84m25) 计算池长(L)和池宽(B)取L=12m，又LB=84m2，得B=7m。6) 调节池设计调节池设计为平底，用压缩空气搅拌废水，以防沉淀和腐化发臭。7) 调节池沉泥的

52、去除调节池由于有气体搅拌所以沉出的污泥很少，因此用软管吸泥。3.4.5 水解酸化池主要用来降解水中CODcr，提高BOD5/CODcr比值，即提高可生化性，为之后的生化处理提供条件和环境。按废水的停留时间计算：水解酸化池的停留时间为5h, 表面负荷q=1.2m/(mh),上升流速为v=2m/s。设有3个水解酸化池1) 水解酸化池总表面积(A)A=Qmax/q=105/1.2=87.5m22) 水解酸化池有效水深(h)h=qt=1.256m 超高为0.5m3)水解酸化池有效容积(V)V=Ah=87.56=525.0m34) 水解酸化池单池面积(A1)A1=A/3=87.5/3=29m2 取30m

53、5) 计算池长(L)和池宽(B)L/B一般为1：12:1,选取L=6m,则B=A/L=30/6=5m。6）单池的布水管根数（n） n=L/N-1=6/0.51=11根 N：布水管间距，取0.5m3.4.6 SBR反应池根据运行周期时间安排和自动控制特点，SBR反应池设置2个，每个SBR池每天运行2个周期，以下计算均按单个SBR池单个周期计算。每个SBR池进水时间为2h，曝气时间为6h，沉淀时间为2h，排水时间为2h，共12h。如下图所示：进水（2h）曝气（6h）沉淀(2h)排出(2h)图3.3污泥量计算SBR反应池所需污泥量MLSS（混合液悬浮固体，即活性污泥总量）取3000mg/L,BOD负

54、荷Ns取0.3kg(BOD5)/kg(MLSS)d对于城市污水来说，SVI(污泥体积指数)值一般为50150 mL/g；若SVI值过低，则表明污泥粒径小、密实、无机成分含量高；若SVI值过高，则表明污泥沉降性能不好，将要发生或已经发生污泥膨胀。而SBR工艺能有效控制活性污泥膨胀，所以设计沉淀后的污泥SVI取100mL/g。则SVSVIMLSS30，在2030之间，符合要求。SBR反应池的容积(V)SBR反应池容积 V=VSI+VF+Vb其中VSI代反应所需污泥容积 VF反应池换水容积 Vb保护容积VF为SBR反应池进水容积，即VF105 m3SBR反应池污泥容积 VSI= 式中：Ns=0.3k

55、g(BOD5)/kg(MLSS)dMLSS=3000mg/L=3kg/L每天单池进水量：Q=m/dSr=So-Se=0.600-0.030=0.570kg/L（进水BOD为So=600mg/L =0.600kg/L，要求出水BOD为Se=30mg/L=0.030kg/L）充水比44.1Vb150m3SBR反应池容积 V=VSI+VF+Vb105+133+150=388m3，实际取400 m31) SBR反应池构造尺寸反应池的形式为完全混合型，反应池十分紧凑，占地很少。形状以矩形为准，池宽与池长之比大约为1：11：2，水深46米。 反应池水深过深，基于以下理由是不经济的：如果反应池的水深大，排出

56、水的深度相应增大，则固液分离所需的沉淀时间就会增加。专用的上清液排出装置受到结构上的限制，上清液排出水的深度不能过深。 反应池水深过浅，基于以下理由是不希望的：在排水期间，由于受到活性污泥界面以上的最小水深限制，上清液排出的深度不能过深。与其他一样BODSS负荷的处理方式相比，其优点是用地面积较少。 定池深H=5m每池容积为V=400m3池的面积为SV/H=400/5=80 m3池宽与池长之比大约为1：11：2，则池长L10m，池宽B8m两个池的总容积为V总800 m3则每个SBR反应池尺寸为（1085）m32) SBR反应池运行时间与水位控制SBR反应池总水深5m。按平均流量考虑，则进水前水

57、深为2.5m，进水结束后4m。排水时水深为4m，排水结束后2.5m.。5m水深中，换水水深为1.5m，存泥水深1.75m，保护水深1.75m。保护水深的设置是为避免排水时对沉淀与排泥的影响。进水开始与结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，曝气结束由时间控制，沉淀开始与结束由时间控制，排水开始由时间控制，排水结束由水位控制。3) 排水口高度和排水管管径排水高度为保证每次排水V=105 m3的水量与时排出，以与排水装置运行的需要，排水口应在反应池最低水位以下约0.50.7m设计排水口在最高水位以下2.5m.,则排水口在最高水位以下0.5m，相对地面高度3.2m。排水管管径每池均用排水管排水，分

58、高位排水和低位排水，由电磁阀控制，排水管管径为DN80mm设流速v=2.90m/s,则排水量为Q排=则每周期所需排水时间为：在排水管处设闸门，适时排水。4) 排泥量与排泥系统SBR的剩余污泥主要来自微生物的代，还有少部分来自进水悬浮物沉淀形成。SBR生物代产泥量为：式中 a微生物代系数 b微生物自身氧化率根据经验数据，取 a0.83，b0.05假定污泥含水率为99,排泥量为：则SBR池每天排泥两池合计24.68m3/d。5) 需氧量与曝气系统设计需氧量的计算日平均需氧量 式中 O2 曝气池混合液需氧量(kgO2/d) a 氧化每工具BOD所需要氧的公斤数 b 污泥自身氧化率，即每公斤污泥每天所

59、需氧的公斤数 Sr有机物降解量 Q污水日流量 V曝气池流量 X混合液悬浮固体浓度进水BOD为So=600mg/L =0.600kg/L要求出水BOD为Se=30mg/L=0.030mg/LSr=0.600-0.030=0.570mg/L根据经验取 a=0.55 b=0.16需要氧量为 =0.553500.603+0.163503 =277.7(kgO2/d)=11.57(kgO2/h)供氧量的计算设计采用膜片式微孔曝气器，铺设在SBR反应池底，淹没深度为4.75m，膜片式微孔曝气器的氧转移效率EA取10%查表得20度，30度时溶解饱和度为CS20=9.18mg/L，CS30=7.63mg/L空

60、气扩散器出口绝对处的绝对压力Pb为空气离开曝气池时，氧的百分比为：曝气池中溶解氧平均饱和度为：（按最不利条件计算）水温20度时曝气池中溶解氧平均饱和度为温度为20度时候， 计算时取值=0.82,=0.95, Cj=2.0 mg/L,P=1.0则计算得：=1.38AOR=1.8611.57=16.0(kgO2/h)SBR反应池供气量Gs为：每立方污水的供气量为：去除每千克BOD5的供气量为：去除每千克BOD5的供氧量为： 采用膜片式微孔曝气器，具体参数：曝气器尺寸：260mm服务面积：0.35-0.75m2/个曝气膜片运行平均孔隙：80-100微米 空气流量：2.0-4.0m3/h 氧总转移系数