喇叭口型溢流、取水塔施工方案

1、喇叭口型溢流、取水塔施工方案一、 工程概况Xxxxxxxx大坝喇叭口型溢流竖井，取水塔一体工程，高度约计46.5米，内有五层墙板结构；竖井上部为喇叭型溢流面，下部为竖井结构。二、 施工总体部署1、 加工厂布置根据施工总平面布置，泄水涵洞部分紧邻现场临时施工道路L-1，根据现场地形情况，施工道路离作业面比较近（3.5米左右），考虑在施工道路L-1北侧设置钢筋加工厂及木工加工厂，便于原材料装卸，及现场施工材料倒运。 2、 施工排水 施工期间根据现场情况适当布置2-4个集水坑，并通过现象地形设置排水明沟，将水汇集到集水坑内，通过3KW污水泵将集水井中的积水抽到围堰外。 3、施工用电 从1000KVA

2、变压器低压侧接两条电缆主线到取水塔及泄水涵洞处，在三个位置设置配电箱，分别为：取水塔施工现场、钢筋木工加工区、泄水涵洞施工现场。现场施工照明分为施工现场照明和作业面照明两部分。施工现场照明在左右岸上下游各布置一座3.5KW镝灯，共计四座。作业面照明安装1KW碘钨灯，根据施工需要确定数量和安装位置。 4、施工供水 从搅拌站右侧300M3 水池引水，主管线为PE90塑料管，引入工作面采用供水软管。 5、设备布置 取水塔和溢流竖井右侧，高程EL353上布置一台塔吊（型号5025）。塔吊回转半径50米时最大起吊重量为2.5吨（32m时最大起吊重量为3.9t）。全面覆盖取水塔及溢流竖井施工。泄水涵洞施工

3、配置一台 50T吊车，负责材料吊运。为保证混凝土的垂直运输，取水塔及溢流竖井处设置两台HBT60型混凝土泵，泄水涵洞处设置两台HBT60型混凝土泵。两部分共4台混凝土泵，保证混凝土浇筑。三、 施工方法1、分层及分段 进水塔、竖井跌水式溢洪道基础混凝土为基础强约束区混凝土，分层高度调整为2m，进水塔、竖井跌水式溢洪道混凝土浇筑分层按结构特点要求分层，取水塔侧分 21层，竖井侧分 22层。分层布置详见附图三。2、主要施工工序 垫层清理 放线 底板钢筋绑扎 模板支设 预留预埋 混凝土浇筑 凿毛清理 下一层施工 3、模板工程（1）353.5355.83取水塔两侧和迎水面没有模板。 （2）355.83

4、357.65取水塔两侧没有模板，迎水面模板采用小型钢模板组合（300*1500），围柃采用48钢管加固，仓内用12钢筋内拉。底部第一道螺杆距地面0.2米，钢管竖向间距0.9米，模板竖向接缝两侧200mm范围内应，上下间距0.6米，此部分模板高度为2米，竖向三层螺杆。模板侧边使用钢管斜撑，与地锚横杆连接，详见下图：（3）高程357.65366.10 1）外模用小型钢模板组合（ 300*1500），内模用中型钢模板组合（ 600*1500）。内、外模的站筋围令用48钢管加固，用12钢筋对拉，水平间距 750mm垂直间距 900mm。模板缝间填塞双面胶，防止漏浆，改善混凝土表面质量。（2）阀室顶板用

5、 18mm厚木胶合板，板带用 50*70mm方木，间距 200mm，支撑用 48钢管按承重架子搭设，纵横水平间距 450mm步距 1200mm，顶层钢管下部全部加防滑扣件。（3）迊水面门槽模板用 18mm厚木胶合板，板带用 50*70mm方木，间距 200mm，围令用48钢管加固。外模架子采用双排48钢管搭设，水平间距 1500*2000mm垂直间距 1500mm,每隔一层与门槽外露钢筋联接。 4、高程366.10至369.00 内、外模均用中型钢模板组合（600*1500），内外模的站筋围令用48钢管加固，用12钢筋对拉，水平间距 750mm垂直 间距 900mm。在模板安装校正完毕后，安装

6、悬臂大模板的锚固件，安装时一定按要求测量放线准确定位埋设，迊水面门槽两边各按 1块 3000*3200mm悬臂模板尺寸埋设 2个锚固件，塔身两边各按 6块 3000*3200mm悬臂模板尺寸埋设 12个锚固件。迊水面门槽模板同上仓一样还是采用木胶合板施工。 5、高程369.00至380.12 （1）外模采用 14块 3000*3200mm多卡悬臂大模板（见图 2.2），悬臂大模板与竖井之间空隙联接模板用 18mm木胶合板加工配制。（2）3号控制室内模、顶板及承重架子的施工同底部阀室一样施工。内外模还是用 12钢筋对拉加固，水平间距 750mm垂直间距 900mm。6、高程380.12 至382

7、.32 （1）380.12 往上塔身宽度从10.80m 缩小至9.00m，且迊水面门槽两边直角变成半径0.90m 团角。园角模板采用钢模板，到国内模板厂家订制6 块，长1.5m。 （2）380.12 至382.32 迊水面门槽模板、内外模板及悬臂大模板的锚固件的埋设同366.10 至369.00 层施工工序相同。塔身两边各按5 块3000*3200mm 悬臂模板尺寸埋设10 个锚固件。 7、高程382.32 至398.54 （1）塔身两侧外模采用10 块3000*3200mm 悬臂大模板，悬臂大模板与竖井之间空隙联接模板用18mm 木胶合板加工配制。 （2）1 号控制室内模、顶板及承重架子的施

8、工同底部阀室一样施工。内外模采用 12 钢筋对拉加固，水平间距750mm 垂直间距900mm。四、 模板验算取水塔与泄水涵洞关键部位在大体积混凝土顶板支模，与溢流竖井喇叭口支模施工，喇叭口为多卡大模板，使用根据详细说明书 进行即可，此部分主要计算大体积顶板支模。在标高364.00-369.00部分为，底部控制室顶板，顶板厚度为4.6米，支模高度6米。以此作为计算对象，对支模方案进行验算。1、荷载及参数（1）本方案以4.0米厚为依据，其余厚度根据实际情况对支撑系统进行验算并加固;本验算按照4米厚顶板一次浇筑进行计算，相比现场两次施工有较大安全系数。（2）顶板支撑系统计算高度6米;（3）支撑系统材

9、料：面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2（见模板规范P12）,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。（见模板规范P12）木方5080mm，间距150mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。钢管弹性模量2.06105 N/mm2，（见脚手架规范P13）模板：木胶合板，自重不大于0.3kn/m2，（见模板规范P14）抗弯强度f15kn支撑：普通脚手架钢管，截面规格：48mm3.5mm （力学性能见模板规范P30）扣件：可锻铸铁式扣件1）恒荷载（结构自重）模板自重： 0.35kn/m2（大于规范更保险）支撑自重： 3.

10、84kg/m（见模板规范P30）钢筋砼自重：25kn/m3（常量）2）活荷载（施工荷载）施工荷载：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）表4.2.2中结构脚手架取值为3.0kn/m2（见脚手架规范P11）2、支撑结构立杆的纵距 b=0.450m，立杆的横距 l=0.450m，立杆的步距 h=1.40m。 扣件计算折减系数取1.00。3、验算（1） 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的计算按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0（砼自重）4.0（板厚）0.45（脚手架间距）+0.35（模板自重）0.45（脚手架间距）45.16

11、kN/m活荷载标准值 q2 = 3.0（见模板规范P15，活荷载1加振捣活荷载2等于3）0.45=1.35kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = b（长宽）h2（厚）/6=45.001.801.80/6 = 24.3cm3； I = bh3/12= 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4；1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql

12、2 其中 :q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到（系数参照建筑手册荷载与结构静力计算表2-12）：M = 0.100(1.245.16+1.41.35)0.1500.150= 0.126kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值： f = 0.12610001000/24300=5.185N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6（系数，见建筑施工手册P51，三跨连续梁）(1.245.16+1.41.35) 0.15=0.656.0820.15=5.05kN 截面抗剪强度计算值 T=35050/(245018)=0.935

13、N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求!3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = L/ 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67745.161504/(10010000218700)=0.0708mm 面板的最大挠度小于150/2500.60mm,满足要求!(2)模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1）.荷载的计算 钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0004.000.150=15kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.150=0.053kN/m 活荷载为施工荷载

14、标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 活荷载标准值 q21 = 3.000.150=0.450kN/m 经计算得到，荷载设计值为：静荷载 q1 = 1.2015+1.200.053=18.063kN/m 活荷载 q2 = 1.40.450=0.63kN/m 2）木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.118.6930.450.45=0.379kN.m 最大剪力 Q=0.6000.45018.693=5.05kN 最大支座力 N=1.10（系数，见建筑施工手册P51，三跨连续梁，左右相加0

15、.5加0.6）0.45018.693=9.253kN本算例中，木方的截面力学参数为： 截面抵抗矩W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；83.33 截面惯性矩 I = 5.008.008.008.00/12 =213.33 cm4； 416.67木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.379106/83333.3=4.55N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35050/(250100)=1.52N/mm2

16、截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力计算的最大支座力除以跨度得到20.562kN/m 最大变形 v =0.67720.562450.04/(1009500.002133333)=0.309mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 纵向水平杆计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4；抗弯强度计算： 最大弯矩 M =0.379kN.m抗弯强度f = M / W =0.37910001000/5080=74.61N/mm2纵向钢

17、管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!（3） 横向水平杆计算 横向水平杆按集中荷载作用下简支连续梁计算，计算简图如下： 最大支座力 N=9.253kN经过连续梁的计算得到： 最大弯矩 Mmax=0.2449.2530.45=1.016kN.m 最大变形 vmax=1.8839.253103（450）3/（1002.0610512.19104）=0.632mm 最大剪力 Qmax=2.2679.253=20.977kN 抗弯计算强度 f=1.016106/5080.0=200N/mm2横向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!v=l/150=450/150=3 mm

18、 vv横向水平杆挠度满足要求。（3） 横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力计算 横向水平杆传给立杆的竖向作用力：R=20.977kN Rc=8.00 kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 故本次轧机设备基础顶板支撑采用可调托座。（4） 立杆计算单立杆竖向荷载：钢筋混凝土自重：2540.450.4520.25KN 模板自重：0.350.450.450.071KN支撑自重：3.844.50.173KN 施工荷载与倾倒混凝土荷载：30.450.450.608KN所以N1.2（20.25+0.071

19、+0.173）+1.40.608 25.44KN根据规范要求，不考虑风荷载时立杆的稳定计算式为： 其中： N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 25.44KN i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.57 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 参照扣件式规范，由公式 l0 = k1uh1.1551.51.42.426m 经查表得到：0.294；所以25440/0.2944.571001

20、89.34205N/mm2立杆稳定性满足要求。（5） 结论通过上述验算，对4米厚的顶板，450mm450mm的立支撑系统，搭设高度6米，能够满足施工要求，并具有较大的安全系数。五、 施工质量要求1、混凝土部分1.1 拌 和1.1.1 拌和设备投入混凝土生产前，应按经批准的混凝土施工配合比进行最佳投料顺序和拌和时间的试验。1.1.2 混凝土拌和必须按照试验部门签发并经审核的混凝土配料单进行配料，严禁擅自更改。1.1.3 混凝土组成材料的配料量均以重量计。称量的允许偏差，不应超过表1.1.3的规定。表1.1.3 混凝土材料称量的允许偏差材 料 名 称称量允许偏差（）水泥、掺和料、水、冰、外加剂溶液

21、1骨料21.1.4 混凝土拌和物出现下列情况之一者，按不合格料处理：（1）错用配料单已无法补救，不能满足质量要求；（2）混凝土配料时，任意一种材料计量失控或漏配，不符合质量要求；（3）拌和拌均匀或夹带生料；（4）出机口混凝土坍落度超过最大允许值。1.2 运 输1.2.1 选择混凝土运输设备及运输能力，应与拌和、浇筑能力、仓面具体情况相适应。1.2.2 所用的运输设备，应使混凝土在运输过程中不致发生分离、漏浆、严重泌水、过多温度回升和坍落度损失。1.2.3 同时运输两种以上强度等级、级配或其他特性不同的混凝土时，应设置明显的区分标志。1.2.4 混凝土在运输过程中，应尽量缩短运输时间及减少转运次

22、数。掺普通减水剂的混凝土运输时间不宜超过表7.2.4的规定。因故停歇过久，混凝土已初凝或已失去塑性时，应作废料处理。严禁在运输途中和卸料时加水。表1.2.4混凝土运输时间运输时段的平均气温混凝土运输时间min203045102060510901.2.5 在高温或低温条件下，混凝土运输工具应设置遮盖或保温设施，以避免天气、气温等因素影响混凝土质量。1.2.6 混凝土的自由下落高度不宜大于1.5m。超过时，应采取缓降或其他措施，以防止骨料分离。1.2.7 用汽车、侧翻车、侧卸车、料罐车、搅拌车及其他专用车辆运送混凝土，应遵守下列规定： (1) 运输混凝土的汽车应为专用；运输道路应保持平整。(2)

23、装载混凝土的厚度不应小于40，车箱应平滑密封不漏浆。(3)每次卸料，应将所载混凝土卸净，并应适时清洗车箱（料罐）。(4)汽车运输混凝土直接入仓时，必须有确保混凝土施工质量的措施。1.2.8 用门式、塔式、缆式起重机以及其他吊车配吊罐运输混凝土时，应遵守下列规定：(1)起重设备的吊钩、钢丝绳、机电系统配套设施、吊罐的吊耳及吊罐放料口等，应定期进行检查维修，保证设备完好。(2) 吊罐不得漏浆，并应经常清洗。(3) 起重设备运转时，应注意与周围施工设备保持一定距离和高度。1.2.9 用各类皮带机（包括塔带机、胎带机等）运输混凝土时，应遵守下列规定：(1) 混凝土运输中应避免砂浆损失；必要时适当增加配

24、合比的砂率。(2) 当输送混凝土的最大骨料粒径大于80时，应进行适应性试验，满足混凝土质量要求。(3) 皮带机卸料处应设置挡板、卸料导管和刮板。(4) 皮带机布料应均匀，堆料高度应小于1m。(5) 应有冲洗设施及时清洗皮带上粘附的水泥砂浆，并应防止冲洗水流入仓内。(6) 露天皮带机上宜搭设盖棚，以免混凝土受日照、风、雨等影响；低温季节施工时，应有适当的保温措施。1.2.10 用溜筒、溜管、溜槽、负压（真空）溜槽运输混凝土时，应遵守下列规定：(1) 溜筒（管、槽）内壁应光滑，开始浇筑前应用砂浆润滑筒（管、槽）内壁；当用水润滑时应将水引出仓外，仓面必须有排水措施。(2) 使用溜筒（管、槽），应经过

25、试验论证，确定溜筒（管、槽）高度与合适的混凝土坍落度。(3)溜筒（管、槽）宜平顺，每节之间应连接牢固，应有防脱落保护措施(4) 运输和卸料过程中，应避免混凝土分离，严禁向溜筒（管、槽）内加水。(5) 当运输结束或溜筒（管、槽）堵塞经处理后，应及时清洗，且应防止清洗水进入新浇混凝土仓内。1.3 浇 筑1.3.1 建筑物地基必须验收合格后，方可进行混凝土浇筑的准备工作。1.3.2 岩基上的松动岩石及杂物、泥土均应清除。岩基面应冲洗干净并排净积水；如有承压水，必须由采取可靠的处理措施。清洗后的岩基在浇筑混凝土前应保持洁净和湿润。1.3.3 软基及容易风化的岩基，应作好下列工作：(1) 在软基上准备仓

26、面时，应避免破坏或扰动原状土壤。如有扰动，必须处理。(2) 非粘性土壤地基，如湿度不够，应至少浸湿15cm深，使其湿度与最优强度时的湿度相符。(3) 当地基为湿陷性黄土时，应采取专门的处理措施。(4) 在混凝土覆盖前，应做好基础保护。1.3.4 浇筑混凝土前，应详细检查有关准备工作：包括地基处理（或缝面处理）情况，混凝土浇筑的准备工作，模板、钢筋、预埋件及止水设施等是否符合设计要求，并应做好记录。1.3.5 基岩面和新老混凝土施工缝面在浇筑第一层混凝土前，可铺水泥砂浆、小级配混凝土或强度等级的富砂浆混凝土，保证新混凝土与基岩或新老混凝土施工缝面结合良好。1.3.6 混凝土的浇筑，可采用平铺法或

27、台阶法施工。应按一定厚度、次序、方向，分层进行。且浇筑层面平整。台阶法施工的台阶宽度不应小于2m。在压力钢管、竖井、孔道、廊道等周边及顶板浇筑混凝土时，混凝土应对称均匀上升。1.3.7 混凝土的浇筑坯层厚度，应根据拌和能力、运输能力、浇筑速度、气温及振捣器的性能等因素确定。一般为3050。根据振捣设备类型确定浇筑坯层的允许最大厚度，参照7.3.7规定；如采用低塑性混凝土及大型强力振捣设备时，其浇筑坯层厚度应根据试验确定。表1.3.7 混凝土浇筑坯层的允许最大厚度振捣设备类别浇筑坯层允许最大厚度插入式振捣机振捣棒（头）长度的1.0倍电动或风动振捣器振捣棒（头）长度的0.8倍软轴式振捣器振捣棒（头

28、）长度的1.25倍平板式无筋或单层根据结构中250双层钢筋结构中2001.3.8 入仓的混凝土应及时振捣，不得堆积。仓内若有粗骨料堆叠时，应均匀地分布于砂浆较多处，但不得用水泥砂浆覆盖，以免造成内部蜂窝。在倾斜面上浇筑混凝土时，应从低处开始浇筑，浇筑面应保持水平，在倾斜面处收仓面应与倾斜面垂直。1.3.9 混凝土浇筑的振捣应遵守下列规定：(1) 混凝土浇筑应先平仓后振捣，严禁以振捣代替平仓。振捣时间以混凝土粗骨料不再显著下沉，并开始泛浆为准，应避免欠振或过振。(2) 振捣设备的振捣能力应与浇筑机械和仓位客观条件相适应，使用塔带机浇筑的大仓位，宜配置振捣机振捣。使用振捣机时，应遵守下列规定：1）

29、振捣棒组应垂直插入混凝土中，振捣完应慢慢拔出。2）移动振捣棒组，应按规定间距相接。3）振捣第一层混凝土时，振捣棒组应距硬化混凝土面5cm。振捣上层混凝土时，振捣棒头应插入下层混凝土5cm10cm。4）振捣作业时，振捣棒头离模板的距离应不小于振捣棒的有效半径的1/2。(3) 采用手持式振捣器时应遵守下列规定：1）振捣器插入混凝土的间距，应根据试验确定并不超过振捣器有效半径的1.5倍。2）振捣器宜垂直按顺序插入混凝土。如略有倾斜，则倾斜方向应保持一致，以免漏振。 3）振捣时，应将振捣器插入下层混凝土5左右。4）严禁振捣器直接碰撞模板、钢筋及预埋件。5）在预埋件特别是止水片、止浆片周围，应细心振捣，

30、必要时辅以人工捣固密实。6）浇筑块第一层、卸料接触带和台阶边坡的混凝土应加强振捣。1.3.10 混凝土浇筑过程中，严禁在仓内加水；混凝土和易性较差时，必须采取加强振捣等措施；仓内的泌水必须及时排除；应避免外来水进入仓内，严禁在模板上开孔赶水，带走灰浆；应随时清除粘附在模板、钢筋和预埋件表面的砂浆。1.3.11 混凝土浇筑应保持连续性。(1) 混凝土浇筑允许间歇时间应通过试验确定。掺普通减水剂混凝土的允许间歇时间可参照表7.3.11。如因故超过许间歇时间，但混凝土能重塑者，可继续浇筑。(2) 如局部初凝，但未超过允许面积，则在初凝部位铺水泥砂浆或小级配混凝土后可继续浇筑。表7.3.11 混凝土允

31、许间歇时间混凝土浇筑的气温允许间歇时间 min中热硅酸盐水泥、硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥低热矿渣硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥20309012010201351805101951.3.12 浇筑仓面出现下列情况之一，应停止浇筑： (1) 混凝土初凝并超过允许面积；(2) 混凝土平均浇筑温度超过允许偏差值，并在1小时内无法调整至允许温度范围内。1.3.13 浇筑仓面混凝土出料出现下列情况之一时，应与挖除：(1) 出现7.1.9第1、2、3款情况的不合格料；(2) 下到高等级混凝土浇筑部位的低等级混凝土料；(3) 不能保证混凝土振捣密室或对建筑物带来不利影响的级配错误的混凝土料；(4) 长时间不凝固、超过规定时间的混凝土料。1.3.14 混凝土施工缝处理，应遵守下列规定： (1) 混凝土收仓面应浇筑平整，在其抗压强度尚未到达2.5MPa前，不得进行下道工序的仓面准备工作。(2) 混凝土施工缝面应无乳皮，微露粗砂。 (3) 毛面处理宜采用25