污水处理厂设计计算书教材

1、第二篇设计计算书1. 污水处理厂处理规模1.1 处理规模 污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和： 近期 1.0 万 m3/d，远期 2.0 万 m3/d。1.2 污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时， 部分构筑物需要用到最高日设计水量。 最高日水量为生 活污水最高日设计水量和工业废水的总和。Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m3/d 总变化系数： KZ=Kh×Kd=1.6 ×1=1.62. 城市污水处理工艺流程3. 污水处理构筑物的设计3.1 泵房、格栅与沉砂池的计算3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的

2、框架， 斜置在污水流经的渠道上， 或泵站集 水井的井口处， 用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。 在污水处理流程中， 格栅是 一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。设计参数：（1）栅前水深 0.4m，过栅流速 0.61.0m/s，取 v=0.8m/s，栅前流速 0.40.9 m/s；（2）栅条净间隙，粗格栅 b= 10 40 mm, 取 b=21mm ；（3）栅条宽度 s=0.01m ；（4）格栅倾角 45°75°，取 =65° ,渐宽部分展开角 1=20°；（5）栅前槽宽 B1=0.82m，此时栅槽内流速为 0.55m/s；（6）单位

3、栅渣量： W1 =0.05 m3 栅渣/103m3 污水；3.1.1.2 格栅设计计算公式（ 1）栅条的间隙数 n，个n Qmax sinbhv式中， Qmax 最大设计流量， m3 /s ；格栅倾角，（ °）；b栅条间隙， m；h栅前水深， m；v过栅流速， m/s；（ 2）栅槽宽度 B，m取栅条宽度 s=0.01mB=S（ n1） bn（ 3）进水渠道渐宽部分的长度 L1，mB B1L112tga1式中， B1进水渠宽， m；1渐宽部分展开角度， （ °）；（4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 L2，mL2 0.5L1（5）通过格栅的水头损失 h1，mv2h1 kh

4、0 k 2 sin1 0 2g4/3式中： =（s/b ） ；h 0 计算水头损失， m； 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取 k=3； 阻力系数，与栅条断面形状有关； 设栅条断面为锐边矩形断面， 2.42v2 过栅流速 , m/s； 格栅安装倾角， （°）；6）栅后槽总高度 H， m 取栅前渠道超高 h2 0.3mH h h1 h27）栅槽总长度 L ， mL L1 L2 1.5 2.0H1tan式中，H1 为栅前渠道深， H1 h1 h2 ，m8）每日栅渣量 W ，m3/d86400QmaxW11000 K z式中，W1 为栅渣量， （ m3 /103m3污水），格栅间

5、隙为 1625mm时为 0.10.05， 格栅间隙为 3050mm 时为 0.03 0.01；KZ污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行，一个备用1）格栅间隙数 n，个Qmax10000 1.624 36000.185m3 /s0.185 sin65 260.021 0.4 0.8个）；2）栅槽宽度 B， mB=0.01 (26-1)+0.02126+0.2=1.01m ；0.185校核槽内流速： Vc=0.46 m/s, 在 0.4 0.9m/s 范围之内，符合0.4 1.013）进水渠道渐宽部分长度 L1， m1.01-0.822tan 20 0.26m4)栅槽

6、与出水渠连接的渐窄部分长度 L2，m0.26 0.13m25)过栅水头损失 h1， m设栅条断面为锐边矩形断面 2.42h1 2.4240.01 3 0.8 sin 65o 3 0.08m0.021 2 9.86)栅后总高度 H，mH h h1 h2 =0.4+0.3+0.08=0.78 0.8m7）栅槽总长度 L， mL = 0.26+0.13+0.5+1.0+ 0.7 =2.22mtan658）每日栅渣量 W ，m3/d330.50m3 / d 0.2m3 /d0.185 86400 0.0531.6 103宜采用机械清渣9) 计算草图如下：3.1.1.4 设备选型中格栅选用 BLQ 型格

7、栅除污机，两共四台。3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定3.1.2 进水泵房的确定3.1.2.1 设计参数10000m3/d。设计流量：最大设计流量为 20000m3/d， 平均日设计流量为3.1.2.2 设计计算3.1.3 细格栅3.1.3.1 设计参数（1）栅前水深 0.4m, 过栅流速 0.61.0m/s, 取 v=0.8m/s，栅前流速 0.40.9m / s ；（ 2）栅条净间隙，中格栅 b= 3 10 mm, 取 b=10mm ；（3）栅条宽度 s=0.01m ；（4）格栅倾角 45°75°，取 =65° ,渐宽部分展开角 1=20°；（5）栅

8、前槽宽 B1=0.8 m，此时栅槽内流速为 0.58 m/s；（6）单位栅渣量： W1 =0.1 m3 栅渣/103m3污水。3.1.3.2 设计计算1）格栅的间隙数 n，个0.185 sin65n 55 （个）0.01 0.4 0.82）格栅的建筑宽度 B ，m 取栅条宽度 s=0.01mB 0.01 （55 1） 0.01 55 1.09m校核槽内流速： Vc= 0.185 0.42 m/s, 在 0.4 0.9m/s 范围之内，符合 0.4 1.093）进水渠道渐宽部分长度 L1， mB B12 tan a11.09 0.82 tan200.4m4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位长度 L

9、2，m0.4L20.2m25）通过格栅的水头损失 h1，m420.01 34 0.82h 2.42 （ ）3 sin65 3 0.21m 0.01 2 9.8取栅条断面为锐边矩形断面6）栅后槽总高度 H，m取栅前渠道超高 h2 0.3mH h h1 h2 0.3 0.21 0.4 0.91m7) 栅槽的总长度 L ，mL 0.4 0.2 0.5 1.0 0.4 0.3 2.4m tan658）每日栅渣量 W ，m3/d取W1 0.10m3 / 103 m3 污水0.185 0.10 864001.6 10001.00m3/d 0.2m3 /d宜采用机械清栅。9) 计算草图如下： 设备选型细格栅

10、选用 TGS 型回转式格栅除污机，型号 TGS-800，电机功率 0.75kW，格栅间 隙 10mm，共两台。3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定3.2 调节池的设计计算3.2.1 调节池的选择 为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行， 需对废水的水量和水质进行调节， 常 用的水量调节池进水为重力流， 出水用泵提升，池中最高水位不高于进水管的设计水位， 有效水位一般为 23m，最低水位为死水位。此外，酸性废水和碱性废水还可以在调节 池内混合以达到中和的目的， 短期排出的高温废水也可以利用调节池来降低水温。 因此， 调节池具有下列功能： a 减少或防止冲击负荷对处理设备的不利影响； b 使酸性废水

11、和 碱性废水得到中和； c 调节水温； d 当处理设备发生故障时，可起到临时的事故贮水池 的作用。欲曝气可以有效地去除一定的 COD、BOD等。调节池在结构上可分为砖石结构、 混凝结构、 钢结构。目前常用的是利用调节池特 殊的结构形式进行差时混合， 即水利混合。 主要有对角线出水调节池和折流调节池。 对 角线出水调节池， 其特点是出水槽沿对角线方向设置， 同一时间流入池内的废水， 由池 的左、右两侧， 经过不同时间流到出水槽。 从而达到自动调节、 均和调节、均和的目的。 折流调节池，池内设置许多折流隔墙，使废水在池内来回折流。配水槽设于调节池上， 通过许多孔口溢流投配到调节池的各个折流槽内，使

12、废水在池内混合、均衡。 113.2.2 设计参数(1) 调节池有效水深为 2.0 5.0m，取h=4.0m；（2）调节池停留时间 48 小时，取 T=5h；（3）调节池保护高度 0.3 0.5m，取h=0.3m；33（4）设计流量 Q = 3000m3/d = 125m 3/h ；（5）超高部分： h1=0.3m；（6）设池底为正方形，即长宽尺寸相等；3.2.3 池体设计（1）池体容积 V（m3）V= （1+k） ?Qmax ×T式中： k 池子扩充系数，一般为 10 20%，本设计池子扩充系数采用 20%V 调节池容积， m3T 调节池中污水停留时间，取 5h池容积为：V=（1+2

13、0%）× 416.7 ×5=2500m32 池面积为： A = V/h =2500/3=625m 2式中 :V 调节池的有效容积， m3A 调节池面积， m2h 有效水深， m，取 4.0m（2）设调节池1 座，采用方形池，池长 L 与池宽B 相等，则 池长: L= A = 625 =25m，池长取 L=25m，池宽取 B=25m 池总高度： H=h+ h =4+0.3=4.3m式中H 调节池总高， mh 有效水深， m，取 3.0mh 1 保护高，m3（3）池子总尺寸为： L×B×H = 25 ×25×4.3m3（4）在池底设集水坑

14、，水池底以 i=0.01 的坡度坡向集水坑。3.3 平流沉砂池的设计 目前，应用较多的陈沙迟池型有平流沉砂池、 曝气沉砂池和钟式沉砂池。 本设计中 选用平流沉砂池，它具有颗粒效果较好、工作稳定、构造简单、排沙较方便等优点。3.3.1 设计参数（ 1）按最大设计流量设计 ,Qmax=0.185m3/s ；（2）设计流量时的水平流速： 最大流速为 0.3m/s ，最小流速 0.15m/s, 取 v=0.20m/s ；（3）最大设计流量时，污水在池内停留时间不少于 30s 一般为 3060s，取 t=30s ；（4）设计有效水深不应大于 1.2m 一般采用 0.25 1.0m 每格池宽不应小于 0.

15、6m 取b=0.8m；（5）沉砂量的确定，城市污水按每 10万立方米污水砂量为 3 立方米，沉砂含水率 60%， 容重 1.5t/ 立方米，贮砂斗容积按 2 天的沉砂量计，斗壁倾角 5560 度，取 600；（6 ）沉砂池超高不宜小于 0.3m，取 h1=0.3m；（7）沉砂池不应小于两个，并按并联系列设计，以便可以切换工作。当污水流量较少 时，可考虑一个工作，一个备用。当污水流量大时两个同时工作，本设计取两座；3.3.2 设计计算（1）沉砂池水流部分的长度 L， m 沉砂池两闸板之间的长度为流水部分长度：L v t 0.25 30 7.5m 式中， L水流部分长度， mV最大流速， m/st

16、 最大流速时的停留时间， s （2 ）水流断面积 A， m 2Qmax 0.185 2A 0.74m式中， QmaxV 0.25 单个池体最大设计流量， m3/sA水流断面积 ， m23）池总宽度 B，m设 n=2，每格宽 b=0.8m B=n b=2 0.8=1.6mA 0.74h2 0.46m 介于 0.25-1m 之间 （ 合格 ） 2 B 1.6式中， h2 设计有效水深3 5 3x1 =3m /10 m ，T=2 日，86400 0.185 2 3 35 0.6m105 1.63 5 33m /10 m1.64）沉砂斗容积 设排砂间隔时间为 2 日，城市污水沉砂量86400Qmax

17、t x1 V5105K总 式中， x1 城市污水含沙量，K 总 流量总变化系数，5）沉砂室所需容积 V， m 设每分格有 2 个沉砂斗V=20.62 0.15m36）沉砂斗各部分尺寸设斗底宽 1 =0.4m，斗壁水平倾角 60 0 ，斗高 h3 =0.4m沉砂斗上口宽 ，m2h32 0.4o1 o 0.4 0.86mtan60o1 tan60o沉砂斗容积 V0 ，m3/h32 0.4 2 2V0 3 (2 2 2 1 2 1)(2 0.862 2 0.86 0.4 2 0.42 )66=0.17m 3 >0.15 m 3 (符合要求)7) 沉砂室高度 h3，m采用重力排砂，设池底坡度为

18、0.06 ，坡向排砂口h3 h3/ 0.06L2 0.4 0.06 7.5 2 0.86 0.2 0.63m2式中： h3/ 斗高， mL2 由计算得出L 2 L 2a 0.228) 沉砂池总高度H h1 h2 h3 0.3 0.46 0.63 1.39mh1 超高， 0.3m9）验算最小流量 在最小流量时，用一格工作，按平均日流量的一半核算 vmin Qmin 0.116 0.16m/s 0.15m/s 符合流速要求A 0.743.3.3 沉砂池设计计算草图见图 3.3图 3.4 沉砂池设计计算草图3.4 CASS 池（ 1）CASS工艺是将序批式活性污泥法（ SBR）的反应池沿长度方向分为

19、两部分，前部 为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区。在预反应区内，微生物能通过酶的快速转移机理迅速的吸附污水中大部分可溶性有 机物，经历一个高负荷的基质快速积累过程，这对进水水质、水量、 PH 和有害物质起 到较好的缓冲作用，同时对丝状菌的生产起到抑制作用，可有效防止污泥膨胀；在主反应区后部安装了可升降的滗水装置， 实现了连续进水间歇排水的周期循环运 行，集曝气、沉淀、排水于一体。每一个工作周期微生物处于好氧缺氧周期性变化之 中。在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程。因此， CASS工艺具有有效的脱氮 效果。（2）工艺简图3.4.1 设计参数（1）一般 生活污 水 Ne=0.05 1.

20、0kgBOD5/ （kg MLSS·d ） ，在本设 计中取Ne=0.15kgBOD5/ （kg MLSS·d） ；（2）一般来说城市污水厂的 SVI值范围是 50150mg/l ，取 SVI=75mg/l；（3）一般 CASS池的活性污泥浓度 Nw控制在 2.5 4.0kg/m 3范围内，污泥指数 SVI 值大时取下限，反之取上限，在设计中取 Nw=3.5kg/m 3；（4）每组流量为 10000 m3/d ，设 4座（4） 超高 0.5m；（5）氧的半速常数： 2.0 mg/L ；（6）考虑格栅和平流沉砂池可去除部分有机物，取去除 30% 此时进水水质：CODcr=30

21、0mg/L×（ 1-30%）=210mg/L ，BOD5=200mg/L×（ 1-30%）=140mg/L ，SS=240mg/L×（1-30%）=168mg/L（7）出水 水 质： BOD510mg/L SS 10mg/L COD60 mg/L（8）进水最高水温 30，最低水温 20。3.3.1 设计计算CASS 池容积 V ，（m3）采用容积负荷法计算：Q (Sa Se) Ne Nw f式中：Q城市污水设计水量， m3/d ；Q=10000m3/d ；Nw 混合液 MLSS污泥浓度（ kg/m3），一般为 2.5-4.0 kg/m3，本设计取 3.5 kg/m

22、3；Ne BOD5 污泥负荷 （kg BOD5/kg MLSS·d） ，一般为 0.05-0.2（kg BOD 5/kg MLSS·d）, 设计取 0.15 kgBOD5/kgMLSS·d；Sa 进水BOD5浓度（ kg/ L ），本设计 Sa = 140 mg/L ；Se 出水 BOD5浓度（ kg/ L ），本设计 Se = 20 mg/L ；f 混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般为0.7-0.8 ，本设计取 0.75 ；则：3048m 3 ，取 3100m310000 (140 20) 10 3 V0.15 3.5 0.75设计为池子个数

23、 N1 4（个）（一期建设两个，二期建设两个）3则单池容积为 3100÷4 775m3。3.3.1.2 CASS 池容积负荷CASS 池工艺是连续进水，间断排水，池内有效容积由变动容积（ V1）和固定容积 组成，变动容积是指池内设计最高水位至滗水机最低水位之间的容积， 固定容积由两部 分组成，一是活性污泥最高泥面至池底之间的容积（ V3），另一部分是撇水水位和泥面 之间的容积，它是防止撇水时污泥流失的最小安全距离决定的容积（V2）。依经验取循环周期 T=4h，2h 进水与曝气， 1h沉淀， 1h 排水。（ 1）CASS池总有效容积 V（m3）：V n1×（V1V2V3）式中

24、： n1CASS池个数，为实现连续排水，取 n1=4 个；V CASS池总有效容积， m3；V1 变动容积， m3；V2 安全容积， m3 ；V3 污泥沉淀浓缩容积， m3；2）单格 CASS池平面面积 A（m2）： VAn1 H式中： n1CASS池个数，为实现连续排水，在本设计中，取 n1=4 个；H池内最高液位 H（ m），一般 H=H1+H2+H3=35m，本设计取 H=4.0m； 则 A 3100 194 m 24 4.0 3）池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，H1（m）；QH1n1 n2 A式中： n2一日内循环周期数，本设计取池内周期 4h；H110000 2.15

25、m4 6 1944）滗水结束时泥面高度， H2（m）；H2=H×Nw×SVI×10-3式中： Nw池内混液污泥浓度 （g/L） ，本设计取 Nw =3.5g/L SVI 污泥体积指数， SVI=75-3则 H 2 = 4.0 ×3.5×75×10-3 = 1.05m 。（ 5）撇水水位和泥面之间的安全距离， H3（m）；H3=H-（Hl +H2）则： H3=H-（Hl +H2）=4.0-（2.15+1.05）=0.8m校核：满足 H2H-（Hl+H2） ，符合条件。3.3.1.3 CASS池外形尺寸（1） L B H Vn1式中： B

26、池宽， m，B:H=12，取 B=6m，6/4=1.5 ，满足要求；L池长，m，L:B=46，A/B=194/6=32.3 ，32.3/6=5.4 ，满足要求；（2）CASS池总高 H0（ m）；H0=H0.5 4.5m（ 3）微生物选择区 L1，（m）CASS池中间设 1 道隔墙，将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分。靠进水 端为生物选择区，其容积为 CASS池总容积的 10%左右，另一部分为主反应区。选择器 的类别不同，对选择器的容积要求也不同。L110L=10% 32.3=3.2m3.4.1.4 连通孔口尺寸连通孔面积 A1（ m2）；Q1A1 （ B L1 H 1）24 n1 n3

27、 v v式中： H1设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度， 2.15 m；v 孔口流速（ 20-50m/h），取 v=40m/h n3在厌氧区和好氧区的隔墙底部设置连通孔。连通预反应区与主反应区水流， 因单格宽 6m，本设计取连通孔个数 n3=2（ 个）L 1选择区的长度，（m）；则： 10000 12A1 （ 7 4.1 1.45）0.99m21 24 4 3 40 40（4）孔口尺寸设计 孔口沿墙均布，孔口宽度取 0.8m，孔高为 0.99/0.8=1.24m。为： 0.8m× 1.24m需氧量 O2=a *Q（* Sa-Se）+b*V*Xv（2.10）其中： a活性污泥微

28、生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，即活性污泥微生物每代谢1kgBOD 所需要的氧量， kg；生活污水中一般取 0.420.53，取 a =0.48kgO2/kgBOD 5； b活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧量，即1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧量， kg；生活污水中一般取 0.11 0.188，取 b=0.155kgO2/kg 污泥。O2混合液需氧量， kgO 2/d。3X v=f*N w3；由式（ 2.10）有:O2=a*Q（* Sa-Se）+b*V*Xv=0.48*10000* ( 0.090-0.020 )=1498.5kgO 2/d=62.44kgO 2/h供

29、气量Qt=21* （1-EA）/79+21* （1-EA）（ 2.11）式中： Qt气泡离开地面时，氧的百分比， %EA空气扩散装置的氧转移效率，取水下射流式扩散器，其的转移效率是Qt=21* （1-EA） /79+21* （1-EA）=21* （1-25%）/79+21* （1-25%） =16.62%5Csb=C s* （Pb/（2.066*10 5）+Qt/42）（2.12） 式中： Csb CASS 池内曝气时溶解氧饱和度的平均值，mg/l；Cs在大气压力条件下氧的饱和度， Cs=9.17mg/l ；（水温 20）Pb空气扩散装置出口处的绝对压力， Pb=P+9.8*10 3H；H 扩

30、散装置的安装深度， H=3.5m ；5P 大气压力， P=1.013*10 5Pa；5Csb=Cs*（Pb/（2.066*10 5）+Qt/42）=9.17* （101300+9800*3.5 ） /206600+16.62/42 =9.65mg/l5p=Pa/1.013*10式中： Pa当地大气压， Pa=1.013*10 5Pa。P=Pa/1.013*10 5=1R0=RCs（20）/abpC s（ T）-C*1.024 （T-20） （ 2.13）式中： R0水温 20时，气压 1.013*10 5Pa时，转移到曝气池混合液的总氧量， R 实际条件下转移到曝气池混合液的总氧量，kg/h；

31、Cs（20）水温 20时，大气压力条件下氧的饱和度，mg/l ；a 污水中杂质影响修正系数，取a=0.90；b 污水含盐量影响修正系数，取b=1；p气压修正系数；C 混合液溶解氧浓度，取 C=2mg/l 。R0=RCs（20）/abpC s（T）-C*1.024 （T-20）（20-20） =83.16kg/h空气扩散装置的供气量为：G=R0/（ 0.3*E A）（6.14）25%kg/h；=83.16/ （ 0.3*25% ）3=1108.8m3/h3=18.48m /minCASS 池运行模式设计CASS 池运行周期设计为 4h，其中曝气 120min ，沉淀 40-60min ，滗水 4

32、0min,闲置 20min ，正常 的闲置期通常在滗水器恢复待运行状态 4min 后开始。池内最大水深 4.0m，换水水深 0.8m，存泥水 深 2.1m，保护水深 1.1m ，进水开始与结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，排水结束由 水位控制。主反应区即好氧区，是去除营养物质的主要场所，通常控制 ORP 在 100-150mV ，溶解氧 0-2.5mg/L 。运行过程中 通常将主反应区的曝气强度加以控制使反应区内主体溶液处于好氧状态， 完成降解有机物的过程，而活性污泥内部则基本处于缺氧状态，溶解氧向污泥絮体内的传递受到限 制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制，从而使主反应区中同时

33、发生有机污染物的降解以 及同步硝化和反硝化作用。主要设备水下射流曝气机在次设计中，选用 GSS 型潜水自吸式射流曝气设备。根据水深 4.5m，池面积是 31.78m*7m*4 ，预反应区长 2.54m，及 GSS 型潜水自吸式射流曝气机 的规格和主要性能参数，可选用 GSS-4.0 型曝气机， 4 个预反应区每区一台，主反应区没池3 台，共 16 台。分布见 CASS 池平面图。GSS-4.0型潜水自吸式射流曝气机技术参数： 电机功率 4.0Kw ，供氧量 5kgO2/h，适宜水深 2.625m， 重量 90kg。滗水器根据该设计要求：分 4 池，滗水深度是 1.875m，池面面积是 222.

34、22 ，滗水时间为 1h，滗水 量为： V 43/h，及滗水器主要技术参数，可选 XBS-5000 型旋转式滗水器，每 池一台，共 4 台。XBS-5000 型旋转式滗水器技术参数：长 5000mm，功率 0.75Kw 。滗水深度 1.875m。排水系统设计 为了保证每次换水水量及时排除以及排水装置运行需要，将排水口设在最低水位以下 0.6m，最高水位以下 1.4m 处，设计池内底埋深 1.0m, 则排水口相对地坪标高为 1.6m，最低水位相 对地面标高为 2.2m。单池每周期排水量为： 6× 27× 0.8=130m3排水时间设计为 40min每池设一个滗水器 ,滗水器流

35、量为 :130 ÷ (40 ÷ 60)=195m3/h选择排水管管径为 DN200滗水器排水过程中能随水位的下降而下降，使排出的上清液始终是上层清液。为防止水面浮渣 进入滗水器被排走，滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度。3.2 中间水池本设计中中间水池的作用主要是贮存、调节CASS池排出的水量，以便后续三级深度处理能顺利进行。CASS池每个周期为 4 小时，每个周期滗水器在 40min 钟内排出的水量为：34×6×27×0.8=518m3 后续中水平均处理流量为 : 518 ÷ 4=130m3/h ，设计为 150m3/h3 中间水

36、池所需最小容积为 :518 150×(40 ÷ 60)=418m3 设计中间水池的容积为 : 500m 3 设计为两个池，一期一座，二期增建一座。 采用圆形地下水池，池内并设置喷泉，以形成水景。 有效水深为 3.2m，则池子直径 D为： 9.5m地面超高 0.3m，池总深度 3.5m。接触消毒池与加氯间1. 设计说明33设计流量 Q=50000m3/d=2083.3 m 3/h ；水力停留时间 T=0.5h ；设计投氯量为 C=3.05.0mg/L2. 设计计算a 设置消毒池一座池体容积 V3V=QT=2083.3× 0.5=1041.65 m 3 消毒池池长 L

37、=30m,每格池宽 b=5.0m，长宽比 L/b=6 接触消毒池总宽 B=nb=3×5.0=15.0m 接触消毒池有效水深设计为 H1=4m 实际消毒池容积 V 为3V=BLH1=300×15.0 × 4=600m3满足要求有效停留时间的要求。b 加氯量计算设计最大投氯量为 5.0mg/L ；每日投氯量为 W=250kg/d=10.4kg/h 。选用贮 氯量 500kg 的液氯钢瓶，每日加氯量为 0.5 瓶，共贮用 10 瓶。每日加氯机两台，一用 一备；单台投氯量为 1020kg/h 。配置注水泵两台，一用一备，要求注水量Q36m3/h ，扬程不小于 20m H2

38、O。C 混合装置 在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机两台。混合搅拌机功率No 为No= QTG2/100式中 QT 混合池容， m3； 水力黏度， 20时=1.06 × 10-4kg.s/m 2；G 搅拌速度梯度，对于机械混合 G500s-1。-4No=1.06× 10-4×0.58 ×30×500×500/(3 ×5×100)=0.30kw实际选用 JBK 2200 框式调速搅拌机，搅拌器直径 2200mm，高度 H2000mm，电动机功率 4.0KW。 液氯消毒设计说明设计说明设计流量 Q=20000

39、m3/d 833.3m3/h ；水力停留时间 T=0.5h; 仓库储量按 15d计算， 设 计投氯量为 7mg/L设计计算1) 加氯量 GG=0.001 ×7× 833.3=5.832) 储氯量 WW=15×24×G=15×24×5.83=2098.83) 加氯机和氯瓶采用投加量为 020kg/h 加氯机 3 台，两用一备，并轮换使用。液氯的储存选用容量为400kg的纲瓶，共用 6 只。4) 加氯间和氯库加氯间与氯库合建。加氯间内布置 3 台加氯机及其配套投加设备，两台水加压泵。氯库中 6 只 氯瓶两排布置， 设 3 台称量氯瓶质量的

40、液压磅秤。 为搬运方便氯库内设 CD1-26D单轨电动葫芦一个， 轨道在氯瓶上方，并通到氯库大门外。氯库外设事故池，池中长期贮水，水深 1.5 米。加氯系统的电控柜，自动控制系统均安装在值 班室内。为方便观察巡视，值班与加氯间设大型观察窗机连通的门。5）加氯间和加氯库的通风设备根据加氯间、氯库工艺设计，加氯间总容积V1 4.5 ×9.0 × 3.6=145.8（m 3）,氯库容积 V29.6 ×9× 4.5=388.8（m 3）. 为保证安全每小时换气 812 次。3加氯间每小时换气量 G1145.8 ×12=1749.6（m 3）氯库每小时换

41、气量 G2 388.8 ×124665.6（m 3）故加氯间选用一台 T303 通风轴流风机，配电功率 0.4kw ，并个安装一台漏氯探测器，位置 在室内地面以上 20cm。2.污泥浓缩池因本设计采用 CASS 工艺，污泥产量很少，采用间歇式污泥浓缩池；半地下式，竖流式 浓缩池；周边进水，中心排泥的运行方式，每 8h 排泥一次，每天排泥三次。为方便检修，设池数 为两座。其设计计算如下：污泥量的计算 剩余活性污泥量以挥发性固体（ VSS）计： 由 BOD- 污泥负荷率（ COD- 污泥负荷率）与污泥增长率的关系：X=Y* （Sa-Se）*Q-K d*V*X v（ 2.15） X每日增长

42、（排放）的挥发性污泥量（ VSS）， kg/d；Y 产率系数，即微生物每代谢 1kgBOD 所合成的 MLVSSkg 数；生活污水取值为 0.50.7，取 0.70kgBOD/kgMLVSS ；Kd 活性污泥的自身氧化率亦称衰减系数，1/d；生活污水取值 0.04 0.1 ，取 0.05/d；Q 每日处理污水量， m3/d；3Sa经预处理后，进入曝气池污水含BOD 的浓度， kg/m 3；Se经生化处理后，处理水中残留的BOD 的浓度， kg/m 3；3V CASS 池的有效容积， m3； Xv混合液中挥发性悬浮固体量（ MLVSS ），kg/m3。 由（ 2.15）可得： X=Y* （Sa-Se）*Q-K d*V*X v=0.70* （ 0.090-0.020） =140 kgVSS/d剩余污泥量以悬浮固体（ SS）计：Pss=X/f （2.16）f V SS/SS 值，取 f=0.70Pss=X/f=140/0.70=200 kgSS/d 污泥浓缩池的计算对于活