某排涝泵站初步设计报告书

1、工程特性表（一）序号容一、工程规模1、工程名称XX电排站重建工程2、工程地点XX联圩16+900桩号处3、工程任务排圩垸涝4、工程效益5、建设单位余干县禾山乡6、设计标准排涝标准：按十年一遇二天暴雨二天排至 作物耐淹水深。7、建设性质重建8工程等级主要建筑4等，次要及临时建筑物为5等。9、高程系统黄海咼程工程特性表（二）序号及名称单位数量备注二、水文气象1、流域鄱阳湖2、控制水文站大溪水文站3、水位外河最高防洪水位m21.31P=5%外河运行最高水位m21.31外河设计水位m20.67P=10%设计水位m13.30最低运行水位m13.00最高运行水位m16.004、降雨P=103三日暴雨量24

2、51、集雨面积Km18.34三、排涝设计参数（1）设计排涝流量m/s7.56（2）选型排涝流量m/s7.653、扬程（1）设计扬程m8.7（2）平均扬程m8.3（3）最咼扬程m8.9工程特性表（三）序号及名称单位数量备注四、主要建筑物1、泵房：结构堤后排架式湿室泵房2、出水建筑物（1）压力水箱m12铪结构（2）涵管m72铪结构五、主要机电设备1、水泵台528ZLB-85 型2、电机台5JSL-12-8-180KW3、主变压路台2SJ-400KVA六、输电线路输电线路Km0.2电压10kv七、工程量1、土方开挖回填M142802、砼与钢筋砼M1103.63、水泵、电机套54、压力钢管T10.85

3、、输电线路安装Km0.1八、主要材料钢筋吨118.17水泥吨510.07木材M84.9砂M1080.3硪M1115.8九、工程总投资万元250.09第一章工程概况XX电力排涝站位于我县西南部,和XX县毗邻的XX联圩上, 东依丘陵地带，北临信江主流，南与XX 土于对岸，土于有一条小港纵贯 南北成为沟通湖主要渠系。就地形来看虽属平原，但也有少量丘陵， 还有洼地,地形较为复杂。圩共有23.44KM2，本站要担负18.34KM 集雨面积的排涝任务，受益围禾山乡和禾斛岭垦殖场富强分场的一 部分，共有7个生产队和 5000人口。圩地面高程自13.0030.00（黄海高程，以下同）,田面高程13.519.0

4、0分布在平原和一一 些山垅,旱地高程自19.0028.00分布在红琅丘陵的山岗上，土壤 肥沃,适宜种植粮棉，是该县粮食主要产区。该圩原四个排水系统：利用王家水库开沟导托山洪2.5 KM;XX闸负担下垣排涝面积 7.8 KM2 :富强闸、新源闸共负担圩 上垣排涝面积10 KM;濠池闸负担濠池圩3.1Km2排涝任务。虽然 排涝工程分布较为合理，但因该处位于信江下游鄱湖之滨， 每当夏 秋汛期，外河水位涨得快，退得慢，持续时间长，自排机会很小， 因而连年遭受不同程度的涝灾害。灌溉方面：利用东南边的王家水 库可灌溉1000亩外，其余全部依靠人工提水和抽水机来灌溉，在 旱情严重时还时常缺少灌溉水源，涝和旱

5、情给圩群众造成重大经济 损失，圩人民要求建站的呼声十分迫切。为发展农业生产确保旱涝 保收，1967政府投资兴建了 XX电排一站（排灌溉给合），装机4 台其中3台155KVy 1台55KV（负责灌溉），装机容量520KW 1984 年增建XX电排二站，装机 3台155KVy装机容量465KV，两站合 计总装机容量985KW/电排站的兴建解决了 6700亩良田排涝任务 和2000亩高田灌溉需求，改造湖田6500亩，促进了土于农业稳产增 收，改善了圩群众生活。XX电排两站已运行20、30年，发挥了重要作用。但由于运行年限很长，突出很多问题：堤身单薄，涵身太短，水盆高程低， 高水位排水时水经常溢出水盆

6、冲刷堤脚，危害建筑物的安全，泵房离堤脚太近，且原结构强度承受不了XX联圩加高加固后的荷载， 各部分结构老化、露筋和漏水现象，存在着很大的防洪安全隐患，不符合XX联圩除险加固的要求和标准。从近几年运行情况来看， 机电设备旧老化严重，运行、维修费用过高，生产成本增高，带病 运行，时常出现因设备损坏和电路起火而停机地现象，安全生产隐患日渐突出，严重制约着农业的发展，给国民经济造成损失。2004年8月省发改委下发泵站改造通知，xx电排站列为改 造重建工程之一。根据XX联圩除险加固的标准要求和余干县水利 局及禾山乡的意见，经我院现场勘察测量论证决定将原XX电排站 两站和原XX闸封堵，在原一站和原老闸之间

7、新建一座以排涝为主 结合灌溉的三用排涝泵站。第二章工程水文、气象、地质第一节水文资料XX电排站的水文控制站为大溪水站，受其控制流域历年平 均水位在3-10月份较高，水位一般在20-20.5米，最高水位出现 于5-8月份，以7月份出现为最多，大溪站历年最高洪水位26.72m(1998.6 )。受益垸区河渍水位主要受汛期无期变化和信河水位的影响， 历年最高水位出现在6-7月份，一般以7月份为多，特殊年分在8 月份(1998年)，按照XX联圩管理站资料统计和论证，最高河水 位为 16.00m。第二节气象资料排涝区属亚热带湿润季节型气候，冬、春季受西伯利亚冷 气影响，多偏北风，气温低，夏季冷暖气流交替

8、，潮湿多雨， 有“梅雨季节”，气温较高。秋季为太平洋付高压控制，晴热 干燥多偏南风。据康山站资料表明：多年月平均气温300C，年平均最高气温约22C,年平均最低气温约14.4 C,历年无霜期 260280天。雨量充沛，多年平均年降雨量为1567.3mm历年最大年降雨量 2383.4mm（ 1954年），最小年降雨量1070.2mm（1978年）。暴雨期一般为49月份，多年平均降雨量点全年 降雨量的67.7%，实测最大月降雨量为 561mm（ 1975年4月）， 最小月降雨量为0.44m（ 1963.17 ），最大三日暴雨量为288.6mm（1964.6.16 18）。汛期多年平均最大风速为9.

9、06m/s，实测最大风速为 14m/s，风向以北向为主。第三节工程地质条件及地质评价为了给工程改造设计和施工提供科学、可靠的地质依据，水利 电力勘测设计院受余干县禾山乡政府的委托，对该闸的地基情况进行了工程地质勘察工作。工程自2004年9月27日至2004年10月 8日结束野外地质勘察工作，共完成钻孔进尺59.3m,取原状土工试 样15组，野外地质动力触探试验15次，地下水位测定点6处。1区域地质概况1 1地形地貌XX电排站地处鄱阳湖东部地势南高北低，地势较平坦，地形起伏变化较小，河谷宽敞，垸海拔高程一般为13.5m16.5m，主要为冲积堆积地貌，属丘陵地貌单元。1 2地层岩性区基岩零星分布，

10、有中元古界（Pt）板岩、变质砂岩及白垩系 砂岩、砂砾岩等。第四系松散堆积物（Q）分布最广，主要有：a、 第四系全新统河湖相（QL+al）壤土、淤泥质粘土和细粉砂等，分布 于湖、塘等地；b、第四系中更新统冲积物（Qal）网纹状粘土、壤 土、砂类土及砾石等；c、第四系中更新统残坡积层（Qe+dl）粘土、 壤土夹砾石等，主要分布于丘陵地带。1 3地质构造与地震2 3 1本区位于扬子准地台江南台隆的九岭一一高台山台拱 之鄱阳湖凹陷，先前为长期隆起剥蚀区，燕山构造回旋期间，由于 强烈的断块运动，断陷下沉，喜玛拉雅运动曾一度隆起，第四纪再 度强烈沉降。下伏基岩中，东西向和近北东向断裂发育。2 3 2据省建

11、设厅颁布的赣建抗2001 9号中国地震动 峰值加速度区划图（部分1 : 400万）文件，本区的地震动峰值加 速度为0.05g。1 4水文地质条件本区地表水系发育，地下水类型主要为孔隙潜水，属重碳酸钙 钠型水，埋藏围一般在12.0m15.0m高程，赋存于砂及砂卵砾石 层中，水量丰富。第四系覆盖层上部为粘土、壤土等，透水性微弱， 为相对隔水层。地下水主要受大气降水补给，排泄于河谷中。汛期 时由于鄱阳湖水的侧向补给，地下水位一般高于上覆粘性土层底板，致使地下水普遍具有一定的承压性。2站址区的工程地质条件2 1站址概况拟建站址位于余干县禾山乡境，为XX联圩的下游段，距乡政 府2.5km,河谷开阔，地势

12、平坦，属冲积堆积地貌；对外交通方便。2 2站址区岩土分布及其特征勘探查明，该站址地层结构简单，岩（土）层主要分为二层：第四系堆积物和白垩系砂岩等。现自上而下分述如下：3 2 1第四系堆积物（Q）（1）第四系人工填筑土（ Qs）褐黄色、暗黄色粘土，主要由粘粒、粉粒和砂粒构成，成可塑 状，含水量中等，中等压缩性，结构较疏松，分布在地层上部高程 16.395m以上，厚度约5m（2）第四系冲积堆积（Qal） 粘土：褐黄色、黄色，主要由粘粒、粉粒和砂粒构成，成可 塑状，含水量中等，中等压缩性，结构较紧密，分布在高程8.554m 以上围，厚度5.0m7.9m。其中：zk-1、zk-2和zk-3钻孔中夹有

13、灰黑色淤泥质土，厚约0.5m2.5m，具高压缩性，呈透镜状产出。 细粉砂：黄色、灰白色，主要由细粉颗粒构成，粒径为0.5mn 1mm结构疏松，水中崩解较快，层位较稳定，最大厚度 3.4m, 分 布在7.981m11.628m高程。3 2 1白垩系砂岩（k）紫红色、灰白色，主要由细粒、粉粒和泥质组成，砂状结构， 泥质胶结，呈层状产出。上部风化呈砂土状或碎块状，岩块手捻易 成粉未，为强风化层，岩性较软弱。钻孔揭露，岩层顶高程为 7.981m 8.695m。2 3地下水该站址的地下水主要为第四系孔隙潜水，赋存于第四系松散堆积物孔隙中，水量丰富，由大气降水补给；基底岩层构造裂隙不发 育，地下水不丰富；

14、勘探期间，该地段地下水位为13.417m17.628m。该区的地下水类型为重碳酸钙钠型水，对该工程无侵蚀性作 用。3 1站址的稳定性与适宜性评价站址区地层结构简单，地势平坦，白垩系砂岩为该区沉积基 底，呈整体层状构造，与上覆岩层呈角度不整合接触，且层位稳定， 未发现断层等不良地质现象，据中国地震动峰值加速度区划图（部分）查得，该区的地震动峰值加速度为 0.05g，可不予以考虑 设防。根据上述分析评价，该场地区域地质稳定，适宜建站。3 2地基土体的工程地质评价4 2 1地基土体和基岩的主要物理力学性质人工填筑土（ Qs）根据钻孔揭露，土体主要组成成分是粉质粘土，由现场标贯 试验得N（63.5）

15、=3击4击，校正后的锤击数N（63.5）=2.98击3.72 击，天然含水量 3=25.4 %41.2 %，天然密度p =1.80g/cm3 1.92g/cm3，干密度p d=1.27g/cm31.53g/cm3，孔隙比 e=0.783 1.126，凝聚力 C=18.2kpa 19.1kpa，摩擦角=14.021.3 ,-1-1 压缩系数 a1-2=0.24mpa 0.65 mpa ,压缩模量 曰-2=3.3mpa 7.5mpa,6 6渗透系数 K丄20=2.90 x 10- cm/s 4.20 x 10- cm/s , K 卜20=4.60 X 10-6cm/s7.90 x 10-6cm/s

16、，塑性指数 I p=19.7 20.7 , 液性指数 Il= 0.11 0.40。冲积堆积（Qal） 粘土：根据钻孔现场标贯试验和室土工试验 N（63.5 ） =2 击20击，校正后的锤击数 N.5）=1.67击18.08击，天然含水 量为 3 = 16.3 %38.9 %，天然密度 p =1.76g/cm32.08g/cm3，干 密度p d=1.27g/cm31.79g/cm3,凝聚力 C=11.1kpa24.1kpa,摩擦 角=9.7 26.9 ，压缩系数 a1-2=0.09mpsi10.67mpa1,压缩模量cB-2=3.0mp& 17mp,渗 透系数 K丄20=3.90 x 10- c

17、m/s 4.10 X 10-6cm/s K20=7.40 x 10-5cm/s 7.40 x 10-6cm/s，塑性指数 I p =9.9 19.4 ,液性指数 Il = -0.13 0.87。 细中砂：灰白色，由野外标贯试验N（63.5） =6击26击，校 正后的锤击数N（63.5）=5.6击21.88击，结构疏松，局部结构紧密。白垩系基岩（k）该地层在站址区没有出露，且埋藏深度较深，钻孔中所揭露的 岩体呈紫红色全风化状，易于软化。3 2 2地基岩土工程地质评价站房基础开挖高程约为 10.9m，涵底和闸底的开挖高程约为 13.0m。根据野外工程地质调查和现场重型触探试验，结合室土工 试验数据

18、（详见附表），类比相关土体的性质，对本次勘察的各土 层主要力学指标建议如下，以供设计人员根据建筑物的特点参考使 用。各土层的主要力学指标建议参考值土层名称人工填筑土粘土细中砂容许承载力kpa12015075天然含水量%3328.55干密度g/cm31.401.52凝聚力kpa18.6517.68摩擦角o17.6516.1压缩系数Mp10.24 0.38压缩模量Mp3.3 7.56.93渗透系数K卜206.25 X-53.45 X 101.2 X 10-3(cm/s)Q 203.55 X-51.62 X 1053 2 3地基土体的工程地质评价人工填筑土出露高程较高，在实际设计中已被挖除，细中砂

19、结构疏松，承载力低，防渗能力差，不宜用作地基的主要持力层， 白垩系砂岩承载力指标较高，但埋深较深，投资不合理；故以上岩 土层不建议采用。粘土是本站基础建设的相对隔水层，属微透水性，从n-n剖面得知，站房部分基础的土体均能满足设计要求。但从I-I剖面分析：闸室部位zk-1号钻孔中揭露的淤泥质土已被挖除，其 下部土体的承载力和防渗性能均能满足设计要求；而箱涵部位由控 制钻孔zk-1、zk-2和zk-3号分析：zk-1和zk-3号钻孔的淤泥质 土已被挖除，但zk-2号钻孔的淤泥质土下部恰好是箱涵的主要持 力层，该层土体力学指标较差，易产生不均匀沉陷，建议设计人员 进行加固处理。综上所述，该站址的工程

20、地质条件一般，建站时应注意对箱 涵中段地基基础的处理，以确保站房的安全。第三章工程建设任务和规模第一节工程设计依据一、工程等级根据水利水电枢纽工程等级划分设计标准 （平原、滨 湖部分）SDJ217-87,结合泵站设计规GB/T50265-97规定: 本工程为四等工程，主要建设物按4级建筑物设计，次要和临 时建筑物按5级建筑物设计。二、防洪标准根据鄱阳湖水利工程规划设计要求，XX联圩除险加固工程设计标准为P=5%外河防洪水位值查省水利规划设计院提供 的五河水面曲线成果表得本工程站址处外河最高设计水位 为21.31m。超高60CM波浪高0.87M,则堤顶高程为22.79m。、 外边坡均为1:3。三

21、、治涝标准根据泵站设计规GB/T50265-97规定，选定该站治涝设 计暴雨频率为P=10%即暴雨历时和排除时间采用十年一遇三 日暴雨末排至作物耐淹水深。泵站出水闸外河设计水位取 P=10%寸的水位值，查五河水面曲线成果表得 HP=20.67 m .四、设计基本资料设计采用的有关规程、规：中小型水利水电工程地质勘察规(SL55-9300);水利水电工程等级划分及洪水标准(SL55-2000);地方工程设计规(GB50286-98);水闸设计规(SL256- 2001);泵站设计规(GB/T50265-97);水利水电工程施工组织设计规(SDJ338-89);水工砼结构设计规(SL/T191 1

22、996);水利水电工程设计洪水计算规(SL44 93);水利水电工程初步设计报告编制规程(DL5021-93);五、水文气象资料：多年平均降水量1600mm多年平均气温17.9 C全年无霜期146天多年平均最大风速2.4m/s六：建筑材料设计参数砼容重24KN/m钢筋砼容重25 KN/m3浆砌石容重22 KN/m3砂砾石容重20 KN/m3七、建筑物安全系数(1)、抗滑稳定安全系数见表抗滑稳定安全系数荷载组：f-殳筑物级别45基本组合1.201.5特殊组合1.051.05(2)、建筑物地基压应力的最大值与最小值之比见表地基压应力的最大值与最小值之比的允许值表、荷载地、组基土、合基本特殊质松软1

23、.52.5中等、坚硬、紧密2.02.0第二节设计暴雨计算根据泵站技术规SD204-86中规定。本站暴雨历时采用 3 日暴雨3日排至作物耐淹水深。本站暴雨计算资料采用大溪站1950-1995年，共46年的三日 暴雨量，进行逐一排频演算。一、大溪站1990-1995年三日暴雨量见下表大溪站19501995年二日暴雨量逐年统计表表4-1年份三日暴雨量(mm)年份三日暴雨量(mm)年份三日暴雨量(mm)1950142.91966187.71982142.51951126.11967279.01983235.019521431968163.11984.91953331.41969107.21985147

24、.91954248.31970182.619861171955312.91971128.61987101.01956171.51972113.31988127.01957158.31973283.319892011958151.81974112.719901361959108.51975109.21991104.3196092.61976167.21992126.21961.01977148.21993160.21962142.31978115.51994154.121963.0197979.31995236.01964235.81980185.91996196590.6198196.4大溪站

25、二日暴雨频率计算表表 4-2-1序号按大小排列降雨量（mm）模比系数KK-1(K-1) 2P(%)1331.42.081.081.1662.12312.91.970.970.9414.253283.31.780.780.6086.44279.01.750.750.5628.55248.31.560.560.31410.66236.01.480.480.23012.87235.81.480.480.23014.98235.01.480.180.23017.09201.01.260.260.06819.110187.41.180.180.03221.311185.91.170.170.23.412

26、182.61.150.150.25.513171.51.080.080.00627.714167.21.050.050.00229.815163.11.030.030.00131.916160.21.00034.017158.30.99-0.01036.218154.10.97-0.030.00138.319151.80.95-0.050.00240.420148.20.93-0.070.00542.621147.90.93-0.070.00544.722143.00.90-0.10.0146.823142.90.90-0.010.0148.924142.50.90-0.10.0151.1大溪

27、站二日暴雨频率计算表表 4-2-1序号按大小排列降雨量（mm）模比系数KK-1(K-1) 2P(%)25142.30.89-0.110.01253.226.90.87-0.130.01755.327.00.87-0.130.01757.428.00.87-0.130.01759.629136.00.85-0.150.61.730128.60.81-0.190.03663.831126.20.80-0.20.0466.032126.20.79-0.210.04468.133126.20.79-0.210.04470.234117.00.74-0.260.06872.335115.50.73-0.

28、270.74.536113.30.71-0.290.08476.637112.70.71-0.290.08478.838109.20.690.310.09680.939108.50.68-0.320.10283.040107.20.67-0.330.10985.141104.30.66-0.340.11687.242101.00.63-0.370.13789.44396.40.61-0.390.15291.54492.50.58-0.420.17693.64590.60.57-0.430.18595.74679.300.50-0.50.2597.97317.945.99-0.016.367本站

29、三日暴雨计算采用现行频率计算法 配线计算法，计算步骤如下：1、将原始资料X由大于小加以排列，列入表4-1计算系列的多年平均三日暴雨量，计算成果列入表4-2X=E X/n=7317.9/46=159.1mmCv二、 ； = / J .：!=21.31 m。3、平均运行水位平均运行水位按主排涝外河水位考虑，根据历年排涝水位情况 调查和禾山乡水管站论证结果，H平均=19.95 m。第四节特征扬程计算根据原XX电排站的原有装机和水泵配置，初步确定装机5X 180KW=900KV配备 28ZLB-85 型水泵。一、水头损失1、沿程水头损失hF二lV/C2R式中：C谢才系数，C=( 1/n ) 0.41/

30、6 = 1/0.012 X 0.41/6=71.51R出水管半径R=0.8/2=0.4mL出水管长 L=9.5mV=Q/A=Q/3.14X 0.42 2hF=9.5V /71.51 X 0.4=0.0046 V2、局部水头损失计算局部水头损失组成由进口喇叭+600弯管+扩散管(0.7-0.8m ), 阀门管道局部水头损失系数查表数。E喇叭=0.150E 60 弯头=0.55E 扩管=0.25 x 2=0.5艺 E =0.15+0.55+0.5=1.2Hg氓 E V/2g=1.2V2/19.6=0.06122 V 2根据水泵特性指标，计算各工况水头损失如表4-4 :各工况下水头损失值表4-4特征

31、扬程流量管道半径流速hw最高净扬程1.630.42.5270.69设计净扬程1.750.43.50.81平均净扬程1.80.43.3020.841、设计总扬程H设计=()+0.81=8.18M2、最咼总扬程Ma卩(21.31-13.00 ) +0.69=9.00M3、平均总扬程H平均=(19.95-13.00 ) +0.84=7.79M第六节 泵型选择与机组台数的确定一、机型选择根据计算排涝流量和设计扬程的条件，本站拟采用轴流泵型。查阅有关厂家提供的产品性能表，平均扬程在7.79 m和最高扬程在9.00 m的轴流泵机型中，只有28ZLB-85型水泵的扬程围能满足 要求，设计扬程也在高效区运行。

32、因此，本工程选择国营水泵厂生 产的28ZLB-85型轴流泵，配套电机 JSL-13-8-180KW。28ZLB-85型水泵特性指标表叶片安装 角度扬程(m流量Q(m/s)效率n(%轴功率N(KW叶轮直径D(mr)+209.001.576.5169.66508.181.6381.2165.57.791.6882.0159.53设计工况时，Q选型=1.63 m /s N=167.2二、装机容量根据排涝流量的计算结果，计算得XX电排站排涝区总排涝流 量 Q=7.56nn/s。机组台数 n二 Q/ Q 选型=7.56/1.63=4.63 台，选取 5 台，故本站总装机容量为5X18OKW=9OOK选型

33、排涝流量Q设计=8.13 m/s，灌溉时可利用其中一台机组。灌溉单机流量1.63 m3/s。第四章工程总体布置及建筑物布置第一节总体布置根据排涝区地势条件，新站站址位于神暑咀余家地段，XX联 圩富强堤段，在原二站下游50M处。该站址位于排涝区最低处，且 外河地形宽阔、平坦，水流条件顺畅。排涝区已有现成的排涝主沟 和各支沟纵横交错，便于排涝渠道的整治，减少投资和节省耕地面 积。同时，新站和老站邻近，线路短，便于安装。本工程是一座闸站结合排涝站，根据站址处地形条件结合工程 布置，采用堤后排架式湿型泵房，按XX联圩圩堤加高加固标准， 厂房布置在堤离堤脚30米处。正面进、出水在同一条轴线上，主 要建筑

34、物有：进水前池，泵室、厂房、压力水箱、出水箱涵，出水 闸及出水消能工程等。排水渠道和进水前池相接，使水流平顺的流 进泵室，泵室设四个分水隔墩，隔墩上布置拦污栅门槽和检修台板，泵室布置五台水泵和五根出水压力钢管，泵室顶部布置电机层和主 厂房，厂房左侧布置配电房，配电房与厂房整体连接，配电房和压 力水箱之间空地布置变压器墩其上安装变压器及输电线路。进厂大门与进厂公路连通。主厂房后布置出水系统：压力水箱、出水箱涵、 闸室、出口消能设施。压力水箱上设调压竖井和控制自排水流的铸铁闸门、启闭设施，外河闸室上布置启闭房和工作桥相通， 出口闸门拟采用铸铁闸 门挡水，启闭闸门设备采用20T手电两用启闭机。闸室出

35、口接消力 池和防冲护坦。具体布置参见工程总平面布置图。第二节站房布置一、主厂房原电排站旁建有一幢管理房，为节约工程投资，新站厂房设计 时不考虑管理房。主厂房只设计生产用房和配电房，厂房为一层砖混结构，配电房布置在主厂房的左侧，外墙砌24CM眠砖,外墙面无 均采用1： 3水泥砂浆抹底，墙面抹白色纸巾灰装饰，外墙贴 15CM X 5CM白色釉面砖装饰。进厂大门采用2.0 X 2.7M木门，窗房用2.0 X 1.8M铝合金窗,屋面采用平屋顶，放2%走水。电机层楼面高程为 16.60 m。厂房屋面高程 21.60M。厂房总长度L=L配+L主=3.4+19=22.4M厂房总宽度考虑机组搬运位置取 L=6

36、.0m二、泵室各部位高程1、泵室底板咼程底板=最低水位- (hi-h2) =13.00-0.8-1.238=10.962 m式中：最低水位一一河最低排涝水位。hl、h2水泵所需要的最小尺寸由厂家水泵样本提供。为便于施工放样，确定泵室底板高程为10.90m。2、水泵梁顶面高程梁顶=底板+hi+h3=10.962+0.8+1.238=13.00 m式中：底板泵室底板高程hl、h3水泵所需要的最小尺寸由厂家水泵样本提供。3、电机层地面高程电机层地面二最高水位+ h=16.00+0.6=16.60 m式中：最高水位 -河最高渍水位。 h 安全超高，取 h=0.6 m4、电机层高度及高程的确定H机房=t

37、 i+t 2+e+ h 梁=1.85+1.3+1.35+0.5=5.0 m式中：t 1包括底座在的电机高度，由产品样本提供t2起吊设备尺寸，按1.5T手动葫芦，取t2=1.3m。e吊钩与吊钩之间的距离，取 e=1.35moh梁屋面梁高，取h梁=0.5 m o故厂房屋面高程 机房顶面=电机层地面+ H机房 =16.60+5.0=21.6 m 。第三节进出水建筑物设计一、进水渠道断面复核：进水主渠断面复核：渠道边坡为1 ： 1.5 ,过水深为1m过水流量按电排站的排涝流量 Q=7.56 m/s，允许过水流速V=1.10 m/so 粗略计算过水流量Q=n AVn取0.75A=1/2 (2B+2mh

38、h= (B+mh h=B+1.5代入上式得：B=7.39 m，选定渠底宽为7.5m。现有排水渠道底宽B7.5m,现有主排水水渠道满足过流要求进水前池进水前池为梯形布置，前端宽14.00M接进水渠道，后端宽18.20M接泵室，将水流平顺的引进泵室，进水池总长度6.0M,前池 底板前端设齿墙，底板拟定30CM厚，每2M布置一排0 50排水孔, 呈梅花型布置，底板下设砂石反滤层各20CM厚。进水池两侧设挡土 墙，挡土翼墙采用重力式结构，设计高度根据圩堤外坡在翼墙处的 填筑高度定，泵室侧墙高5.7M,未端高3.7M,平均高4.7M,翼墙基础 宽B=(0.60.7)H设计。挡土墙稳定计算：1、 抗滑稳定

39、采用下式计算：Kc=f艺G/艺H经计算Kc=1.88 : K 1.25,抗滑稳定满足要求2、 抗倾稳定采用下式计算：Kc=B倾力矩/倾复力矩经计算Kc=3.5 : K 1.2,抗滑稳定满足要求3、基底应力采用下式计算：Pmax壬 G/B(1+6 x e/L)Pmin二刀 G/B(1-6 x e/L)刀G =462 KPa,刀M=726 Kpa, ec=0.3m,B=3.82m经计算完建期 Pmax=169.9KPa,Pmi n=61.3KPa,基底最大应力与最小应力比小于3,基底最大应力 容许应力，满足要求。运行期 Pmax=93.6KPa,Pmin=42.91Kpa基底最大应力 容许应 力，

40、满足要求。三、泵室泵室钢筋砼结构，底板采用G。砼等级，初拟50CM厚,底板前、 后端各设一道砼齿墙增加泵房整体稳定性和抗滑动稳定性。边墙初拟40CM厚，初拟后墙50CM厚，边后墙具起挡土作用又是厂房基础。 泵室顺水流方向设四个钢筋砼结构分水隔墩，隔墩长4.0M,厚60CM,隔墩前端布置拦污栅门槽安装（3.20M宽X 3.7M高）拦污栅和（1.2M宽X 0.1M厚X 18.2M长）检修、操作台板，水流方向布置两 条水泵梁，断面尺寸为 30CMX 40CM水泵粱上安装五台水泵和五 根出水压力钢管，泵室总长L=L机组间中心距+ L机组离边墙最小间距=2X 3.715+2 X 3.640+2 X 1.

41、745=18.20M，泵室总宽度 8.0M。四、出水建筑物1、压力水箱：5台水泵出水采用钢筋砼压力水箱出水，本站结合电排、自排、灌溉三用，水箱布置四道分水隔墙，中间两隔墙间设闸门槽布置一 扇（3.0MX 3.0m）混凝土闸门控制水流，在水箱两侧边墙各布置一 个直径为80CM的蝴蝶阀灌溉。压力水箱分上下两层，底层为自流 排涝出水通道，上层为电排出水通道，当自流排水时打开水箱的闸 门排水至外河，当电排排水时关上水箱闸门出水通过水箱上层通道 排水至外河，若需要灌溉则打开蝴蝶阀闸引水至灌溉渠道。压力水箱后墙总宽14.00M,断面逐渐收缩至与出水箱涵相接，收缩角度35 。压力水箱顶部设置竖井，竖井顶设启

42、闭台和启闭机，竖井断面 尺寸为bX hXg =2X 2X 0.25m,竖井顶高程为23.50接缝止水缝采用柏油杉板填料，表层采用2CM 4CM单性聚铵脂止水带封堵， 外部用Ci5素砼包环。2、出水箱涵：按照工程运行条件要求，新建电站出水箱涵采用单孔砼箱涵结 构与压力水箱连接。出水箱涵过流能力计算：出水箱涵按压力涵管计算，涵身长60MQ= UCW 2g z处水头差厶Z0按0.1M进行计算，按最大排涝流量Q为8.13 m/s进行试算。假 设 h=2.5M,b=2.5M,贝卩W=6.25lMX=10MR二W/X=6.25/10=0.625 沿二入 L/4R=0.0132 X 60/4 X0.625=

43、0.317M 局=1.25M 总二 沿 + 局=0.317+1.25=1.567M。U=1/ 总=0.799代入流量公式得 Q=0.79933X 6.25 X 2X 9.8 X 0.1=6.99 m /s 8.13 m 3/s，假设值符合过流要求。箱涵拟采用钢筋混凝土箱式箱涵出水，断面采用净孔尺寸为2.8 X 2.8m (高X宽)，箱涵顶板、边墙、底板厚均为40cm,根据引用外河最低水位灌溉的要求拟定箱涵底板高程，外河枯水位与鄱阳相关，因此按照康山站历年最低水位为12.8113.32M之间，但出现时间多在冬季非灌溉季节，根据当地农作物灌溉期间相应的历 年的外河低水位资料，低水位在14.00左右,为能引外河水灌溉，因 此箱涵底板高程拟定为13.00m,箱涵总长度60m,分5节布置。箱 涵与箱涵之间的接缝止水缝采用柏油杉板填料，表层采用2CM 4CM弹性聚铵脂止水带封堵，外部用 C5素砼包环3、出口闸