岩土工程勘察课程设计

1、精品文档岩土工程勘察课程设计单位：专业：指导老师：课设地点：姓名：学号：日期：.精品文档目录I 、勘察报告文字部分一、前言（一）工程概况（二）钻孔资料（三）设计委托勘察要求及任务（四）本次勘察所执行的技术标准及规范（五）本次岩土工程勘察等级（六）本次勘察的工作方法及完成情况二、场区的工程地质条件（一）地形地貌（二）气象条件（三）地质构造及地震（四）人类工程活动（五）场地岩土构成及工程特性（六）岩溶及地下水（七）岩土物理力学指标三、地基沉降计算四、基坑涌水量预测五、滑坡稳定系数和滑坡推力( 剩余下滑力 ) 计算六、场地地震效应评价与防震设防.精品文档七、地基持力层及基础形式建议（一）地基持力层（

2、二）基础形式建议（三）基础尺寸设计及地基承载力验算八、建筑场地的稳定性和适宜性评价九、结论及建议、勘察报告图件部分工程地质剖面图1：1001张钻孔柱状图1：1001张（ 2 个钻孔）.精品文档一 、前言（一）工程概况我公司受贵州大学委托, 对其拟建的贵州大学蔡家关校区采矿楼东侧的第五教学楼进行岩土工程初勘、详勘工作。拟建物为一幢地上十层，地下二层的高层建筑，高度为56.0m，钢筋混凝土框架剪力墙结构。主楼最大轴力11000KN/柱，裙房最大轴力2000KN/柱 。 建筑物地下室埋深 -5.0m ， ± 0.00标高1092.00m。建筑物安全等级为二级，岩土工程勘察等级为乙级。（二）

3、钻孔资料在贵州大学蔡家关校区采矿楼东侧拟建的第五教学楼，初勘施工2 个钻孔，孔距12m。钻孔记录如下：ZK1钻孔：高程 1091m，01.4m杂填土，1.44.2m 红粘土，4.25.3m强风化白云岩， 5.310.8m 中风化白云岩， 10.812.4m 软塑红粘土，12.420.0m 中风化白云岩。ZK2 钻孔：高程 1092.0m，01.8m 杂填土， 2.04.8m 红粘土， 4.86.1m 强风化白云岩， 6.110.3m 中风化白云岩， 10.311.9m 软塑红粘土， 11.916.2m 中风化白云岩，16.217.8m 软塑红粘土，17.830.2m 中风化白云岩。（三）设计委

4、托勘察要求及任务根据场地基本地质情况及建筑物特征，按照岩土工程勘察规范（ GB50021-2002）、建筑地基基础设计规范 （GB50007-2002）、贵州建筑地基基础设计规范 （DB22/45-2004）、建筑工程地质钻探技.精品文档术标准（JGJ87-92）等规范要求，其基本内容及要求如下：1、查明场地内地基土的物理力学性质；提供地基变形计算参数，预测建筑的沉降。2、场地内有无不良地质现象及防护意见。3、山区场地岩溶及土洞发育情况。4、地下水情况及其对混凝土腐蚀性判别。5、分析和评价场地的稳定性，提供地基土的承载力及基础的设计建议。6、提供地基土场地类别。（四）、本次勘察所执行的技术标准

5、及规范在本次勘察中除严格按照国家规范执行外，同时还遵守地方规范。所遵守的技术标准如下：1、岩土工程勘察规范 (GB5200212001)2、建筑地基基础设计规范 （GB500072002）3、贵州建筑地基基础设计规范 （DB22/452004）4、贵州建筑岩土工程技术规范 （DB22/462004）5、建筑抗震设计规范（DB500112001）6、建筑工程地质钻探技术标准 （JGJ8792）7、建筑边坡工程技术规范 （GB503302002）（五）、本次岩土工程勘察等级根据岩土工程勘察规范 (GB5200212001) 的规定，拟建物均.精品文档为钢筋混凝土框架剪力墙结构，建筑物安全等级为二级

6、， 经现场踏勘，本场地为岩溶微发育地区，场地起伏相对较大，地下水埋深较浅，场地复杂程度为二级，场地岩土组成单一，发育的红粘土，场地地基复杂程度为二级，根据根据岩土工程勘察规范(GB5200212001) 的划分条件，。本工程岩土工程勘察等级为乙级。（六）、本次勘察的工作方法及完成情况为了查明地内地基土的物理力学性质、场地内有无不良地质现象、山区场地岩溶及土洞发育情况、地下水情况及其对混凝土腐蚀性情况、场地的稳定性等岩土工程问题，本次勘察以钻探为主，辅以地表地质调查、岩土样土工试验等综合评价场地工程地质条件，具体方法如下：1、工程测量及放线说明本次采用的测量放线设备为南方仪器公司生产的全站仪依据

7、甲方从规划处提供的控制点，GS15: （ X 、Y），GS16: （X、Y）（由于测点于图外在平面图上为未标识）引测至本拟建物场地。A: （、Y），B：（X、Y）然后按照拟建物设计钻孔坐标实地测放。其钻孔定位水平误差不大于2cm。钻孔孔口高程采用绝对标高。2、地表地质调查：以场地中心进行1:500 的区域地质调查，内容包括地形地貌，地质构造，工程环境等以便为了校为准确的划分本场区内岩体的不同发育位置为基础选型提供有力证据。3、钻探：本次勘察采用XY100 型钻机进行钻探，按设计提供单体依轴线共设计钻孔，实际钻孔2 个，总进尺 50.2 米。其中土层.精品文档钻探 13.8 米，岩层钻探36.4

8、 米。钻孔间距12 米，根据相应岩土工程勘察规范 (GB5200212001)2 有关规定，勘探孔的深度对条形基础应不小于基础底面宽度的3 倍，对单独桩基不应小于1.5 倍，对桩基础不应小于3 倍桩径，基底以下持力层控制深度不应小于5 米的范围。4、岩土样室内试验：为了确定拟建场地的岩土承载力，以及物理力学性质指标为土质边坡和岩质边坡提供放坡依据，或为提供基坑支护需各项岩土实验数据等，对岩土样进行了室内力学实验。本次勘察的室内试验共取土样7 件，5、水位观测：本次水位观测采取钻孔施工完毕24 小时后的静态水位观测，共计观测 20 次。二、场区的工程地质条件（一）、地形地貌拟建物位于贵阳市贵州大

9、学蔡家关校区，东北面紧邻贵黄高速公路，西面为采矿楼，东面为图书馆，南邻沙地足球场。交通较便利，利于工程建设。场地地形起伏较小，属于低洼的地带，岩溶较发育，土质松软，地下水埋深较浅，在低洼处有常年积水。（二）、气象条件贵阳地区属于北亚热带，冬春半干燥、夏季湿润型气候，四季分明，年平均温度 15.3 ，最冷一月平均气温 4.9 ，最热七月平均温度 24.0 ，极端最高温度 37.5 ，极端最低温度 -7.8 ，年平均降.精品文档水量 1147.7 毫米，集中于下半年，年平均风速2.2m/s, 全年一东北风为主，年平均相对湿度77%。（三）、地质构造及地震场区位于贵阳蔡家关断层西面， 经过现场踏勘，

10、处于 T2h 和 T2gy 交界处，大部分在 T2h 上岩层在薄中厚层，其岩石产状为 65° 40°。根据区域地质资料，场区内无大裂缝通过，场地岩层中节理裂隙不明显发育， 均由第四系地层覆盖， 下伏季出露岩基为二叠系含泥质灰岩。（四）人类工程活动在场区周围无高层建筑物， 且场地周围及场地内植被未遭受严重破坏，因此人类活动对工程影响较小。（五）、场地岩土构成及工程特性经过现场踏勘及钻探表面， 场地地层由杂填土、 红粘土及下伏基岩组成，各单元地层由上而下分述如下：1 、杂填土：一般呈褐黄色，空隙度较大，较湿，一般呈稍密中密，主要由建筑垃圾及植物根茎组成， 局部含原建筑砼地坪及基

11、础。该层结构松散，分布于场区大部分区域，层厚达 1.4m1.8m。2、红粘土：为碳酸盐类岩石风化残积而成的粘土，土质均匀，具上硬下软的特点。分布于杂填土层下，棕红色至褐黄色、黄色，质较纯，土质状态可分为硬塑、可塑、软塑三个状态，由于场地基坑开挖，该层以可塑状态为主，整个场区均有分布。3、强风化白云岩：以灰黄色为主，钻探岩芯多成土状、沙状，.精品文档少数碎石状，敲击声哑，岩芯用手较难掰断， 小锤能敲碎，岩体破碎，分布不连续，厚1.1m1.3m。4、中风化白云岩：紫红色至黄灰色，中至厚层状，细晶质结构，节理微裂隙发育，含少量方解石脉及团块，质硬、性脆，钻探岩芯多成块状、短柱状，少数柱状，岩体内岩溶

12、、节理裂隙发育的地段，岩体完整性稍好。场区有重复的中风化岩层，层厚为4.2m12.4m。( 六) 岩溶及地下水场地内基岩主要为白云岩，为碳酸盐岩类，较容易发育溶洞。本次勘察所出现的溶洞位于地表以下1.8m17.8m。为了能准确的确定其大小，还需要在周围布设密集型钻孔。溶洞内由软塑红粘土充填。由于该溶洞内的软塑红粘土力学强度较低，所以要对其进行一定的处理。溶洞大致位置（高程）大小（高度） 填充物备注11078.6m-1080.2m1.6m软塑红粘土21090.0m-1091.2m0.2m无可能是裂隙31080.1 m-1081.7m1.6m软塑红粘土41074.2m-1075.8m1.6m软塑红

13、粘土根据钻探资料， 中风化基岩内存在以塑性红粘土填充的溶洞，厚度 1.6m 左右，甚至更大，按溶洞的具体情况作如下处理方案。1、对洞口较小的岩溶洞隙，宜采用镶补、嵌塞与跨盖等方法处理；2、对洞口较大的岩溶洞隙，宜采用梁、板和拱等结构跨越跨越。.精品文档结构应有可靠的支承面。梁式结构在岩石上的支承长度应大于梁高1.5 倍也可采用浆砌块石等堵塞措施；3、对于围岩不稳定、风化裂隙破碎的岩体、可采用灌浆加固和清爆填塞等措施；4、对规模较大的岩溶洞隙，可采用洞底支撑或调整柱距等方法处理。若在地下水位高于基岩表面的岩溶地区， 应考虑由人工降低地下水引起土洞或地表塌陷的可能性。 塌陷区的范围及方向可根据水文

14、地质条件和抽水试验的观测结果综合分析确定。 在塌陷范围内不允许采用天然地基。在已有建筑物附近抽水时，应考虑降水的影响。（七）岩土物理力学指标1、杂填土：土层结构松散，物理力学性质差，不能作为基础持力层。2、红粘土物理力学指标及承载力：红粘土：根据本次勘察中所取的11 件原状土样，采用其中的10件。按照岩土工程勘察规范 （GB500212001）和建筑地基基础设计规范（GB500072002）的规定，对红粘土的各项测试指标进行的数理成果详见表1，同时参照附表1。.精品文档土质单参数名称元重力密度(kN/m)比重 (kg/m )饱和度 Sr (%)孔隙比 e液限 WL(%)塑限 WP(%)塑性指数

15、 I P(%)液性指数 I L可塑红 含水比 W(%)粘土液塑比 Ir内摩擦角 ( 度 )内聚力 c(Kpa)压缩系数 0-0.5压缩系数 0.5-1压缩系数 1-2压缩系数 2-3压缩模量 Es(Mpa)红粘土物理力学指标统计计算表1参数统变异系数统计修正值计样数 区间值平均值标准值716.6-18.317.670.0300.97817.27672.73-2.792.780.0080.9942.759794-9996.430.0170.98895.23271.014-1.6281.270.1470.8911.129748-8358.570.1970.85450.023730-5036.710

16、.1720.87332.043718-3321.860.2240.81917.91170.21-0.490.340.2860.7890.27070.69-0.820.760.0570.9580.72571.53-1.661.590.0300.9781.55673.7-8.25.810.2450.8194.760731.9-53.738.230.2040.84932.47370.32-0.830.650.2710.8000.52270.38-0.560.480.1480.8900.42470.28-0.450.380.1750.8700.33170.24-0.340.290.1360.8990.

17、26374.88-7.336.020.1400.8975.401根据建筑地基基础设计规范（GB500072002）的公式：采用土的抗剪强度指标（ C、值）计算场地可塑红粘土的地基承载力特征如下：红粘土：=17.276KN/ m3，m=20.00 KN/ m3， Ck =32.473Kpa， k =4.760 °，查表得： Mb=0.0752，Md=1.3032 ， Mc=3.5860 设 b=3m、d=0.5m由公式： f aM b bM d m dM cck ·得： f a=133.38KPa.精品文档考虑到在对土样采集、运输、存放等工作时对土样产生的不利影响，使得土样测

18、试结果与地方经验有一定的差距，因而在本次勘查中，根据以上数据统计并结合地方规范贵州建筑地基基础设计规范（ DB22/452004）以及现场袖珍贯入仪测试结果，建议红粘土地基承载力特征值及其力学参数值采用：红粘土承载力特征值： f a=180kPaEs=7MPaCk=32.473kPak=4.760 度重力密度：=17.276 kN/m 3（3）岩石力学指标及承载力：根据钻孔中所取的7 件岩芯样的单轴饱和抗压强度，经过数据分析，7 个样本中只有中等风化白云岩的样本数（共7 个）大于岩土工程勘察规范（GB500212001）规定的 6 个。经过数理统计处理，将这 7 个样本的物理力学指标列于表2，

19、同时参照附表2。岩体物理力学指标统计表2折平均值标准差变异系统计修标准值减承载力项目正系数系特征值 f a数 rkf （MPa）数（MPa） r湿重度27.8180.36530.01310.989227.51673（ KN/m）单轴饱和白抗压强度 f r42.4988.19630.19290.840835.73140.27.1463云（MPa）岩原始统计53.41 、31.77 、 44.24 、40.49 、 49.42 、35.66 、数据舍弃样本12.10（注：岩样径高比为1:2 ）.精品文档f a= r f rkf a- 岩石地基承载力特征值 (kPa) ；f rk - 岩石饱和单轴抗

20、压强度标准值(kPa) r - 折减系数。根据岩体完整程度以及结构面的间距、宽度、产状和组合，由地区经验确定。无经验时，对完整岩体可取 0.5 ；对较完整岩体可取 0.2 0.5 ；对较破碎岩体可取 0.1 0.2 。根据岩石单轴饱和抗压强度实验结果，并综合考虑场地地基岩体的风化程度、完整程度以及岩溶发育程度等因素， 建议使用以下参数：强风化白云岩： f a=1Mpa(经验值 )中风化白云岩： f a=7.1MPa(计算值 )三、地基沉降计算在场地东侧标塔为独立柱基础尺寸 4m×4m,基础地面处的附加应力为 130kPa, 地基承载力特征值为 f a=180kPa,根据表 3 所提供

21、的数据，按建筑地基基础设计规范 （GB500072002）公式（）计算独立桩基础地基最终变形量。变形量计算深度为基础底面下6.0m，沉降计算经验系数取s=0.4 。表 3第 i基底至第 i 层土底面土层距离 Zi /mEsi /MPaZi /iai11.6160.40.93623.2110.80.77536.0251.50.54843060根据建筑地基基础设计规范 （GB500072002）公式（）.精品文档计算地基沉降量得： SsS Snp0 (zi ai zi 1 ai 1 ) =11.19mm。i 1Esi四、基坑涌水量预测经过勘察，由ZK2 钻孔得知，该建筑场地的隔水底板高程为1055

22、.5m，静水位于地面以下3.50m 处。经过统计计算，采用Dupuit潜水完整井公式，计算渗透系数K，如表 4 所示。ZK2钻孔抽水试验相关参数统计表4单位水温水位涌水气温孔口静止降深涌水量稳定恢复孔深观测及量（ C0高程（m）水位抽水时间sQq时间）时间（m）（m）（m）（l/s ）（ h）（ min（l/s）.m）152003.03.241.150.2030.17782010109230.201088.508:002.730.3740.13781527.00(-3.50)192003.03.271520:004.600.5130.112856（1）、计算渗透系数KDupuit 潜水完整井公

23、式：K0.733Qlg R2H SSrR2SKH第一次抽水试验数据：第一次抽水试验数据：r=0.055mH=40.00m3/dR=12.0mS=1.15m Q=17.539mK10.733Qlg R =0.33162H SSrR12SKH =8.3765.精品文档 R1 -R =3.6235m =0.01将 R1=8.3765m代入 Dupuit 潜水完整井公式，计算得：K2=0.3095 m/d R 2=8.0926m R2-R1 =0.2839m =0.01m将 R2=8.0926m代入 Dupuit 潜水完整井公式，计算得：K3=0.3073 m/d R 3=8.0638m R3-R2

24、=0.0288m =0.01m将 R3=8.0638m代入 Dupuit 潜水完整井公式，计算得：K4=0.3071 m/d R 4=8.0612m R4-R3 =0.00286m =0.01m所以第一次抽水试验影响半径R1 和含水层渗透系数K1 为：R=8.0612mK=0.3071m/d第二次抽水试验数据：r=0.055mH=40.0mR=12.0mS=2.73mQ=32.31m3/dK10.733Q lg R =0.26262HS SrR12SKH =17.6958R1 - R =5.6958m =0.01将 R1=17.6958m 代入 Dupuit 潜水完整井公式，计算得： K2=0

25、.2815 m/d R 2=18.3215m R2-R1 =0.6257m =0.01m将 R2=18.3215m 代入 Dupuit 潜水完整井公式，计算得：.精品文档K3=0.2832 m/dR3=18.3768m R3 -R2 =0.0553m =0.01m将 R3=18.3768m 代入 Dupuit 潜水完整井公式，计算得： K4=0.2834 m/d R 4=18.3833mR4-R3 =0.0065m =0.01m所以第二次抽水试验影响半径R2 和含水层渗透系数K2 为：R=18.3833mK=0.2834m/d第三次抽水试验数据：r=0.055mH=40.0mR=12.0mS=

26、4.60mQ=44.32m3/dK10.733Qlg R =0.21912HS SrR12S KH =27.2357R1 - R =15.2357m =0.01将 R1=27.2357m 代入 Dupuit 潜水完整井公式，计算得： K2=0.2459 m/d R 2=28.8534mR2-R1 =1.6177m =0.01m将 R2=28.8534m 代入 Dupuit 潜水完整井公式，计算得： K3=0.2548 m/d R 3=29.3409m R3 -R2 =0.5175m =0.01m将 R3=29.3409m 代入 Dupuit 潜水完整井公式，计算得： K4=0.2554 m/d

27、 R 4=29.4055m R4 -R3 =0.065m =0.01m.精品文档将 R4=29.4055m 代入 Dupuit 潜水完整井公式，计算得：K5=0.2555 m/dR5=29.4112m R4-R3 =0.0057m =0.01m所以第三次抽水试验影响半径R3 和含水层渗透系数K3 为：R=29.4112mK=0.2555m/d因此可得 K=（K1+K2+K3）/3=0.2820(m/d)R=(R1+R2+R3)/3=18.8186（m）（ 2）、推算 S6.0m，孔桩涌水量由潜水完整井稳定流计算公式：Q 1. 366K (2H - Sw)Sw lg RrW当 S6.0m 时，各

28、项数据分别为：H=40.0mR=18.8186mK=0.2820m/dSw=6.00mrw=0.055m3代入公式，经计算得此时的用水量Q=67.4897m/d3当 Sw=6.0m 时，孔桩的涌水量Q=67.4897m/d五、滑坡稳定系数和滑坡推力( 剩余下滑力 ) 计算根据现场勘察，按岩土工程勘察规范 （GB500212001），用滑动面为折线形的稳定安全系数和滑坡推力计算方法。勘察场地的滑坡面为折线的单个土质滑坡，其主断面如图1 所示，参数见表5 所示，地下水未形成统一水位，滑带土无排水条件，采用极限平衡法计算其滑坡稳定系数和滑坡推力。.精品文档12323图 1表 5滑体重力滑带长度滑面倾

29、角滑带土粘聚力滑带土摩擦系数编号WLc（f=tan ）（KN）（ m）（°）（ kpa）1110005040200.37025376010018180.345353202218180.345现将该边坡的基本参数列于表5 中，用于计算滑坡稳定系数的计算参数：场地边坡物理参数指标统计表6滑带长 滑面倾 滑带土 内摩擦滑带土 滑动面上滑动面上切线 滑动面抗滑滑体重力摩擦系 法线方向编度角粘聚力角上的反力力W数的反力号LcTR（KN）（f=tanN（m） （°） （kpa） ( °)(kN)（kN）(kN)111000.000 50.00040.00020.00020.3

30、040.3708426.4897070.6644117.801253760.000 100.000 18.00018.00019.0340.345 51128.79816612.75319439.43535320.00022.00018.00018.00019.0340.3455059.6211643.9702141.569根据建筑边坡工程技术规范 （GB503302002）公式1和2 以及计算得：（1）、采用折线滑动法计算边坡稳定性系数：.精品文档n 1n 1R ijR n则稳定系数： K Si 1i1n 1n 1TijTni1i1传递系数： j cosii1sinii 1tan i 1作用

31、于第 i块段的抗滑力： RiN i tan i ci Li一 号 土 块 ： R=N1tan1+c1L1=11000 × cos40 ° × 0.37+20 × 501=4117.801KN/mT1=W1sin1=11000×sin40 °=7070.664 KN/m二号土块： R2=N2tan 2+c2L2=53760× cos18°× 0.34+100×18= 19439.435KN/mT2=W2sin2=53760×sin18 °=16612.753KN/m三号土块：

32、R3=N3tan3+c3L3=5320×cos18°× 0.34+18 ×22=2141.569KN/mT3=W3sin3=5320×sin18 °=1643.970KN/m传递系数j :1cos（ 12） sin（ 12） tan2=cos(40 °- 18 °)-sin(40°- 18°) ×0.345=0.7892cos（ 23） sin（ 23） tan 3= cos(18 ° - 18 ° )-sin(18 °- 18 °) ×

33、; 0.345 =1.000代入稳定性系数公式：n 1n 1R ijR nK Si 1i1n1n 1TijTni1i1K=R iii1gggn1Rn（i=1，）（5.2.5）s2 3 n-11Ti1gggTngggiin1= 4117.8010.7891.000+19439.4351.000+2141.5697070.6640.7891.000+16612.7531.000+1643.970=1.042综上计算可以得到该场地土质滑坡的稳定系数Ks=1.042.精品文档根据岩土工程勘察规范 （GB500212001）的规定，由于1.00 K S 1.05, 属于欠稳定滑坡， 因此需要采取一定的滑

34、坡防治措施。根据该场地的工程地质、 水文地质条件以及后期施工的影响， 可以采取改变该土质滑坡体的力学平衡的措施， 使其达到长期的相对稳定状态，具体措施有设置抗滑挡土墙、增加一定数量的抗滑桩等。（2）、采用建筑地基基础设计规范（GB500072002）公式 6·4·3-1和公式 6·4·3-2计算滑坡推力 Fn 和传递系数：滑坡推力： FnFn 1t GnnGnn tanncnl n传递系数：cosn -1nn-1ntann而滑坡推力安全系数， 应根据滑坡现状及其对工程的影响因素确定。对地基基础设计等级为甲级的建筑物宜取1.25 ，设计等级为乙级的建筑物宜

35、取1.15 ，设计等级为丙级的建筑物宜取1.05 。因此在这里可以取t1.15 计算。第 1 条块的滑坡推力 :P1 P00t T1R101.157070.6644117.8014013.46kN第 2 条块的滑坡推力：P2 =P1 1t T2R2= 4013.463 ×0.789+1.15 ×16612.753-19439.435 =2831.853KN第 3 条块的滑坡推力：.精品文档P3P2 2t T3R3=2831.853×1.00+1.15 ×1643.970-2141.569=2580.850KN故该勘察场地的土质滑坡体的推力为F2580.8

36、50KN 。六、场地地震效应评价与防震设防场地内有蔡家关断层通过， 无其他活动性断层， 场地内无液化地层等不良地形地貌、地质构造。按建筑抗震设计规范 （GB500112001）表，该场地主要属中软场地土， 据表综合判断，场地覆盖层平均厚度大于 3.00m，小于 5.00m，建筑场地类别为类 .属于抗震一般地段 . 据建筑抗震设计规范 (GB50011-2001), 拟建场地抗震设防烈度为 6 度区, 设计基本地震加速度为 0.05, 抗震分组为第一组 , 设计特征周期 0.35s ，设计应按相关规定设防。七、地基持力层及基础形式建议（一）地基持力层由于建筑物安全等级为二级，属于高层建筑，由钻孔

37、资料显示，基岩上伏土层厚度为4.2m-4.8m，强风化白云岩厚度为1.1m-1.3m，不适宜做地基。采用中风化白云岩作为持力层。（二）基础形式建议根据场地岩土体单元的质量特征及其在平面与剖面上的土岩组合关系以及甲方提供的设计要求，结合上部结构特征， 建议采用扩底桩基础。以中风化白云岩作为持力层。.精品文档（三）基础尺寸设计及地基承载力验算根据建筑地基基础设计规范 （GB500072002）的规定，采用该规范中的公式（1）计算该桩基础的竖向承载力标准值：取主楼桩基础直径： d1=0.649m扩底半径： D1=1.684m取裙楼桩基础直径： d2=0.319m扩底半径： D2=0.723m主楼实际

38、承受的荷载： N1=11000kN主楼实际承受的荷载： N1=2000kNRkqpa Appqsia liRk 单轴承载力特征值qpa 桩端岩石承载力特征值Ap 圆桩的横截面积（这里使用的是扩底直径计算基础底面积）p 圆桩周长qsia 第层土的桩周土摩擦力标准值li 第层土的桩长由于甲方设计的地下室埋深为5.0m，该深度已基本接近强风化白云岩，桩基础不受土的摩擦力。主楼基础的单轴承载力特征值：裙楼基础的单轴承载力特征值：八、建筑场地的稳定性和适宜性评价Rk1 11083.540kN N1 11000kN Rk 2 2035.752kN N1 2000kN场地地貌属于贵州洼地丘陵低山的溶蚀地貌单

39、元，拟建场区无大的地形变化，未见有大型断层通过、无滑坡、崩塌、泥石流等不良地质现象，环境总体稳定性良好。拟建场地属于缓坡山脚地带，.精品文档未进行开挖平整，场地稳定，场地地基稳定性良好。场地的杂填土因结构不稳定、力学强度低，变形量大，地基均匀性差，不能作为地基持力层。以红粘土或中风化基岩作为地基持力层时，地基均匀性好、稳定性良好，因此本拟建场区适宜建筑。九、结论及建议1、拟建场地内未见有断层出露现象，场地地形平缓，地层连续。2、场地内开挖后出现不稳定边坡， 很容易发生滑坡， 应进行排水、支挡等一系列处理措施进行防护。3、场地内的中风化白云岩层内出现较大规模的溶洞， 溶洞埋置深度较深且位于中风化

40、基岩之间， 溶洞内由软塑红粘土充填， 力学强度较低，需要进行灌注水泥砂浆、混凝土等方式填充溶洞，提高其抗压强度。4、场地内的红粘土层内出现土洞，但由于基础打入基岩内， 且土洞可以成为该建筑物地下室空间的一部分，所以无需对其进行处理。5、场区内岩土力学指标及地基承载力特征值建议如下：（1）可塑红粘土：红粘土承载力特征值： f a=180kPaE s=7MPaCk=32.473kPak=4.760 度重力密度：=17.276 kN/m 3（2）强风化白云岩： f a=1Mpa（3）中风化白云岩： f a=7MPa.精品文档6、根据场地岩土构成， 以及建筑物的结构特点等综合考虑，建议基础形式按照第四章意见，采用扩底桩，以中风化基岩作为持力层。7、场地内地下水位稳定，水量小，地下水对基础施工影响