混凝土结构设计单层工业厂房课程设计

1、目录目录1第1章、混凝土结构课程设计单层工业厂房设计计算书31.1、设计条件31.2、设计要求41.3、设计期限41.4、参考资料4第2章、混凝土结构课程设计单层工业厂房设计计算书52.1、设计条件52.1.1、平面与剖面52.1.2、建筑构造52.1.3、自然条件72.1.4、材料72.2、设计要求72.3、结构构件选型及柱截面尺寸确定72.3.1、主要构件选型表72.3.2、柱截面尺寸82.3.3计算单元82.4、荷载计算92.4.1、恒载92.4.2、屋面活荷载102.4.3、风荷载112.4.4、吊车荷载112.5、排架内力分析132.5.1、恒载作用下排架内力分析142.5.2、屋面

2、活荷载作用下排架内力分析152.5.3、风荷载作用下排架内力分析182.5.4、吊车荷载作用下排架内力分析202.6、内力组合272.7、柱截面设计302.7.1、A柱配筋计算302.7.2、B柱配筋计算352.7.3、C柱配筋计算402.7.4、抗风柱设计452.8、基础设计502.8.1、A柱基础设计502.8.2、B柱基础设计532.8.3、C柱基础设计572.8.4、抗风柱基础设计60参考资料64第1章、混凝土结构课程设计单层工业厂房设计计算书1.1、设计条件1.1.1、平面与剖面某双跨等高机修车间，厂房长度72m，柱距为6m，不设天窗。厂房跨度为18m，车间面积为2644.07 ,其

3、中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊车工作级别A4-A5，轨顶标高AB跨为8.7m，BC跨为9m，柱顶标高为11.8m。1.1.2、建筑构造屋盖防水层：APP防水卷材找平层：25mm水泥砂浆保温层：100mm水泥蛭石砂浆屋面板：大型预应力屋面板围护结构240mm普通砖墙，采用 和M5混合砂浆门窗低窗：4.2m×4.8m高窗：4.2m×2.4m门洞：5.6m×6.0m1.1.3、自然条件建设地点：衡阳市郊，无抗震设防要求基本风压：0.40基本雪压：0.35建筑场地：粉质粘土地下水位：低于自然地面3m修正

4、后地基承载力特征值：2501.1.4、材料混凝土：基础采用C25，柱采用C30钢筋：HPB235级、HRB335级、HRB400级各种直径钢筋1.2、设计要求1.2.1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份1.2.2、绘制结构施工图一套1.3、设计期限1.3.1、两周1.4、参考资料1.4.1、混凝土结构设计规范GB50010-20021.4.2、建筑结构荷载规范GB50009-20011.4.3、建筑地基基础设计规范GB50007-20021.4.4、混凝土结构构造手册1.4.5、国家建筑标准设计图集08G118第2章、混凝土结构课程设计单层工业厂房设计计算书2.1、设计条件2.1.1

5、、平面与剖面某双跨等高机修车间，厂房长度72m，柱距为6m，不设天窗。厂房跨度为18m，车间面积为2644.07 ,其中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊车工作级别A4-A5，轨顶标高AB跨为8.7m，BC跨为9m，柱顶标高为11.8m。厂房剖面图如下2.1.2、建筑构造屋盖防水层：APP防水卷材找平层：25mm水泥砂浆保温层：100mm水泥蛭石砂浆屋面板：大型预应力屋面板围护结构240mm普通砖墙，采用 和M5混合砂浆门窗低窗：4.2m×4.8m高窗：4.2m×2.4m门洞：5.6m×6.0m2.1

6、.3、自然条件建设地点：XX市郊，无抗震设防要求基本风压：0.40基本雪压：0.35建筑场地：粉质粘土地下水位：低于自然地面3m修正后地基承载力特征值：2502.1.4、材料混凝土：基础采用C25，柱采用C30钢筋：HPB235级、HRB335级、HRB400级各种直径钢筋2.2、设计要求2.2.1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份2.2.2、绘制结构施工图一套2.3、结构构件选型及柱截面尺寸确定2.3.1、主要构件选型表构件名称标准图集荷载标准值选用型号预应力钢筋混凝土屋面板G410（一）1.5YWB-2（中间跨）YWB-2S(端 跨)预应力钢筋混凝土折线型屋架G415（一）68.

7、2kN/榀YWJ18-2-Aa钢筋混凝土吊车梁G323（二）G42628.3kN/根46kN/根DL-4-YDL-3-吊车轨道及轨道连接件G325（二）0.8DCGDL钢筋混凝土基础梁G32016.7kN/根JL-1JL-3钢窗0.45240mm砖墙5.242.3.2、柱截面尺寸已知柱顶标高为11.8m，室内地面至基础顶面距离为0.5m，则柱总高度H=11.8+0.5=12.3m，柱截面尺寸及相应的计算参数如下参数柱号截面尺寸/mm柱高/mm惯性矩/自重/kN面积/偏心距/mmA上柱400×400420021.3×16.81.6×50下柱I400×800

8、×100×1508100142.35×361.775×0B上柱500×600420090×31.53×0下柱I500×1200×120×2008100571.83×623.006×0C上柱400×400420021.3×16.81.6×50下柱I400×900×100×1508100195.38×381.875×02.3.3计算单元本车间为机修车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，选取一榀排架进行计

9、算，计算见图和计算单元如下图2.4、荷载计算2.4.1、恒载2.4.1.1、屋盖结构自重APP防水卷材 0.3525mm水泥砂浆找平层 0.4100mm水泥蛭石保温层 0.51.5m×6m预应力混凝土屋面板 1.5屋面支撑及吊管自重 0.15 2.85屋架自重：AB、BC跨YWJ18-2-Aa 68.2kN/榀则作用于柱顶的屋盖结构荷载设计值为2.4.1.2、吊车梁及轨道荷载设计值AB跨：BC跨：2.4.1.3、柱自重荷载设计值A柱上柱：A柱下柱：B柱上柱：B柱下柱：C柱上柱：C柱下柱：各项恒载作用位置如下图2.4.2、屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.5，雪荷载标准值为0.35，故仅

10、按屋面活荷载计算，则作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：，作用位置与相同2.4.3、风荷载风荷载标准值按计算，其中根据厂房各部分标高及B类地面粗糙度表确定如下柱顶：H=11.8m，檐口：H=13.45m， 屋顶：H=14.745m， 风荷载体型系数如图所示排架迎风面、背风面风荷载标准值为则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为2.4.4、吊车荷载2.4.4.1、吊车主要参数AB跨10t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高900mm，B=6040mm,K=5000mm,G=140kN,g=23.03kN, BC跨30/5t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高1200mm，B=6474mm，K=4650mm,G=3

11、21.2kN,g=108.77kN, ,2.4.4.2、吊车竖向荷载AB跨BC跨2.4.4.3、吊车横向水平荷载AB跨BC跨2.5、排架内力分析该厂房为两跨等高厂房，可以用剪力分配法进行排架内力分析柱剪力分配系数柱列n备注A0.1500.3412.50.2810.161B0.1570.3412.470.07080.638C0.1090.3412.270.2250.2012.5.1、恒载作用下排架内力分析A柱B柱C柱由于排架为对称结构，故各柱按柱顶为不动铰支座计算内力，柱顶不动铰支座反力分别为A柱B柱C柱排架柱顶不动铰支座总反力为各柱柱顶最后剪力分别为2.5.2、屋面活荷载作用下排架内力分析2.

12、5.2.1、AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图所示，其中其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为A柱B柱则排架柱顶不动铰支座总反力为将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-92.5.2.2、BC跨作用屋面活荷载排架计算简图如图所示，其中其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为B柱C柱则排架柱顶不动铰支座总反力为将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-102.5.3、风荷载作用下排架内力分析2.5.3.1、左吹风时排架计算简图如图所示各柱不动铰支座反力分别为A柱C柱各柱顶剪力分别

13、为排架内力图如图2-11所示2.5.3.2、右吹风时计算简图如图所示各柱不动铰支座反力分别为A柱C柱各柱顶剪力分别为排架内力图如图2-12所示2.5.4、吊车荷载作用下排架内力分析2.5.4.1、作用于A柱计算简图如图所示其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为A柱B柱排架各柱顶剪力分别为排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-132.5.4.2、作用于B柱左计算简图如图所示其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为柱顶不动铰支座反力及总反力分别为A柱B柱排架各柱顶剪力分别为排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-142.5.4.3、作用于B柱右计算简图如图所示其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处

14、引起的力矩为B柱C柱排架各柱顶剪力分别为排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-152.5.4.4、作用于C柱计算简图如图所示其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为柱顶不动铰支座反力及总反力分别为B柱C柱排架各柱顶剪力分别为排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-162.5.4.5、作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示A柱B柱排架柱顶总反力R为各柱顶剪力为排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-17所示，当方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变2.5.4.6、作用于BC跨柱当BC跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示B柱C柱排架柱顶总反力R为各柱顶剪

15、力为排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-18所示，当方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变2.6、内力组合A柱内力组合截面内力永久荷载可变荷载内力组合屋面荷载吊车荷载风荷载与相应的N与相应的N与相应的M与相应的M作用于AB跨作用于BC跨作用于A柱作用于B柱左作用于B柱右作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左风右风项次ABCDEFGHIJK组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计-M5.140.941.37-29.15-19.1126.25-4.074.9714.87-7.17-4.25A+0.9(B+C+F+I)44.23A+0.90.8(D+G)+I+J-38.61(1.

16、35/1.2)A+0.7(B+C+F)25.77A+0.9(C+F+I)43.38N245.7637.8000000000279.78245.76302.94245.76-M-30.15-6.621.3753.518.1526.25-4.074.9714.87-7.17-4.25A+0.9C+0.8(D+F)+I41.89A+0.9(B+G+I+J)-59.61A+0.9(B+D+I)25.43A+0.9(G+I+J)-53.65N285.3637.80236.1777.89000000455.40319.38531.93285.36-M1.52-1.164.01-2.7-28.7176.88

17、-11.9340.8843.54181.27-82.67A+0.9(C+F+I+J)276.55(197.79)A+0.9B+0.8(E+G)+I+K-142.37(-101.51)A+0.9(B+D+I+J)200.37(143.31)A+0.9(C+F+J)276.65(197.79)N328.5637.80236.1777.89000000328.56(273.8)418.66(338.16)575.13(449.92)328.56(273.8)V3.910.6740.326-6.94-4.556.25-0.975.663.5427.05-15.3937.36(27.15)-16.49(

18、-11.29)25.80(18.89)37.36(27.15)B柱内力组合截面内力永久荷载可变荷载内力组合屋面荷载吊车荷载风荷载与相应的N与相应的N与相应的M与相应的M作用于AB跨作用于BC跨作用于A柱作用于B柱左作用于B柱右作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左风右风项次ABCDEFGHIJK组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计-M3.78-6.97.2427.3830.37-73.5-55.829.8233.9663.55-62.87A+0.9(C+E+I+J)125.39A+0.9(B+F+I+K)-155.72(1.35/1.2)A+0.7(B+C+F)-46.96A

19、+0.9(F+I+K)-149.51N48937.837.800000000523.02523.02603.05489-M19.8-6.97.24-31.03-146.76402.1250.389.8233.9663.55-62.87A+0.9(C+F+I+J)475.98A+0.9(B+E+I+K)-205.64A+0.9B+C+0.8(E+F)+I+J291.72A+0.9(I+J)107.56N589.5637.837.877.89236.17634.16141.600001194.32836.131284.23589.56-M27.09-9.2610.2721.78-89.2260.3

20、7-57.2784.18233.06186.1-184.1A+0.9(C+F+I+J)647.91(466.03)A+0.9B+0.8(E+G)+I+K-426.17(-326.88)A+0.9B+C+0.8(E+F)+I+J528.48(380.73)A+0.9(I+J)404.33(292.04)N663.9637.837.877.89236.17634.16141.600001268.72(960.97)969.97(771.88)1358.64(1030.05)663.96(553.3)V0.9-0.290.3746.257.23-17.5-13.299.1824.5815.13-14

21、.9721.22(15.27)-39.32(-27.98)29.32(21.05)36.64(26.28)C柱内力组合截面内力永久荷载可变荷载内力组合屋面荷载吊车荷载风荷载与相应的N与相应的N与相应的M与相应的M作用于AB跨作用于BC跨作用于A柱作用于B柱左作用于B柱右作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左风右风项次ABCDEFGHIJK组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计-M-8.92-1.6-1.051.76-11.2647.2559.896.939.789.544.03A+0.9(G+I+J)62.36A+0.9(B+C+E+I-30.24(1.35/1.2)A+0.7

22、(C+E)-18.65A+0.9(G+I+J)62.36N245.76037.800000000245.76279.78302.94245.76-M34.23-1.68.41.76-11.264.77-130.366.939.789.544.03A+0.9C+0.8(D+F)+I+J63.88A+0.9(B+G+I)-93.34A+0.9(B+C+G+I)-85.78A+0.9(D+I+J)53.20N306.72037.800141.6634.160000442.69763.32911.48306.72-M-4.73-4.72.735.17-32.9695.9-14.8520.3125.81

23、98.17-127.73A+0.9(C+F+I+J)285.62(203.45)A+0.9B+0.8(E+G)+I+K-271.57(-194.54)A+0.9(B+C+G+I+J)-248.05(-177.75)A+0.9(B+E+I+K)-266.81(-191.14)N352.32037.800141.6634.160000513.78(408.93)808.92(619.74)957.08(725.57)352.32(293.6)V-4.81-0.382-0.70.42-2.6811.2514.261.6515.8616.65-24.5433.9(23.68)-33.18(-24.26

24、)-29.31(-21.51)-43.93(-31.94)2.7、柱截面设计混凝土强度等级为C30，；采用HRB335级钢筋，2.7.1、A柱配筋计算2.7.1.1、上柱配筋计算上柱截面共有四组内力，取，经判别，其中三组内力为大偏心受压，只有一组为小偏心受压，且，故按此组内力计算时为构造配筋，对三组大偏心受压内力，在M值较大且轴力比较接近的两组内力中取轴力较小的一组，即取上柱计算长度，附加偏心距为由，故应考虑偏心距增大系数，取取计算选3B18()，则，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.1.2、下柱配筋计算取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内

25、力下柱计算长度，附加偏心距为由，故应考虑偏心距增大系数，取为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则，说明中和轴在翼缘内选4B18()，则，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.1.3、柱的裂缝宽度验算规范规定，对的柱应进行裂缝宽度验算上柱：，可不进行裂缝宽度验算下柱：，需要进行裂缝宽度验算柱的裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱内力标准值197.79273.87220.0121.011320.592644.4203.50.5650.2<0.3满足要求2.7.1.4、柱箍筋配置非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8200

26、箍筋2.7.1.5、牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度验算取故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算，所以牛腿按构造配筋选用4B14（），水平箍筋选用A81002.7.1.6、柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度，取800mm则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.8=13.1m,计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为由得令得，则柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，

27、加2B18，实际配筋3B14+2B18，柱截面上柱下柱71.44（52.92）90.98（67.39）64.3<73.2481.88<219.88174.19105.680.0120.0120.470.069<0.2取0.20.14<0.20.037<0.2满足要求2.7.2、B柱配筋计算2.7.2.1、上柱配筋计算上柱截面共有四组内力，取取最不利内力计算上柱计算长度，附加偏心距为由，故应考虑偏心距增大系数，取取计算选3B18()，则，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.2.2、下柱配筋计算取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力

28、中选取最不利内力下柱计算长度，附加偏心距为由，故应考虑偏心距增大系数，取为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则，说明中和轴在翼缘内按最小配筋率配筋选4B16()，则，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.2.3、柱的裂缝宽度验算规范规定，对的柱应进行裂缝宽度验算上柱：，可不进行裂缝宽度验算下柱：，可不进行裂缝宽度验算2.7.2.4、柱箍筋配置非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8200箍筋2.7.2.5、牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度,牛

29、腿截面高度验算取左牛腿右牛腿故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算，所以牛腿按计算配筋左牛腿右牛腿选用4B16（），水平箍筋选用A81002.7.2.6、柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度，取则柱吊装时总长度为4.2+8.1+1=13.3m,计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为由得令得，则柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B18，实际配筋柱截面上柱下柱133.98（99.24）191.04（141.51）119.03<198.4171

30、.93<270160.14174.40.00850.00850.138<0.2取0.2-0.27<0.2取0.20.07<0.20.11<0.2满足要求2.7.3、C柱配筋计算2.7.3.1、上柱配筋计算上柱截面共有四组内力，取上柱计算长度，附加偏心距为由，故应考虑偏心距增大系数，取取计算选3B16()，则，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.3.2、下柱配筋计算取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力下柱计算长度，附加偏心距为由，故应考虑偏心距增大系数，取为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则，说明中和轴在翼缘内

31、选4B14()，则，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.3.3、柱的裂缝宽度验算规范规定，对的柱应进行裂缝宽度验算上柱：，需进行裂缝宽度验算下柱：，需进行裂缝宽度验算柱的裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱内力标准值43.49191.14204.8293.6212.36510.00726<0.01取0.010.0027<0.01取0.011.1871.027411.641078.5800.523280.1716.9159.5240.80.280.550.08<0.3满足要求0.11<0.3满足要求2.7.3.4、柱箍筋配置非抗震区的单层厂房柱

32、，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8200箍筋2.7.3.5、牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度,牛腿截面高度验算取故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算，所以牛腿按构造配筋选用4B14（），水平箍筋选用A81002.7.3.6、柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度，取850mm则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.85=13.15m,计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为由得令得，则柱截面受弯承载

33、力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B16，实际配筋柱截面上柱下柱71.44（52.92）90.98（67.39）57.88<96.4890.18<151.29168.1161.30.4780.290.126<0.20.07<0.2满足要求2.7.4、抗风柱设计2.7.4.1、尺寸确定截面尺寸上柱，下柱2.7.4.2、荷载计算（1）柱自重及截面参数柱别截面尺寸/mm自重/kN面积/（）惯性矩/()上柱300×3005.880.90.675下柱300×60054.91.85.4（2）风荷载，迎风面、背风面风荷载标

34、准值为则作用于抗抗风柱计算简图上的风荷载设计值为风荷载作用下弯矩图如下2.7.4.3、抗风柱截面设计（1）正截面承载力计算上柱因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算故按最小配筋率配筋，取3B12，下柱因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算故按最小配筋率配筋，取4B14，（2）斜截面承载力计算上柱属厚腹构件故按构造配置箍筋，取箍筋为A8150，可以下柱属厚腹构件故按构造配置箍筋，取箍筋为A10250，可以（3）抗风柱裂缝宽度验算上柱下柱2.7.4.4、抗风柱吊装验算采用翻身起吊，吊点设在下柱，距下柱上边缘2.5m，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度，则柱吊装时总长度为15.4

35、13m计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为由得令得，则柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算柱截面上柱下柱15.57（11.53）86.72（64.24）14.01<16.2878.05<97.78211.9212.50.480.480.13<0.20.17<0.2满足要求2.8、基础设计2.8.1、A柱基础设计2.8.1.1、作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重基础设计的不利内力如下组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合第一组276.65328.5637.36197.7

36、9273.827.15第二组-142.37418.66-16.49-101.51338.16-11.29第三组200.37575.1325.8143.31449.9218.89每个基础承受的外墙总宽度为6m，总高度为1.65+12.3=13.95m，墙体为240mm砖墙（5.24），钢框玻璃窗（0.45），基础梁重16.7根，每个基础承受由墙体传来的荷载为240mm砖墙 钢窗 基础梁 距基础形心的偏心距为120+400=520mm, 2.8.1.2、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h基础埋深杯壁厚度，取，基础边缘高度，台阶高度取375mm（2）拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算

37、基底压力及验算地基承载力基础底面压力计算及地基承载力验算类别第一组第二组第三组197.79-101.51143.31273.8338.16449.9227.15-11.2918.89739.76804.12915.8866.23-275.362.66182.49291.37189.67121.9339.55187.23152.21<250165.46<250188.45<250182.49<300291.37<300189.67<3002.8.1.3、基础高度验算基础底面净反力设计值计算类别第一组第二组第三组276.65-142.37200.37328.56

38、418.66575.1337.36-16.4925.8701.09791.19947.66124.03-354.2235.03200.9787.55324.770.83211.03179.98因台阶高度与台阶宽度相等，不需验算变阶处的受冲切承载力，基础高度满足要求2.8.1.4、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算公式第一组第二组第三组161.06210.79200.75176.82255.78205.20181.02267.78205.89188.90290.28208.11144.26162.80195（2）柱边及变阶处弯矩计算 （3）配筋计算基础底板受力钢筋采用HPB235级，

39、长边方向钢筋面积为选用A12130，基础底板短边方向钢筋面积为选用A10150，由于，所以杯壁不需要配筋2.8.2、B柱基础设计2.8.2.1、作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V基础设计的不利内力如下组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合第一组647.911268.7221.22466.03960.9715.27第二组-462.17969.97-39.32-326.88771.88-27.98第三组528.481358.6429.32380.731030.0521.052.8.2.2、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h基础埋深杯壁厚度，取，基础

40、边缘高度，台阶高度取475mm（2） 拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力基础底面压力计算及地基承载力验算类别第一组第二组第三组466.03-326.88380.73960.97771.881030.0515.27-27.9821.051182.97993.881252.05486.64-364.65409.15284.81228.22274.9341.0745.5869.99162.94<250136.9<250172.46<250284.81<300228.22<300274.93<3002.8.2.3、基础高度验算基础底面净

41、反力设计值计算类别第一组第二组第三组647.91-462.17528.481268.72969.971358.6421.22-39.3229.321268.72969.971358.64676.56-515.25568.06344.195.31-262.644.56329.444.88因台阶高度小于台阶宽度，不需验算变阶处的受冲切承载力，基础高度满足要求2.8.2.4、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算公式第一组第二组第三组236.36180.52238.87285.14217.67279.82290.28221.58284.14314.66240.16304.61174.7513

42、3.6187.14（2） 柱边及变阶处弯矩计算 （3） 配筋计算基础底板受力钢筋采用HPB235级，长边方向钢筋面积为选用A14130，基础底板短边方向钢筋面积为选用A12150，由于，所以杯壁不需要配筋2.8.3、C柱基础设计2.8.3.1、作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重基础设计的不利内力如下组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合第一组285.62513.7833.9203.45408.9323.68第二组-271.57808.92-33.18-194.54619.74-24.26第三组-248.05957.08-29.31-177.

43、75725.57-21.51每个基础承受的外墙总宽度为6m，总高度为1.65+12.3=13.95m，墙体为240mm砖墙（5.24），钢框玻璃窗（0.45），基础梁重16.7根，每个基础承受由墙体传来的荷载为240mm砖墙 钢窗 基础梁 距基础形心的偏心距为120+450=570mm, 2.8.3.2、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h基础埋深杯壁厚度，取，基础边缘高度，台阶高度取400mm（2） 拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力基础底面压力计算及地基承载力验算类别第一组第二组第三组203.45-194.54-177.75408.93619.74725.5723.68-24.26-21.51941.131151.941257.7753.73-399.39-379.44155.04282.87298.62125.0659.9775.72140.05<250171.42<250187.17<250155.04<300282.87<300298.62<3002.8.3.3